楼板荷载计算书
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版钢筋桁架楼承板计算书TD4-120钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：t0=??2c1?0.5D1?0.5D2=150.0?2×15.0?0.5×10.0?0.5×10.0 =110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：x?=??c1?0.5D1=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=b?1+αE1A s′+(αE2?1)A sA0=200.0×0.0+6.667×78.540+(6.667?1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5b?12+αE1x?+(αE2?1)As(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5b?13/12+b?1(0.5?1?y10)2+αE1A s′(x??y10)2+(αE2?1)A s1(c1+0.5D2?y10)2+(αE2?1)A s2(c1+0.5D b?y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xt+c1??1?0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=1?c1?0.5d eq?xt+c1??1?0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(?t+c1??1?0.5D1)?E s A s(?1?c1?0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12?4ac0=?2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=?c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(?t+c1??1?0.5D1+x)2+αE2A s(?1?c1?0.5d eq?x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γc?1b·10?6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(1)b·10?6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10?3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L012 8=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1t0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx √f ys=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)?√(0.986+0.152λn +λn 2)2?4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5b?1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：01=??2c 1?0.5D 2=150.0?2×15.0?0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ?01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA s?t0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1?0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γc?b·10?3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10?3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10?3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：0=??c1?0.5D2=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sb?0=6.04×10?3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′b?0=3.02×10?3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2?0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A s?020.7+0.61+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1?1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014 100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A ste=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+1)M q0.87A s?0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1?0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)s(1.9C s+0.08d eqte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1b?0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：0′=??c1?0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=?0′?√?0′2?2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A s?0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1?0.65f tkteB sk=?4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mm03=??αs=130.0mmx3=f y A s?f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξb?03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<="" p="">受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(?03?0.5x4)+f y′A s′(?03?αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(??αs?αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7β?f t b?0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
酒店荷载计算书
一、楼层恒载取值1．卫生间、清洁间、开水间、淋浴间 [楼1，100厚]：10厚防滑地砖 0.20 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m2 70厚C10细石混凝土垫层 1.7 KN/m2合计： 2.30 KN/m22．二层教室、休息室、资料室、餐厅、包房 [楼2，100厚]：15厚地砖面层 0.30 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m2 65厚C10细石混凝土垫层 1.60 KN/m2合计： 2.30 KN/m23．电梯厅[楼3，100厚]：20厚花岗岩面层 0.55 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m2 60厚C10细石混凝土垫层 1.45 KN/m2合计： 2.4 KN/m24．二层IT教室 [楼4， 100厚]：3厚塑胶面层 0.05 KN/m297厚活动架空木楼板 1.00 KN/m2合计： 1.05 KN/m25．楼梯间[楼5，50厚]：10厚地砖 0.20 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2合计： 1.00 KN/m26．新风机房[楼6，200厚]：20厚1:2.5水泥砂浆面层 0.40 KN/m230厚C15细石混凝土结合层及防水层 0.75 KN/m2平均40厚C10细石混凝土找坡层 0.95 KN/m2 100厚矿渣棉混凝土垫层 1.40 KN/m2合计： 3.50 KN/m27．厨房[楼7，300厚]：10厚防滑地砖 0.20 KN/m220厚1：2干硬性水泥砂浆结合层 0.40 KN/m2 防水层及20厚DS干拌砂浆找平层 0.40 KN/m2平均240厚C10细石混凝土找坡层 6.00 KN/m2合计： 7.00 KN/m28．学员宿舍[楼8，100厚]：10厚单层地毯拼缝粘结 0.05 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m280厚C10细石混凝土垫层 1.95 KN/m2合计： 2.40 KN/m2二、屋面恒载取值1．架空上人屋面 [屋1，21.0m标高屋面]：10厚DTA砂浆铺卧灰色烧毛花岗岩 0.75 KN/m220厚C20细石筋混凝土保护层 0.50 KN/m2轻质架空隔热板，水泥砂浆座砌嵌缝 0.60 KN/m220厚1：3水泥砂浆保护层 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2100厚泡沫混凝土保温层 0.80 KN/m220厚水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2平均120厚加气混凝土或陶粒混凝土找坡层 1.45 KN/m2合计： 5.70KN/m22．不上人屋面 [屋2，21.6m标高屋面]：灰色砾石粒径15-20保护层 0.20 KN/m2100厚泡沫混凝土保温层 0.80 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆 0.40 KN/m225厚1：3水泥砂浆找平层 0.50 KN/m2平均120厚加气混凝土或陶粒混凝土找坡层 1.45 KN/m2合计： 3.75 KN/m23．不上人屋面 [屋3，4.5m标高屋面/楼梯间屋面]：20厚1：2.5水泥砂浆保护层 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆 0.40 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2100厚泡沫混凝土保温层 0.80 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层 0.40 KN/m2平均120/50厚加气混凝土或陶粒混凝土找坡层 1.45/0.60 KN/m2合计： 3.85/3.00 KN/m2三、活载取值消防车通道 20.0 KN/m2首层楼面（除备件室,工具室,库房,卫生间,有举升机车位） 4.0 KN/m2备件室,工具室, 有举升机车位 5.0 KN/m2库房,卫生间 6.0 KN/m2二层培训展示厅 4.0 KN/m2二层卫生间 6.0 KN/m2二层办公室、会议室、教室（除产品培训教室） 2.0 KN/m2二层产品培训教室 4.0 KN/m2二层资料室、器材室 5.0 KN/m2二层公共休息区 3.5 KN/m2三层以上学员宿舍、办公室 2.0 KN/m2三层以上学员宿舍通道 2.5 KN/m2学员餐厅 3.0 KN/m2厨房 4.0 KN/m2洗衣间 5.0 KN/m2电梯机房.通风机房 7.0 KN/m2楼梯间 3.5 KN/m2上人屋面 2.0 KN/m2不上人屋面 0.7 KN/m2三、墙体荷载取值页岩多孔砖砌体（含抹灰）容重取14KN/m35.5m层高梁上线荷载：14x0.2x(5.5-0.6)= 13.7KN/m 实际取14.5KN/m（考虑梁外侧0.3m悬挑板自重）3.9m层高梁上线荷载：14x0.2x(3.9-0.6)= 9.2KN/m 实际取10.0KN/m（考虑梁外侧0.3m悬挑板自重）玻璃幕墙重量取1.5KN/m25.5m层高梁上线荷载：1.5x(5.5-0.12)= 8.1KN/m3.9m层高梁上线荷载：1.5x(3.9-0.12)= 5.7KN/m。
组合楼板计算书
3
3、施工阶段支撑间距验算（其中施工阶段结构重要性系数取k=0.90） 施工阶段压型钢板作为浇注混凝土的模板，需按强度和挠度验算最大无支撑间距，以确 定施工阶段是否需设置临时支撑。 3.1、单跨板： 计算方法：取1m宽板带，按单跨简支板计算，其计算简图如下。
3.1.1、压型钢板强度验算： 3.1.1.1、组合一，最大弯矩截面为跨中截面
2、压型钢板的结构功能： 2.1、施工阶段：压型钢板在施工阶段作为浇筑混凝土的模板，是施工阶段的操作平台。 2.2、使用阶段：压型钢板与混凝土楼板形成组合楼板共同承受使用阶段的各种荷载， 此时压型钢板可完全或部分替代原板底钢筋。 3、结构验算： 3.1、施工阶段：通过最大无支撑间距计算，判断在施工阶段是否需要设置临时支撑。 3.2、使用阶段：按单跨简支板计算组合楼板的强度及挠度是否满足设计要求。 4、验算规范： 4.1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 4.2、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4.3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) 4.4、《压型金属板设计施工规程》(YBJ 216-88) 4.5、《组合楼板设计与施工规范》(CECS 2732010) 4.6、《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98) 4.7、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018—2002)
得： LL /180 3 Ea I / 0.00521 180qk ) 3.31 m 3.2.2.2、挠度条件二：容许挠度[ω]=20mm。
板模板计算书
a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m；面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm；最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ；最大变形Vmax = 2.612 mm ；最大支座力Qmax = 10.852 kN ；最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
(中建)模板计算书
七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取12.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积A s=3312.0mm2，f y=360.0N/mm2。
板的截面尺寸为 b×h=1200mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。
按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边12.00m，短边12.00×0.18=2.16m，楼板计算范围内摆放10×2排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为q=1×1.20×(0.50+25.10×0.12)+1×1.20×(0.93×10×2/12.00/2.16)+1.40×(2.00+2.50)=11.38kN/m2计算单元板带所承受均布荷载q=1.20×11.38=13.65kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算M max=ql2/12=13.65×12.002/12=163.84kN.m按照混凝土的强度换算得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。
混凝土弯曲抗压强度设计值为f cm=9.80N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A s f y/bh0f cm = 3312.00×360.00/(1200.00×100.00×9.80)=1.01查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s=0.420此层楼板所能承受的最大弯矩为：M1=s bh02f cm = 0.420×1200.000×100.0002×9.8×10-6=49.4kN.m结论：由于M i = 49.40=49.40 < M max=163.84所以第7天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
[整理版]pkpm楼板计算
pkpm楼板计算楼板计算书日期： 8/24/2011时间：10:24:51:42 am一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.50 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 4525 mm ；计算跨度Ly = 4250 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
7、程序自动计算楼板自重。
二、计算结果：Mx =(0.02427+0.02735/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2 = 3.65kN·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03628+0.04195/5)*(1.4* 1.0)* 4.2^2 = 1.13kN·MMx= 3.65 + 1.13 = 4.78kN·MAsx= 343.89mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.393%My =(0.02735+0.02427/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2=3.96kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04195+0.03628/5)*(1.4* 1.0)* 4.2^2 = 1.24kN·MMy= 3.96 + 1.24 = 5.20kN·MAsy= 323.89mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.335%Mx' =0.07019*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.40kN·MAsx'= 682.85mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.808%My' =0.07368*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.91kN·MAsy'= 720.96mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.808%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.02427+0.02735/5)*(1.0* 4.5+0.5* 2.0 )* 4.2^2 = 2.95kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 25413.N/mm2Ftk ＝ 1.54N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.95/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 393./ 50000.=0.00785ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00785* 120.11) = 0.038当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 25413.0 = 8.264③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 393./1000/72.=0.00545⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 393.*72.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00545/(1+3.5*0.00)]=630.77kN·M2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝630.77/2 = 315.383kN·M2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00242* 5.5* 4.25^4/ 315.383= 13.779mmf / L ＝ 13.779/4250.= 1/ 308.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.95*10^6/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 393./ 50000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 120.11) = 0.266ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.266*120.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.044，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.20*10^6/(0.87* 81.* 335.) = 135.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.46) = 0.360ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.360*135.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.057，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.97*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 179.40N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 565./ 50000.= 0.011ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 179.40) = 0.606ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.606*179.4/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) = 0.127，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 7.32*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 188.32N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 565./ 50000.= 0.011ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 188.32) = 0.629ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.629*188.3/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) =0.138，满足规范要求！。
荷载计算书
1、恒荷载计算
PKPM取值 单位（KN/m2） 顶层取
4 4.5 地梁 外 内 参数 中梁 梁截面： 250*500 250*400 宽（m） 0.25 高(m) 0.4
单位（KN/m）
边梁
0.25
0.5
主梁
600*200
单位（KN/m2）
pkpm取值
3.5
内墙容重 墙厚（m） 容重 荷载 6.725 14 17 7.56 1.836 16.121 2.5 15 17 3.780 1.904 8.184 单位 （KN/m） 内墙 0.09 外墙 0.2 层高（m） 3.2 90mm砖渣砖 14 外墙容重（砖渣砖） 15
做法 25mm水泥砂浆面层： 楼面板 100mm厚现浇砼楼板： 15mm厚纸筋石灰抹底: 合计
厚度 0.025 0.1 0.015
容重 20 25 16
荷载 0.5 2.5 0.24 3.24
做法 边跨框架： 边梁 边跨填充墙自重（外墙200mm砖渣砖）： 墙面粉刷： 楼面梁 中梁 合计 中跨框架梁： 中跨90mm砖渣砖隔墙： 墙面粉刷： 合计
2.活荷载计算
装修荷载）
卫生间板荷载统计
荷载 0.55 0.4 2
0.255 0.3 3.505
竖直下邻柱距）/2】 高 600
15厚混合砂浆打底（17×0.015） 吊顶（0.3） 合计：
0.015
17
砼及钢筋材料参数
柱截面验算 N＝β FgEn 1442.688 KN fcAc= 柱子选用 （mm） β 边柱 1.3 内柱 1.2 F 11.56 宽 500 高 500 f Ac 300*450= gE 12 135000 n 8 2254500 扁柱 （mm） 宽 300 1442688 N F：柱的负载面积=【（水平左邻柱距+水平右邻柱距）/2】x【（竖直上邻柱距+竖直下邻柱距）/2】 μ n=N/fcAc 0.639914837 （轴压比）
闭口型楼承板BD65-185计算书
Nmm 2 mm mm mm 4 mm
2 2 2 4
【组合楼板截面等效刚度】 【组合楼板全截面等效惯性矩】 【全截面有效时中和轴至受压边距离】 【混凝土对自身形心的惯性矩】 【混凝土截面面积】 【短期等效刚度】 【长期等效刚度】 l/360= 8.33 l/360= 8.33 mm 【短期挠度】 mm 【长期挠度】
6.6 2.3175801 4.1208m kNm
【最大正弯矩】 【最大负弯矩】 > M= 4.1 kNm 【最大负弯矩】
故施工阶段强度满足要求
(2) 使用阶段强度验算 楼板采用C30混凝土 f c = 14.3 f t = 1.43 α1= 1 555mm板宽内的均布荷载 q＝ M=1/8ql *0.555= V=1/2ql*0.555= x=f s A s /f c b=
2
Mpa Mpa
8.644 5.3970975 7.19613 567.81
kpa knm KN mm
<0.55h 0 = 64.63 mm
故组合截面塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土截面内
Mu=0.8α 1 f c bx(h 0 -x/2)= -599.92 kNm > M= 5.4 kNm
故正截面强度满足
【压型楼承钢板参数】 组合楼板采用板型 BD65-185-555 ，厚度0.91 mm ，按555 mm 板宽计算 As ＝ 17500 Ws 下 ＝ 2.14E+04 Ws 上 ＝ 1.86E+04 Is= 1134200 fs ＝ 257.51 h w = 65 h= 【组合楼板强度验算】 (1) 施工阶段强度验算 555mm板宽内的均布荷载，按2跨连续梁计算 q＝ 2 M=0.0703ql *0.555 ＝ M=0.125ql2*0.555 ＝ fsWs 下 = fsWs 上 = 150 mm 2 mm 3 mm3 mm 4 Mpa mm mm 【压型钢板惯性矩】 【压型钢板强度设计值】 【压型钢板肋高】 【组合楼板总厚度】 【压型钢板面积】 【压型钢板截面模量】
房建结构设计计算书模板
XXXX基础能力建设项目图文中心结构设计计算书设计：审核：XXX设计研究院XXXX年XX月目录一、荷载计算二、采用软件三、基础计算四．上部结构计计算结果（结构设计信息结构、自振周期、震型、地震力、位移以及超配筋信息的计算书）一、荷载计算1．楼面荷载恒载：楼板 2屋面板 4.5 活载：2．梁墙间荷载梁墙间荷载详见各层恒、活荷载图（附图）；3．荷载计算方法二、采用软件本工程设计软件采用中国建筑科学研究院编制的《高层建筑结构空间有限元分析与设计软件》SATWE2010。
三、基础设计+------------------------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件++ ++ 工程名称: ll ++ 计算日期: 2014- 1-21 ++ 计算时间: 15:23:46 ++ 计算内容: ++------------------------------------------------------------------------------+荷载代码Load 荷载组合公式4 PM标准组合:1.00*恒+1.00*活5 PM准永久组合:1.00*恒+0.50*活6 PM基本组合:1.20*恒+1.40*活7 PM基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%中华人民共和国国家标准GB50007-2011 --综合法符号说明:fak : 地基承载力特征值fa : 修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q : 用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt : 平均覆土压强(包括基础自重)fy : 计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度ft : 混凝土轴心抗拉强度设计值Load: 荷载代码Mx' : 相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My' : 相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N' : 相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax: 该组合下最大基底反力Pmin: 该组合下最小基底反力S : 基础底面长B : 基础底面宽M1 : 底板x向配筋计算用弯矩设计值M2 : 底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx : 底板x向全截面配筋面积AGy : 底板y向全截面配筋面积节点号= 1 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1500.46 369.72 369.72 370.00 2101 2101柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 297. 365.1 373.5 430.600. 7 X- 297. 365.1 373.5 430.600. 7 Y+ 297. 365.1 373.5 430.600. 7 Y- 297. 365.1 373.5 430.700. 7 X+ 297. 356.9 368.6 400.700. 7 X- 297. 356.9 368.6 400.700. 7 Y+ 297. 356.9 368.6 400.700. 7 Y- 297. 356.9 368.6 400.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4002 700 700 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 263.9 2395.9 7 263.9 2395.9x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 2 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2057.64 368.30 368.30 370.00 2466 2466柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 403. 454.4 473.9 500.600. 7 X- 403. 454.4 473.9 500.600. 7 Y+ 403. 454.4 473.9 500.600. 7 Y- 403. 454.4 473.9 500.700. 7 X+ 403. 448.3 456.5 460.700. 7 X- 403. 448.3 456.5 460.700. 7 Y+ 403. 448.3 456.5 460.700. 7 Y- 403. 448.3 456.5 460.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 5002 700 700 100柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 357.7 2508.9 7 357.7 2508.9x实配:B12@100(0.20%) y实配:B12@100(0.20%)节点号= 4 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2710.16 369.72 369.72 370.00 2824 2824柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 322. 638.0 651.6 610.600. 7 X- 322. 638.0 651.6 610.600. 7 Y+ 322. 638.0 651.6 610.600. 7 Y- 322. 638.0 651.6 610.700. 7 X+ 322. 632.4 636.3 570.700. 7 X- 322. 632.4 636.3 570.700. 7 Y+ 322. 632.4 636.3 570.700. 7 Y- 322. 632.4 636.3 570.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3300 3300 6002 700 700 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 661.6 3781.1 7 661.6 3781.1x实配:B14@100(0.21%) y实配:B14@100(0.21%)节点号= 5 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 3564.41 376.95 376.95 378.21 3205 3205柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 422. 775.8 796.0 690.600. 7 X- 422. 775.8 796.0 690.600. 7 Y+ 422. 775.8 796.0 690.600. 7 Y- 422. 775.8 796.0 690.700. 7 X+ 422. 767.9 782.4 650.700. 7 X- 422. 767.9 782.4 650.700. 7 Y+ 422. 767.9 782.4 650.700. 7 Y- 422. 767.9 782.4 650.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3300 3300 6502 700 700 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 867.5 4538.0 7 867.5 4538.0x实配:C14@100(0.21%) y实配:C14@100(0.21%)节点号= 6 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 27.79 0.00 3735.42 373.35 365.09 370.24 3005 3663柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 390. 963.7 975.3 570.600. 7 X- 390. 963.7 975.3 570.1350. 7 Y+ 387. 666.7 686.5 630.1350. 7 Y- 395. 680.1 686.5 630.700. 7 X+ 390. 958.9 978.0 540.700. 7 X- 390. 958.9 978.0 540.1500. 7 Y+ 387. 642.6 653.9 580.1500. 7 Y- 395. 648.4 671.6 590.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3200 3900 6002 700 1500 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 865.6 4947.7 7 826.6 4251.9x实配:B16@100(0.32%) y实配:B16@100(0.32%)节点号= 6 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 27.79 0.00 3735.42 373.35 365.09 370.24 3005 3663柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 390. 963.7 975.3 570.600. 7 X- 390. 963.7 975.3 570.1350. 7 Y+ 387. 666.7 686.5 630.1350. 7 Y- 395. 680.1 686.5 630.700. 7 X+ 390. 958.9 978.0 540.700. 7 X- 390. 958.9 978.0 540.1500. 7 Y+ 387. 642.6 653.9 580.1500. 7 Y- 395. 648.4 671.6 590.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3200 3900 6002 700 1500 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 865.6 4947.7 7 826.6 4251.9x实配:B16@100(0.32%) y实配:B16@100(0.32%)节点号= 8 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2458.66 368.52 368.52 370.00 2694 2694柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 293. 595.9 600.7 580.600. 7 X- 293. 595.9 600.7 580.600. 7 Y+ 293. 595.9 600.7 580.600. 7 Y- 293. 595.9 600.7 580.700. 7 X+ 293. 586.0 601.8 550.700. 7 X- 293. 586.0 601.8 550.700. 7 Y+ 293. 586.0 601.8 550.700. 7 Y- 293. 586.0 601.8 550.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3300 3300 5502 700 700 250柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 602.5 3794.8 7 602.5 3794.8x实配:B14@100(0.22%) y实配:B14@100(0.22%)节点号= 9 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1902.61 369.78 369.78 370.00 2366 2366柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 372. 430.9 444.2 480.600. 7 X- 372. 430.9 444.2 480.600. 7 Y+ 372. 430.9 444.2 480.600. 7 Y- 372. 430.9 444.2 480.700. 7 X+ 372. 425.4 426.4 440.700. 7 X- 372. 425.4 426.4 440.700. 7 Y+ 372. 425.4 426.4 440.700. 7 Y- 372. 425.4 426.4 440.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4502 700 700 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 330.5 2615.3 7 330.5 2615.3x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 10 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1433.39 367.69 367.69 370.00 2060 2060柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 284. 352.7 360.0 420.600. 7 X- 284. 352.7 360.0 420.600. 7 Y+ 284. 352.7 360.0 420.600. 7 Y- 284. 352.7 360.0 420.700. 7 X+ 284. 345.0 354.7 390.700. 7 X- 284. 345.0 354.7 390.700. 7 Y+ 284. 345.0 354.7 390.700. 7 Y- 284. 345.0 354.7 390.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4002 700 700 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 252.2 2289.5 7 252.2 2289.5x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 29 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1834.55 369.55 369.55 370.00 2324 2324柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 358. 419.8 429.7 470.600. 7 X- 358. 419.8 429.7 470.600. 7 Y+ 358. 419.8 429.7 470.600. 7 Y- 358. 419.8 429.7 470.700. 7 X+ 358. 409.3 426.4 440.700. 7 X- 358. 409.3 426.4 440.700. 7 Y+ 358. 409.3 426.4 440.700. 7 Y- 358. 409.3 426.4 440.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4502 700 700 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 318.0 2516.3 7 318.0 2516.3x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 30 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2496.28 369.77 369.77 370.00 2710 2710柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 300. 605.6 617.5 590.600. 7 X- 300. 605.6 617.5 590.600. 7 Y+ 300. 605.6 617.5 590.600. 7 Y- 300. 605.6 617.5 590.700. 7 X+ 300. 600.6 601.8 550.700. 7 X- 300. 600.6 601.8 550.700. 7 Y+ 300. 600.6 601.8 550.700. 7 Y- 300. 600.6 601.8 550.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3300 3300 5502 700 700 250柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 617.4 3889.1 7 617.4 3889.1x实配:B14@100(0.22%) y实配:B14@100(0.22%)节点号= 32 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -980.79 6007.53 425.03 314.64 370.00 6031 2931柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3700. 7 X+ 370. 584.1 584.2 570.3700. 7 X- 491. 707.2 722.2 650.600. 7 Y+ 423. 1736.5 1781.3 480.600. 7 Y- 423. 1736.5 1781.3 480.3800. 7 X+ 370. 571.2 584.9 540.3800. 7 X- 491. 698.3 707.7 610.700. 7 Y+ 423. 1678.3 1731.3 460.700. 7 Y- 423. 1678.3 1731.3 460.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 6100 3000 6502 3800 700 0柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1121.8 5770.7 7 1299.8 6799.6x实配:B18@100(0.39%) y实配:B16@150(0.21%)节点号= 33 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 6524.82 -2707.96 7109.21 376.62 0.02 490.00 7058 6362柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3700. 7 X+ 161. 1104.6 1131.5 390.3700. 7 X- 266. 1665.1 1704.5 540.2978. 7 Y+ 108. 897.7 948.5 290.2978. 7 Y- 374. 2515.1 2538.8 640.3800. 7 X+ 161. 1085.3 1097.7 370.3800. 7 X- 266. 1636.7 1683.0 520.3100. 7 Y+ 106. 857.7 887.1 270.3100. 7 Y- 374. 2430.8 2498.4 620.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 7100 6400 6502 3800 3100 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1929.8 9926.8 7 2732.7 14295.3x实配:C16@100(0.29%) y实配:C18@100(0.37%)节点号= 33 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 6524.82 -2707.96 7109.21 376.62 0.02 490.00 7058 6362柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3700. 7 X+ 161. 1104.6 1131.5 390.3700. 7 X- 266. 1665.1 1704.5 540.2978. 7 Y+ 108. 897.7 948.5 290.2978. 7 Y- 374. 2515.1 2538.8 640.3800. 7 X+ 161. 1085.3 1097.7 370.3800. 7 X- 266. 1636.7 1683.0 520.3100. 7 Y+ 106. 857.7 887.1 270.3100. 7 Y- 374. 2430.8 2498.4 620.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 7100 6400 6502 3800 3100 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1929.8 9926.8 7 2732.7 14295.3x实配:C16@100(0.29%) y实配:C18@100(0.37%)节点号= 35 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 -15.34 0.00 4084.29 376.38 372.30 374.79 3119 3802柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 424. 1016.8 1048.2 600.600. 7 X- 424. 1016.8 1048.2 600.1350. 7 Y+ 426. 718.6 722.2 650.1350. 7 Y- 422. 712.8 722.2 650.700. 7 X+ 424. 1021.2 1028.2 560.700. 7 X- 424. 1021.2 1028.2 560.1500. 7 Y+ 426. 684.1 707.7 610.1500. 7 Y- 422. 686.3 689.6 600.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3200 3900 6502 700 1500 0柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1002.6 5244.9 7 893.3 4595.4x实配:B16@100(0.31%) y实配:B16@100(0.31%)节点号= 35 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 -15.34 0.00 4084.29 376.38 372.30 374.79 3119 3802柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 424. 1016.8 1048.2 600.600. 7 X- 424. 1016.8 1048.2 600.1350. 7 Y+ 426. 718.6 722.2 650.1350. 7 Y- 422. 712.8 722.2 650.1400. 7 X+ 424. 827.0 836.9 970.1400. 7 X- 424. 827.0 836.9 970.2150. 7 Y+ 426. 1088.6 1097.9 1110.2150. 7 Y- 423. 1080.4 1097.9 1110.2200. 7 X+ 424. 506.0 532.0 220.2200. 7 X- 424. 506.0 532.0 220.2950. 7 Y+ 426. 372.8 404.1 220.2950. 7 Y- 422. 369.4 404.1 220.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3200 3900 4002 2200 2950 4003 1400 2150 350柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1002.6 2839.0 7 893.3 2506.6x实配:B16@100(0.21%) y实配:B16@100(0.23%)节点号= 37 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -416.88 5437.12 396.32 342.27 370.00 5774 2774柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3600. 7 X+ 411. 541.9 551.7 550.3600. 7 X- 465. 590.5 600.7 580.600. 7 Y+ 434. 1550.9 1604.8 450.600. 7 Y- 434. 1550.9 1604.8 450.3700. 7 X+ 410. 535.2 535.2 510.3700. 7 X- 465. 582.8 584.9 540.700. 7 Y+ 434. 1493.2 1555.1 430.700. 7 Y- 434. 1493.2 1555.1 430.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5800 2800 5502 3700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 854.6 4795.5 7 992.8 6253.3x实配:B18@100(0.44%) y实配:B16@150(0.23%)节点号= 38 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2451.36 369.82 369.82 370.00 2685 2685柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 295. 598.9 600.7 580.600. 7 X- 295. 598.9 600.7 580.600. 7 Y+ 295. 598.9 600.7 580.600. 7 Y- 295. 598.9 600.7 580.700. 7 X+ 295. 589.0 601.8 550.700. 7 X- 295. 589.0 601.8 550.700. 7 Y+ 295. 589.0 601.8 550.700. 7 Y- 295. 589.0 601.8 550.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 3300 3300 5502 700 700 250柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 605.6 3814.4 7 605.6 3814.4x实配:B14@100(0.22%) y实配:B14@100(0.22%)节点号= 39 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1853.56 369.91 369.91 370.00 2335 2335柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 362. 424.5 429.7 470.600. 7 X- 362. 424.5 429.7 470.600. 7 Y+ 362. 424.5 429.7 470.600. 7 Y- 362. 424.5 429.7 470.700. 7 X+ 362. 414.0 426.4 440.700. 7 X- 362. 414.0 426.4 440.700. 7 Y+ 362. 414.0 426.4 440.700. 7 Y- 362. 414.0 426.4 440.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4502 700 700 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 321.6 2544.9 7 321.6 2544.9x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 40 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1534.96 368.74 368.74 370.00 2128 2128柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 295. 362.3 373.5 430.600. 7 X- 295. 362.3 373.5 430.600. 7 Y+ 295. 362.3 373.5 430.600. 7 Y- 295. 362.3 373.5 430.700. 7 X+ 295. 354.2 368.6 400.700. 7 X- 295. 354.2 368.6 400.700. 7 Y+ 295. 354.2 368.6 400.700. 7 Y- 295. 354.2 368.6 400.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 4002 700 700 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 261.9 2377.8 7 261.9 2377.8x实配:B12@100(0.21%) y实配:B12@100(0.21%)节点号= 32 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -980.79 6007.53 425.03 314.64 370.00 6031 2931柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3700. 7 X+ 370. 584.1 584.2 570.3700. 7 X- 491. 707.2 722.2 650.600. 7 Y+ 423. 1736.5 1781.3 480.600. 7 Y- 423. 1736.5 1781.3 480.4500. 7 X+ 391. 1899.5 1934.9 1480.4500. 7 X- 491. 2180.6 2200.7 1620.1400. 7 Y+ 423. 901.5 926.4 1020.1400. 7 Y- 423. 901.5 926.4 1020.5300. 7 X+ 361. 248.0 353.6 200.5300. 7 X- 491. 337.6 353.6 200.2200. 7 Y+ 423. 618.8 820.0 200.2200. 7 Y- 423. 618.8 820.0 200.基础底面长、宽均小于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 6100 3000 5002 5300 2200 5003 4500 1400 650柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1121.8 2164.0 7 1299.8 2523.1x实配:B18@100(0.21%) y实配:C18@100(0.18%)节点号= 33 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 6524.82 -2707.96 7109.21 376.62 0.02 490.00 7058 6362柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3700. 7 X+ 161. 1104.6 1131.5 390.3700. 7 X- 266. 1665.1 1704.5 540.2978. 7 Y+ 108. 897.7 948.5 290.2978. 7 Y- 374. 2515.1 2538.8 640.3800. 7 X+ 161. 1085.3 1097.7 370.3800. 7 X- 266. 1636.7 1683.0 520.3100. 7 Y+ 106. 857.7 887.1 270.3100. 7 Y- 374. 2430.8 2498.4 620.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 7100 6400 6502 3800 3100 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1929.8 9926.8 7 2732.7 14295.3x实配:C16@100(0.29%) y实配:C18@100(0.37%)节点号= 43 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 154.50 0.00 2706.37 406.98 332.63 370.00 2543 3130柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)800. 7 X+ 422. 600.8 617.5 410.800. 7 X- 422. 600.8 617.5 410.1350. 7 Y+ 393. 444.1 465.5 440.1350. 7 Y- 467. 505.3 513.9 470.900. 7 X+ 422. 588.5 605.7 380.900. 7 X- 422. 588.5 605.7 380.1500. 7 Y+ 392. 417.8 422.9 390.1500. 7 Y- 467. 467.3 487.9 430.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 3200 4502 900 1500 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 372.9 2951.0 7 368.1 2840.0x实配:C16@200(0.18%) y实配:C16@180(0.20%)节点号= 43 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 154.50 0.00 2706.37 406.98 332.63 370.00 2543 3130柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)800. 7 X+ 422. 600.8 617.5 410.800. 7 X- 422. 600.8 617.5 410.1350. 7 Y+ 393. 444.1 465.5 440.1350. 7 Y- 467. 505.3 513.9 470.900. 7 X+ 422. 588.5 605.7 380.900. 7 X- 422. 588.5 605.7 380.1500. 7 Y+ 392. 417.8 422.9 390.1500. 7 Y- 467. 467.3 487.9 430.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 3200 4502 900 1500 150柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 372.9 2951.0 7 368.1 2840.0x实配:C16@200(0.18%) y实配:C16@180(0.20%)节点号= 45 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1169.79 369.61 369.61 370.00 1855 1855柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 417. 236.1 247.1 330.600. 7 X- 417. 236.1 247.1 330.600. 7 Y+ 417. 236.1 247.1 330.600. 7 Y- 417. 236.1 247.1 330.700. 7 X+ 417. 226.3 238.2 300.700. 7 X- 417. 226.3 238.2 300.700. 7 Y+ 417. 226.3 238.2 300.700. 7 Y- 417. 226.3 238.2 300.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 1900 1900 4002 700 700 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 112.6 1022.3 7 112.6 1022.3x实配:C14@180(0.16%) y实配:C14@180(0.16%)节点号= 37 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -416.88 5437.12 396.32 342.27 370.00 5774 2774柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)3600. 7 X+ 411. 541.9 551.7 550.3600. 7 X- 465. 590.5 600.7 580.600. 7 Y+ 434. 1550.9 1604.8 450.600. 7 Y- 434. 1550.9 1604.8 450.3700. 7 X+ 410. 535.2 535.2 510.3700. 7 X- 465. 582.8 584.9 540.700. 7 Y+ 434. 1493.2 1555.1 430.700. 7 Y- 434. 1493.2 1555.1 430.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5800 2800 5502 3700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 854.6 4795.5 7 992.8 6253.3x实配:B18@100(0.44%) y实配:B16@150(0.23%)节点号= 49 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 2258.95 369.22 369.22 370.00 2580 2580柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)600. 7 X+ 440. 482.8 504.4 520.600. 7 X- 440. 482.8 504.4 520.600. 7 Y+ 440. 482.8 504.4 520.600. 7 Y- 440. 482.8 504.4 520.700. 7 X+ 440. 476.0 487.4 480.700. 7 X- 440. 476.0 487.4 480.700. 7 Y+ 440. 476.0 487.4 480.700. 7 Y- 440. 476.0 487.4 480.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 2600 2600 5002 700 700 100柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 390.5 2739.4 7 390.5 2739.4x实配:B12@100(0.20%) y实配:B12@100(0.20%)节点号= 52 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 339.64 369.81 369.81 370.00 999 999柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)400. 6 X+ 341. 61.4 82.7 200.400. 6 X- 341. 61.4 82.7 200.400. 6 Y+ 341. 61.4 82.7 200.400. 6 Y- 341. 61.4 82.7 200.500. 6 X+ 341. 48.6 97.8 200.500. 6 X- 341. 48.6 97.8 200.500. 6 Y+ 341. 48.6 97.8 200.500. 6 Y- 341. 48.6 97.8 200.基础底面长、宽均小于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 1100 1100 5002 500 500 100柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 19.7 112.6 7 19.7 112.6x实配:C12@130(0.15%) y实配:C12@130(0.15%)节点号= 53 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 1038.16 369.13 369.13 370.00 1749 1749柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)400. 7 X+ 412. 222.1 231.1 370.400. 7 X- 412. 222.1 231.1 370.400. 7 Y+ 412. 222.1 231.1 370.400. 7 Y- 412. 222.1 231.1 370.500. 6 X+ 396. 209.5 219.1 330.500. 6 X- 396. 209.5 219.1 330.500. 6 Y+ 396. 209.5 219.1 330.500. 6 Y- 396. 209.5 219.1 330.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 1800 1800 4002 500 500 200柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 118.8 1078.6 7 118.8 1078.6x实配:C14@180(0.16%) y实配:C14@180(0.16%)节点号= 54 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -2063.00 3784.76 445.24 116.18 371.17 4983 3029柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 7 X+ 181. 352.9 360.0 420.2600. 7 X- 512. 778.2 796.0 690.600. 7 Y+ 312. 1137.4 1169.6 440.600. 7 Y- 312. 1137.4 1169.6 440.2700. 7 X+ 179. 345.0 354.7 390.2700. 7 X- 512. 768.5 782.4 650.700. 7 Y+ 312. 1105.5 1139.3 420.700. 7 Y- 312. 1105.5 1139.3 420.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5100 3100 6502 2700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1019.8 5246.0 7 822.0 4300.0x实配:B18@100(0.37%) y实配:C16@180(0.16%)节点号= 57 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -1711.51 3234.93 442.83 108.12 370.00 4656 2830柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 7 X+ 161. 320.3 320.6 390.2600. 7 X- 436. 702.6 704.2 640.600. 7 Y+ 269. 1015.2 1035.6 400.600. 7 Y- 269. 1015.2 1035.6 400.2700. 7 X+ 159. 313.5 314.0 360.2700. 7 X- 436. 686.9 707.7 610.700. 7 Y+ 269. 988.4 1002.9 380.700. 7 Y- 269. 988.4 1002.9 380.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5100 3100 6502 2700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 869.3 4471.9 7 707.7 3702.3x实配:B18@100(0.37%) y实配:C16@180(0.16%)节点号= 54 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -2063.00 3784.76 445.24 116.18 371.17 4983 3029柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 7 X+ 181. 352.9 360.0 420.2600. 7 X- 512. 778.2 796.0 690.600. 7 Y+ 312. 1137.4 1169.6 440.600. 7 Y- 312. 1137.4 1169.6 440.2700. 7 X+ 179. 345.0 354.7 390.2700. 7 X- 512. 768.5 782.4 650.700. 7 Y+ 312. 1105.5 1139.3 420.700. 7 Y- 312. 1105.5 1139.3 420.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5100 3100 6502 2700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 1019.8 5246.0 7 822.0 4300.0x实配:B18@100(0.37%) y实配:C16@180(0.16%)节点号= 57 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 -1711.51 3234.93 442.83 108.12 370.00 4656 2830柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)2600. 7 X+ 161. 320.3 320.6 390.2600. 7 X- 436. 702.6 704.2 640.600. 7 Y+ 269. 1015.2 1035.6 400.600. 7 Y- 269. 1015.2 1035.6 400.2700. 7 X+ 159. 313.5 314.0 360.2700. 7 X- 436. 686.9 707.7 610.700. 7 Y+ 269. 988.4 1002.9 380.700. 7 Y- 269. 988.4 1002.9 380.基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!不用进行受剪承载力计算基础各阶尺寸:No S B H1 5100 3100 6502 2700 700 50柱下独立基础底板配筋计算:Load M1(kN*m) AGx(mm*mm) Load M2(kN*m) AGy(mm*mm)7 869.3 4471.9 7 707.7 3702.3x实配:B18@100(0.37%) y实配:C16@180(0.16%)节点号= 64 位置:C30 fak(kPa)= 250.0 q= 2.50m Pt= 30.0kPa fy=360MPa宽度修正系数= 2.00 深度修正系数= 3.00Load Mx'(kN*m) My'(kN*m) N(kN) Pmax(kPa) Pmin(kPa) fa(kPa) S(mm) B(mm)4 0.00 0.00 339.64 369.81 369.81 370.00 999 999柱下独立基础冲切计算:at(mm) load 方向p_(kPa) 冲切力(kN) 抗力(kN) H(mm)400. 6 X+ 341. 61.4 82.7 200.400. 6 X- 341. 61.4 82.7 200.400. 6 Y+ 341. 61.4 82.7 200.。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、荷载计算
（
一）、楼面荷载：
商业楼面：板厚120mm
①钢筋混凝土楼板 ×25=m2
②吊顶及装修荷载 m2
合计 m2
按m2输入；
3、卫生间（降板400mm）：板厚100mm
①钢筋混凝土楼板 ×25=m2
②20厚1:3水泥砂浆找平层 ×20=m
2
③吊顶荷载 m2
④填充荷载（考虑泡沫混凝土填充） ×10=m
2
⑤装修荷载 m2
合计 m2
按m2输入；
4、楼梯间：按m2输入
2、屋面：
[1]板厚120mm
① 钢筋混凝土楼板 ×25=m
2
② 2%结构找坡（泡沫混凝土） ×10=m
2
③ 20厚1:3水泥砂浆找平层 ×20=m
2
④ 吊顶荷载 m
2
⑤装修荷载 m2
合计 m2
按m2输入；
（3）墙荷载：
外墙:加气混凝土砌块,容重为1000kg/m3。砌体容重取10kN/m3, 200mm厚
内墙采用加气混凝土砌块，容重为800kg/m3，砌体容重取8kN/m3,100mm厚内墙、
卫生间、管井(水井、强弱电井)周边墙体采用多孔砖，容重为1400kg/m3。砌体
容重取 kN/m3,
1、 6M外墙: 200厚（抹灰及面层）：×10+×20= m2 3X= KN/M 取
内墙：
2、 外墙: 3X内墙200厚：、 外墙: 3X内墙200厚：栏杆线荷载为
有门洞有窗的地方按的系数折减。