轴承钢相变温度
滚动轴承工作温度的介绍
滚动轴承工作温度的介绍一滚动轴承根据其材质选用和热处理工艺以及使用工作时的润滑条件,在产品设计阶段和生产加工制造过程中其工作温度即已给定;具体情况如下：一．材质选用1.通用轴承在正常工作温度下室温可按照国家标准GB/T18254-2002高碳铬轴承钢选材;2.高温轴承工作温度超过300℃以上可按照YB688-2000高温轴承钢 Cr4 MO4V技术条件选材;3.低温轴承工作温度低于-60℃以下的轴承,常用不锈轴承钢9Cr18、9Cr18Mo材料制造,可按照GB/T3086-1982高碳铬不锈轴承钢技术条件选材,也可选用铍青铜、陶瓷等材料制造;二．热处理工艺1.通用轴承选用高碳铬轴承钢时,其热处理工艺按照国家机械行业标准JB/T1255-2001高碳铬轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件进行;2.高温轴承工作温度高于300℃时可按JB/T2850-1993Cr4MO4V高温轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件处理后,予以应用;3.低温轴承,可按JB/T1460-2002高碳铬不锈钢滚动轴承零件热处理技术条件处理后,予以应用;三．滚动轴承工作温度1.通用轴承选用高碳铬轴承钢并按上述热处理工艺加工后滚动轴承在正常工作状态下室温的工作温度按照相关标准要求,即通过寿命和可靠性试验及评定后,即可按此予以控制;a. 试验规定见JB/T50013-2000滚动轴承寿命及可靠性试验规程中第5条试验条件,第项：轴承外圈温度脂润滑时,不允许超过80℃；油润滑时,不允许超过95℃;b. 试验及评定见GB/T24607-2009滚动轴承寿命与可靠性试验及评定国家标准第6条试验条件,第项：循环油润滑时,轴承外圈温度一般不应超过95℃；脂润滑时,轴承外圈温度一般不应超过80℃;2. 高温条件下轴承工作温度：a. 滚动轴承选用高碳铬轴承钢,工作温度在150℃～350℃之间,按照JB/T2974标准,当工作温度在150℃～350℃之间时,在轴承型号后缀可分别标注S0～S4予以表示;b. 滚动轴承选用高温轴承钢,其工作温度可达300℃以上,具体工作温度依据工作条件另行给定;3.低温轴承工作温度：滚动轴承选用高碳铬不锈轴承钢,其工作温度低于零下60℃以下,具体工作温度依据工作条件另行给定;。
轴承钢的热处理方法
轴承钢的锻造及热处理工艺轴承钢全名叫滚动轴承钢，具有高的抗压强度与疲劳极限，高硬度，高耐磨性及一定韧性，淬透性好，对硫和磷控制极严，是一种高级优质钢，可做冷做摸具钢。
比重：7.81（一）轴承钢锻造温度（1）始锻温度：1150（1120）终缎温度：850（800）度。
（2）锻造前清除表面缺陷，尽量预热后在快速加热。
（3）温加工时，应避免200〜400度的蓝脆区。
热加工时，应避免进入高温脆区（大于1250）。
应尽量避免进入热脆区（800〜〜950度）。
今日焦点：（二）锻后热处理（1）锻后 ---- 预先热处理（球化退火）-------- 最终热处理（淬火+低温回火）（2）球化退火目的：降低硬度，便于加工，为淬火做准备。
球化退火过程：加热到750〜〜770度，保温一定时间，在缓慢冷却到600度以下空冷。
（3）各种轴承钢淬火+M温回火及硬度表钢号淬火温度及淬火介质低温回火硬度HRCGCr6 800〜820 水或油150〜170 62〜64GCr9 800〜830 水或油150〜170 62〜64GCr9SiMn 810〜820 水或油150〜160 62〜64GCr15 820〜846 油150〜160 62〜64 GCr15SiMn 800〜840 油150〜170 62〜64（三）淬火及淬火介质（1）淬火颜色（经验）白色最硬而脆，黄色硬而韧，兰色软而韧。
（2）淬火介质A 水：一般温度不超过40度，不得有油，肥皂等杂质。
B 盐及碱的水溶液：水中加百分之5〜10的盐或碱。
盐溶液冷却速度是水的十倍，硬度高而均匀，但组织应力大，有一定的锈蚀作用。
温度小于60度。
碱溶液（苛性纳水溶液）腐蚀性大，适应范围小。
C油：包括机油，锭子油，变压器油，柴油等。
可减小变形与开裂。
不适用碳钢。
油温度：在60〜〜80度，最高不超过100〜120度。
（四）回火温度轴承钢采用低温回火。
温度：150〜250度。
可在保持高硬度和高耐磨性的前提下，降低内应力和脆性，以免使用时崩裂或过早损坏。
htb1材质标准
htb1材质标准
HTB1是一种热处理工艺，主要用于改善轴承钢的性能。
HTB1轴承钢具有高强度、高硬度、高耐磨性和高韧性等特点。
在进行热处理时，HTB1轴承钢需要遵循一定的工艺标准以确
保产品质量。
以下是HTB1轴承钢热处理工艺标准的一般要求：
1. 加热温度：根据轴承钢的成分和所需的性能，加热温度一般在850-950℃之间。
2. 保温时间：保温时间取决于轴承钢的厚度和工作条件。
一般来说，保温时间在1-3
小时之间。
3. 冷却速度：冷却速度对轴承钢的性能有很大影响。
通常采用分级冷却或慢冷方式，以获得较好的组织和性能。
4. 硬度要求：热处理后，轴承钢的硬度应达到HB90以上。
5. 晶粒度要求：热处理后，轴承钢的晶粒度应控制在5级以下。
6. 弯曲度要求：热处理后，轴承钢的弯曲度应小于0.1%。
7. 表面质量：热处理后，轴承钢的表面质量应达到镜面光洁度，无明显氧化皮和裂纹。
需要注意的是，以上标准仅供参考，实际生产中，应根据轴承钢的成分、规格和客户要求进行调整。
同时，不同的热处理设备和技术水平也会对最终产品质量产生影响。
因此，在实际操作过程中，应根据具体情况对热处理工艺进行优化。
【精品】滚动轴承用钢GCr15钢的热处理原理
第一章滚动轴承用钢GCr15钢的热处理原理一、滚动轴承用钢应具有的特性1、高的接触疲劳强度；2、高的耐磨性；（发生滑动摩擦的主要部位）1）、滚动体与滚道的接触面；2）、滚动体与保持架兜孔的接触面；3）、保持架引导与套圈引导档边的接触面；4）滚子的端面与套圈档边的接触面。
3、高的弹性极限；4、高的硬度；5、一定的韧性；6、好的尺寸稳定性；7、一定的防锈功能；8、良好的工艺性能。
二、GCr15钢的物理性能1、GCr15钢的临界点：Ac1:760℃Acm：900℃Ar3：707℃Ar1：6952、GCr15钢的Ms点：Ms点随着奥氏体固溶度的变化而变化，亦即随着奥氏体温度的升高而降低，GCr15钢在860℃温度Ms点为216~225℃。
三、铬轴承钢热处理基础1、基本概念1）、奥氏体：是碳及合金元素溶于r-Fe八面体间隙的间隙式固溶体。
特征：[1]、在钢的各种组织中，奥氏体的比容最小；[2]、奥氏体的塑性高，屈服强度低，容易塑性变形加工成型。
2）、珠光体：是过冷奥氏体共析分解的铁素体和碳化物的整合组织片状珠光体：是指在光学显微镜下能够明显看出F与Fe3C呈片状分布的组织状态。
根据片间距的大小分为普通片状珠光体、索氏体、屈氏体。
粒状珠光体：铁素体基体上分布着粒状Fe3C的组织。
GCr15的正常锻造后组织应为细珠光体类型组织及细小的网状碳化物组成，不允许有＞3级的网状碳化物及明显线条状组织，不允许有粗针状马氏体和粗片状珠光体组织。
3)、马氏体：是碳在α-Fe中的过饱和固溶体。
马氏体分类：板条马氏体、片状马氏体、针状马氏体、隐晶马氏体。
GCr15钢淬火后得到的马氏体为隐晶马氏体或者细小结晶马氏体。
马氏体具有高的硬度、强度、耐磨性。
4）贝氏体：是过冷奥氏体在中温区域分解后所得的的产物，它一般是由铁素体和碳化物所组成的非层状组织。
贝氏体分类：上贝氏体、下贝氏体上贝氏体：是一种两相组织，有铁素体和Fe3C所组成的，大致平行的铁素体板条自奥氏体晶界的一侧或两侧向奥氏体晶粒内部长大，Fe3C分布于铁素体板条之间。
轴承钢在淬火中发生的相变
轴承钢在淬火中发生的相变
轴承钢是一种常用的工业材料，广泛应用于机械制造、汽车制造等领域。
在使用过程中，轴承钢需要具备高强度、高硬度、高耐磨性等特点，而这些特性与轴承钢在淬火过程中发生的相变密切相关。
淬火是一种热处理工艺，通过快速冷却使材料的组织发生相变，从而
改变材料的性能。
轴承钢在淬火中发生的相变主要包括奥氏体向马氏
体的转变和残余奥氏体的转变。
奥氏体是一种晶体结构，具有良好的韧性和可塑性，但硬度较低。
马
氏体是一种具有高硬度和脆性的晶体结构，具有良好的耐磨性和强度。
在淬火过程中，轴承钢的组织会从奥氏体向马氏体转变，从而提高了
轴承钢的硬度和耐磨性。
然而，淬火过程中也会产生一定的残余奥氏体。
残余奥氏体是指在淬
火过程中未能完全转变为马氏体的奥氏体，它会降低轴承钢的硬度和
耐磨性。
因此，在淬火后需要进行回火处理，使残余奥氏体转变为更
稳定的组织，从而提高轴承钢的性能。
总之，轴承钢在淬火过程中发生的相变是提高轴承钢性能的关键。
通
过控制淬火工艺和回火工艺，可以使轴承钢的组织达到最佳状态，从而提高轴承钢的硬度、耐磨性和强度，满足不同领域的使用需求。
GCr15轴承钢高温变形后控冷工艺的研究
GCr15轴承钢高温变形后控冷工艺的研究赵宪明;孙艳坤;吴迪【摘要】轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对GCr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对GCr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转交的影响.研究表明,GCr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是GCr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.【期刊名称】《材料科学与工艺》【年(卷),期】2010(018)002【总页数】5页(P216-220)【关键词】GCr15轴承钢;热模拟;高温变形;控制冷却;二次碳化物【作者】赵宪明;孙艳坤;吴迪【作者单位】东北大学,轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,沈阳,110004;东北大学,轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,沈阳,110004;东北大学,轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,沈阳,110004【正文语种】中文【中图分类】TG333.7轴承在机械产品和工程结构中应用十分广泛，轴承钢组织中碳化物的尺寸、形态和分布直接影响其接触疲劳强度和力学性能.GCr15轴承钢在轧后奥氏体状态下的冷却过程中，有二次碳化物析出，并在奥氏体晶界形成网状碳化物.如何降低网状碳化物级别，是热轧轴承钢急需解决的重大问题之一［1］.钢材热变形后通过控制冷却可以改善其组织性能，细化奥氏体晶粒，抑制或延迟碳化物在冷却过程中的过早析出［2］.近年来，在轴承钢生产领域，运用控轧控冷工艺解决网状碳化物严重析出问题已经开展了大量的工作，并取得一定的成果.轴承钢的轧后超快速冷却能够使碳化物微细、弥散析出［3］.GCr15滚动轴承钢原始组织中碳化物的弥散均匀分布，直接提高其使用寿命 .本文以建立的CCT曲线为依据，对轴承钢热变形后不同冷却工艺进行模拟，分析了高温变形后冷却速度对轴承钢组织的影响，以期抑制轴承钢网状碳化物的析出，得到细小片层状珠光体组织.试验所用材料为由GCr15轴承钢棒材经过线切割制成Φ8 mm×15 mm圆棒，化学成分如表1所示.试验钢连续冷却转变曲线的测定和高温变形后快速冷却工艺模拟分别在Gleeble1500热模拟试验机和东北大学国家重点实验室自主研发的MMS-300多功能热力模拟试验机上进行，试样两端涂抹石墨粉以减少端部摩擦所造成的鼓肚效应.热模拟试验后将试样沿横向在靠近热电偶焊点处剖开，磨抛后采用4%硝酸酒精溶液腐蚀制成金相试样，组织观察在LEICA DMIRM多功能金相显微镜和FEI-Quanta 600扫描电镜上进行.对高温变形后不同冷速下的试样在1/2半径处进行布氏硬度试验.为了准确分析采用不同冷却速度对二次碳化物析出的影响，对热变形后不同冷却速度连续冷却到室温的试样进行淬-回火试验，经4%硝酸酒精溶液深腐蚀，挑选网状碳化物最严重区域，按照GB/T18254-2002进行网状评级.首先对GCr15钢进行CCT曲线的测定.将试样以10℃/s加热至奥氏体化温度1100℃，保温300 s后以10℃/s冷却至不同的变形温度，进行不同变形量单道次压缩变形，然后分别以不同连续冷却速度0.5、1、2、3、4、5、8、10、20、40、200℃/s冷却至室温.其中，变形温度(θ)和变形量(ε)分别为980℃和40%，变形速率为5/s，试验工艺如图1(a)所示.然后对其高温变形后快速冷却工艺进行模拟试验.将试样以10℃/s加热到1100℃，保温300 s后以10℃/s冷却至980℃，在980℃进行变形量为 40%的压缩变形，再以10℃/s的冷却速度冷却到700℃后，分别以不同冷却速度连续冷却到室温.具体试验工艺见图1(b).图2(a)为GCr15轴承钢980℃在40%变形条件下的CCT曲线.其中A、C、P分别代表奥氏体、碳化物和珠光体.对其高温变形后分别以1、3、5℃/s的冷却速度冷却室温，其冷却路径示意图见图2(b)中的粗线箭头.GCr15轴承钢高温变形后以10℃/s冷却到700℃，再分别以1、3、5℃/s冷却速度(v)冷却至室温的金相组织如图3所示.图3中，GCr15轴承钢高温变形后以10℃/s冷却到700℃，在接下来的冷却过程中，随着冷却速度的增加，晶界处二次碳化物析出减少.冷却速度为1℃/s时，呈网状连接的二次碳化物在晶界处仍隐约可见(图3(a));冷却速度增加到3℃/s时，晶界处仍有少量白色二次碳化物析出，但晶界处二次碳化物为短棒状，且网状结构已极大的减轻(图3(b));冷却速度达到5℃/s时由于冷却速度较快，在珠光体转变区域停留时间过短，残余奥氏体没有完全发生珠光体转变，室温组织如图3(c)所示，其中灰黑色基体组织为珠光体，灰白色块状组织为淬火马氏体和残留奥氏体组织，晶界处没有发现白色网状二次碳化物析出.图4为以不同冷却速度冷却到室温后对应的扫描电镜照片.图4中，GCr15钢高温变形后冷却速度为1℃/s时，扫描电镜下可以看到晶界处呈较为明显的网状分布的二次碳化物，而且，由于冷却速度相对较慢，珠光体球团直径和组织片层间距相对较大(图4(a));冷却速度为3℃/s时，不仅网状二次碳化物分布不再明显，而且，珠光体球团直径和片层间距相对减小(图4(b));冷却速度为5℃/s时，组织中已看不到网状二次碳化物，得到马氏体和珠光体的混晶组织(图4(c)).将上述的GCr15钢试样淬火-回火，其金相组织如图5所示.从图5可以看到，试验钢经淬-回火后深腐蚀，其组织为黑色回火马氏体及其上分布的白色二次碳化物.随着冷却速度变化，其基体上分布的白色碳化物数量和形状也发生变化.冷却速度1，3，5℃/s所对应的二次碳化物网状级别依次为4，2～3，1～2.热变形后以1℃/s连续冷却到室温，二次碳化物呈现不完整的网状分布，网状级别为4级;冷却速度为3℃/s时，由于冷却速度增加，二次碳化物析出量减少，网状趋势大大减弱，组织中二次碳化物已大部分呈断续的短棒状甚至点状，少部分由网状变为条状分布，评定级别应在2～3;冷却速度进一步增大达到5℃/s时，二次碳化物虽未完全弥散分布，但至多呈现点条状分布，完全看不到网状结构，网状级别在1～2级，达到标准.硬度测试表明，GCr15轴承钢980℃高温变形后分别以1℃/s冷却速度冷却，其布氏硬度最低，平均为HB354;以3℃/s冷却，其布氏硬度明显升高，平均为HB360;而以5℃/s冷却时，其布氏硬度最高，平均值达HB373.这是由于试样中晶界处二次碳化物随连续冷却速度增加依次从半网状、短棒状到弥散分布演化的结果.GCr15轴承钢属于过共析钢，由于碳含量较高，自奥氏体区连续冷却过程中，随着温度降低，将导致碳从过饱和奥氏体中析出，形成富铬的碳化物，即首先从奥氏体中析出先共析二次碳化物.通常，这种二次碳化物会优先在晶界上以仿晶界型网状形式排列形核长大［5］.二次碳化物的析出主要取决于冷却速度，其析出的数量不仅与碳在奥氏体中的过饱和度有关，而且与碳化物形成元素在奥氏体中的扩散条件有关.轴承钢中C、Cr等元素的扩散受温度影响很大.这些元素沿奥氏体晶界的扩散速度远远大于晶内扩散速度(相差102～103倍)，这也是二次碳化物多沿晶界析出，从而形成断续或者连续的网络状组织的原因.通过对CCT曲线分析可知，GCr15钢在热变形后的连续冷却过程中，二次碳化物析出主要温度区域为850～700℃，珠光体转变主要温度区域为750～500℃(图2).GCr15轴承钢在连续冷却过程中，当冷却速度缓慢时，由于晶界处缺陷多，C、Cr等碳化物形成元素在缓慢冷却过程中首先扩散到晶界处，在晶界处聚集长大、并置换铁形成Cr的合金碳化物，这些合金碳化物大量析出并连接成骨骼状紧密网状组织，形成网状碳化物.随着冷却速度增加，虽然仍然有C、Cr元素会向晶界处扩散并在晶界处聚集长大，但由于冷却速度增大，在二次碳化物析出区停留时间减小，C、Cr在高温区扩散时间减少，因此，晶界处析出的二次碳化物数量减少.试验钢高温变形后快速冷却至700℃以下，冷却速度足以快速通过二次碳化物析出温度区，然后减慢冷却，将使过冷奥氏体在珠光体转变温度区域完全发生珠光体转变.轴承钢晶界处二次碳化物随连续冷却速度增加而发生的形态变化，根据第二相强化理论，位错线以奥罗万模型绕过钢中的这种二次碳化物(第二相)质点，显然，随着相邻质点的间距减小，位错线的运动阻力增加，即质点的数量越多、越弥散，轴承钢的强度和硬度越高.当GCr15轴承钢试样以5℃/s冷却时，晶界处二次碳化物分布相对最为弥散(图5(c))，强度最高.由于硬度值是表征材料强度和韧性等一系列不同物理量组合的一种综合性能指标，因此，表现出了随冷却速度增加，试样中布氏硬度平均值增高的变化趋势.通常，过共析钢在发生珠光体转变前，会有先共析渗碳体的析出，即发生先共析转变.平衡状态下先共析碳化物的析出温度和成分范围表明，当过饱和奥氏体快速冷却到相变点以下的区域时，则会因同时对铁素体和渗碳体过饱和而直接进行珠光体转变［6］.GCr15轴承钢高温变形后快速冷却至700℃以下，抑制了先共析碳化物的析出.由700℃至室温，以1℃/s冷却速度冷却，由于冷速相对较慢，钢在700℃以下相对较高的温度停留时间较长，发生先共析碳化物的析出，并在缓慢冷却过程中沿晶界处聚集长大并连接成网状形成网状碳化物，剩余奥氏体中含碳量则不断降低到共析点时才发生珠光体转变.由于碳化物在700℃以上的高温尚来不及析出，因此，碳化物网状结构并不十分明显.以3℃/s冷却时，由于冷速相对加快，过冷奥氏体在先共析碳化物析出区停留时间减少，虽然不能完全抑制先共析碳化物的网状析出，但先共析碳化物析出量明显减少，碳化物网状结构极大的减弱.以5℃/s冷却，由于冷速很快，阴影区浓度差值变大，则珠光体转变前先共析碳化物的析出及聚集长大非常困难，网状碳化物的析出被完全消除，GCr15钢由700℃被过冷到阴影区将同时析出铁素体和渗碳体，形成伪珠光体组织，达到了抑制网状碳化物析出的目的.上述网状碳化物析出的原理可以通过图2中的CCT曲线，在不同冷却速度条件下各相的析出过程得到合理的解释.GCr15轴承钢在980℃经40%的压缩变形，变形过程中所消耗的功，部分以形变储能形式存在，造成晶体点阵畸变和位错密度的增高，有利于C和Fe原子的晶体点阵重构，变形使能量升高，相变驱动力增大.同时，GCr15钢在700℃冷却速度加快，过冷度增大，亦使珠光体的相变驱动力增大.所以，珠光体的形核率增大.此外，变形在奥氏体中形成变形带，变形带可以起到分割奥氏体晶粒的作用，即奥氏体晶粒内部产生的变形带可以将奥氏体晶粒分割成几个小区域，因而增加了珠光体晶核的形核部位［7-8］.变形对相变的加速作用还由于奥氏体晶界会发生应变集中，从而提高了晶界上珠光体晶核的形核率.因此，奥氏体向珠光体转变时珠光体晶核不仅可以在原奥氏体晶界上生成，而且可以在奥氏体晶粒内部生成，单位体积内晶界面积增大，达到了细化晶粒的目的，珠光体团尺寸变小.钢在700℃以不同冷却速度冷却，冷却速度增大，较低温度发生铁素体和渗碳体同时析出的伪共析反应.由于较大冷速使转变温度降低，碳原子扩散能力减小，不易进行较大距离迁移，渗碳体片和铁素体片逐渐变薄缩短.由于其长大速度减慢，珠光体团的轮廓也由块状逐渐变成扇形、团絮状等，珠光体球团直径和片层间距都更加细小，部分渗碳体片断开，呈短棒状或颗粒状.出现较为理想的退化珠光体组织.当然，冷却速度过大，虽然消除了网状碳化物，但在得到退化珠光体组织的同时，组织中同时也出现了马氏体，马氏体在使钢强化的同时损失了塑性，这是需要避免的.因此，GCr15轴承钢在700℃冷却时，应当严格控制其终冷温度，其冷却速度亦不易过大.高温变形后经过以3℃/s的较快冷却速度冷却，能够减小珠光体球团直径和珠光体片层间距，并基本消除网状碳化物，获得退化珠光体组织，因此，以3℃/s的冷却速度冷却应相对较为合适.GCr15轴承钢产品中存在大量碳化物.该钢高温变形后以10℃/s冷却到700℃以下，再以3℃/s冷却速度冷却，抑制了晶界处网状碳化物析出，热轧轴承钢基本能够得到细小的片层珠光体组织.1)GCr15轴承钢采用高温变形后以10℃/s冷却度速冷却至700℃以下，冷却速度足以快速通过二次碳化物析出温度区，能够有效地改善其组织形态，模拟试验取得了良好效果.2)GCr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃，再分别以不同冷却速度冷却.冷速较慢时，组织中仍含有网状碳化物;冷速过快，组织中淬火马氏体出现;当以3℃/s冷却速度冷却时，二次碳化物呈网状分布不再明显，而且，珠光体球团直径和组织片层间距相对减小，获得退化珠光体组织.因此，以3℃/s的冷却速度冷却相对较为合理.3)GCr15轴承钢中退化珠光体组织的出现，是由于其热变形后控制冷却，抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出，使其最终在基体组织中弥散析出，碳原子扩散能力低，无法进行较大距离迁移造成的.【相关文献】［1］ WANG Y，YAN F G，WANG P.Finite element analysis of precision hard cutting using different cutting edge preparation［J］.Applied Mechanics and Materials，2008，10-12:353-358.［2］刘宗昌.珠光体转变与退火［M］.北京:化学工业出版社，2007.［3］王国栋，新一代TMCP的实践和工业应用举例［J］.上海金属，2007，30:1-4.［4］郑逊昭，夏玉洲，陈文耀.GCr15轴承钢接触疲劳亚表面孔洞的形成［J］.材料科学与工艺，1996，4 (3):29-33.［5］霍尼库姆R W K著.钢的显微组织和x`性能［M］.北京:冶金工业出版社，1985.［6］胡光立，谢希文.钢的热处理［M］.西安:西北工业大学出版社，2004.［7］ UESUGI T.Recent development of bearing steel in japan transactions of the iron and steel［J］.Institute of Japan，1988(11):893-899.［8］田村今男著.王国栋，刘振宇，熊尚武，译.高强度低合金钢的控制轧制与控制冷却［M］.北京:冶金工业出版社，1992.。
轴承热处理及金相分析
轴承热处理及金相分析-热处理问题探讨瓦轴质量保证部一、认识钢铁：按照含碳量不同区分轴承FCDP130184670/HCYAD/W283滚子材料：G20Gr2Ni4,含碳量（0.17-0.23%）；表面含碳量：≥0.80%。
GCr15,GCr15SiMn,含碳量（0.95-1.05%）铁碳平衡相图1、又叫铁碳相图或铁碳状态图；以铁、碳为组元的二元合金在不同温度下所呈现的相和这些相之间的平衡关系；2、以温度为纵坐标，铁中碳含量为横坐标；3、在接近平衡条件或亚稳条件下（或极缓慢的冷却条件下）。
共析钢奥氏体等温转变曲线图1、GCr15钢为过共析钢；2、不同组织硬度不一样；3、过冷奥氏体等温转变曲线形如英文字母“C”，故又称C曲线，亦称TTT图，如右图所示。
4、等温冷却C曲线分析(共析碳钢)5、最上水平虚线为钢的临界点A1。
6、水平线Ms和Mf为马氏体转变开始温度和终了温度。
7、中间有两条C曲线，分别是过冷奥氏体转变开始和终了线。
8、Ms和Mf之间是马氏体转变区。
9、C曲线区域是奥氏体向珠光体或贝氏体转变区。
影响C曲线的因素碳含量的影响：1、与共析钢相比较，亚共析钢和过共析钢的C曲线都多出一条先共析相析曲线，如下图所示。
因此，在发生珠光体转变以前，亚共析钢会先析出铁素体，过共析钢会先析出渗碳体。
2、轴承钢在零下有存在马氏体转变？金相组织名词解释：奥氏体1、碳溶解在γ铁中形成的一种间隙固溶体，呈面心立方结构，无磁性。
奥氏体是一般钢在高温下的组织，其存在有一定的温度和成分范围。
有些淬火钢能使部分奥氏体保留到室温，这种奥氏体称残留奥氏体。
2、古代铁匠打铁时烧红的铁块即处于奥氏体状态。
铁素体(ferrite，缩写：FN，用F表示)即碳在α-Fe中的间隙固溶体，具有体心立方晶格。
1、铁素体还是珠光体组织的基体。
2、由于α-Fe是体心立方晶格结构，它的晶格间隙很小，因而溶碳能力极差，在727℃时溶碳量最大，可达0.0218%,随着温度的下降溶碳量逐渐减小，在600℃时溶碳量约为0.0057%，在室温时溶碳量约为0.0008%。
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轴承钢相变温度
轴承钢的相变温度是指在经过热处理后，钢中发生相变的温度。
一般而言，轴承钢的相变温度可以分为两个：奥氏体转变点和马氏体开始形成点。
奥氏体转变点是指轴承钢中的奥氏体开始转变成贝氏体的温度，一般在600℃左右。
在这个温度下，奥氏体的晶格结构开始发生变化，逐渐转化成贝氏体，并伴随着一定的体积变化。
这个过程是热处理中的重要步骤，可以使轴承钢获得更好的力学性能和耐磨性。
马氏体开始形成点是指在经过淬火等处理后，轴承钢中的奥氏体开始转变成马氏体的温度。
这个温度一般在150℃左右。
在这个温度下，奥氏体中的碳原子开始扩散，形成马氏体，使得钢材的硬度和强度得到提升。
了解轴承钢的相变温度对于正确地进行热处理非常重要。
在选择合适的热处理工艺时，需要根据轴承钢的具体化学组成和性能要求来确定相应的相变温度，并加以控制。
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