套损井机理研究及治理措施
港西油田套损主要原因分析及解决对策
港西油田套损主要原因分析及解决对策摘要：套损已经成港西油田目前影响油田正常开发的重要因素，套管损坏使得油藏井网不完善，严重影响了港西油田开发效果。
基于此，开展了港西油田套损机理及预防对策研究，在对导致港西油田套损主要因素进行详细分析基础上，明确了当前港西油田套损研究存在的问题，并据此提出了针对性的应对策略。
关键词：港西油田；套损；主要原因；解决对策1港西油田套损主要因素1.1断层活动是引起套变的主要因素断层活动必须具备两个条件：一是断层面充分产生“润滑”，有利于岩性活动，比如注入水进入断层面；二是断层两侧地应力不均，使岩块移动，比如断层两侧开采程度不同，地层压力不均等，其主要表现为断层附近井套变或生产井自喷，断层延伸至地表处冒砂冒水。
目前套损成片区也主要分布在5、7、8、9号断层附近。
港西油田有75口套管损坏位置距断层30米以内，且大多数在断层点上。
1.2油层出砂是造成油层段套损的主要原因港西油田含砂井占87.3%，年检泵返砂420m3/d，年大罐清砂6000-8000m3，出砂非常严重。
其主要原因在于港西油田的储层是一套泛滥平原上的蛇曲河流相沉积，主要岩性为泥质粉砂岩，胶结物以泥质为主，胶结疏松，类型为孔隙--接触型。
胶结物为碳酸盐和粘土，其含量为12.57-24.8%,平均为19.58%,粘土含量为0.67-21.43%,平均为13.75%。
在注水加机械采油的开发条件下，由于工作制度的变更和管理不当，加大了地层与井筒的压力梯度，导致油井出砂，破坏了地层结构，改变了井筒附近地应力的均衡性，引起套损。
1.3高压注水及井筒漏失造成泥岩膨胀，引起套变注入水或压井水沿第二界面侵入泥岩段，促使泥岩膨胀。
通过岩心试验表明，泥岩膨胀倍数最大达到1.5倍，最小达到1.22倍，因此未射泥岩段套变大多属于这种类型。
1.4频繁修井作业和施工不当也是导致套变的因素之一修井作业是恢复停产井，增加产量的有效手段，但是过于频繁的作业，特别是特殊的作业如重复补孔、压裂、防砂、强化提液、大修、卡堵等，直接造成了套管的疲劳损伤，修井过程中的工艺不完善，措施不当也可能导致套管损坏。
低渗透油田套损机理分析及防治
低渗透油田套损机理分析及防治【摘要】随着油田高压注水的进行和油田开发时间的增长，油水井套损问题日趋严重，直接影响油田长期稳定。
如何正确分析油田套损成因及规律，已经成为我们当前工作的重要部分。
本文以m油田为例，分析了低渗透油田套损成因，并提出相应的治理对策，为减缓油田套损速度提供坚实的理论基础。
【关键词】套损地应力注采关系异常高压层1 低渗透油田套损成因认识1.1 与高压注水有关高压注水易引起套损主要有三方面原因。
一是引起地应力增高：油、气和水以不同方式在岩石空隙中流动，流体压力的增加，势必会导致水平地应力在断层附近集中，引起地应力增高；二是使岩层膨胀：高压注水极易在井底造成憋压形成裂缝，注入水将沿裂缝进入岩层。
低渗透油田胶结物以泥质为主，岩石中含量较高的粘土矿物遇水易发生膨胀，套管阻碍了这种膨胀，就会对套管产生较大的附加拉应力。
三是造成层间滑动：高压注入水进入岩层后，由于水楔作用使水胶连结代替胶体及可溶盐的连结，产生润滑作用。
吸水泥岩软弱层产生横向或纵向层间位移破坏套管。
注水井长期高压注水，是造成油层部位套损的主要根源。
m油田原始地层压力11.55mpa，84年投产以来注水压力维持较低，94年以后注水压力超过原始地层压力，随着注水压力的不断升高，套损形势加剧，08年套损井数达到最高值，09年开始下调注水压力，近三年来，套损井数控制在较低范围内。
1.2 与压力分布不均衡有关在非均质多油层注水开发的砂岩油田中，由于各油层间、同一平面上的非均质性，以及开发井网和开采方式的不同，使开发区块在平面上形成高低压区块，油层组内部形成高低压井段，地层压力在平面和层间分布不均衡，最大、最小主应力分布发生变化，引起套损。
1.3 与注采关系不完善有关油田注采关系不完善，在长期注水的情况下，压力逐渐积存起来形成了异常高压层。
这类异常高压层往往是造成油水井套管损坏的直接原因。
1.4 作业施工对套损的影响作业施工过程中，井筒原有的压力平衡系统被破坏，容易造成剪切应力集中，为了保证措施效果，施工时的压力往往高达50-90mpa，老井套管的承压能力差，即使作业时采取了一定的保护措施，如此高的压力也会对套管造成不同程度的损害。
热采井套管损坏机理及防治技术以单家寺油田为例
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力状态和套管自身 的 力 学 性 质 有 关 ! 而地层弹性基 础系数是造成套管失稳破坏的决定性外部因素 " 当地 层 弹 性 基 础 系 数 增 大 时 ! 套管的临界破坏 力增大 ! 套管能够承受的出砂空洞高度越小 # 套管的 套管能够承受的出砂空洞高度越大 " 力学性质越好 ! "# "! 注汽时套管的受力状况 采用数值模拟技术对沿井眼平面内从注汽管 柱$ 套管 $ 水泥环到 地 层 的 温 度 场 进 行 计 算 分 析 ! 并 采用有限单元法将 温 度 场 转 换 为 管 柱 $ 水泥环与地 层的热应力场 " !# !# &! 计算模型 沿地层的井 眼 轴 向 取 ! 以井眼轴线为 " " C 高! 圆心 ! 取半径为 0 井 C 的空心圆 柱体 作为 计 算 模 型 ! 眼由内向外依次 为 套 管 $ 水 泥 环$ 地 层$ 高真空隔热 管! 导热系数为 "# % & ! 在隔 热 管 柱 " " 0 ’ D C’F’ G ( E 下端 距 模 型 底 层 /# ’ C 处 环 空 安 装 一 热 敏 封 隔 器" 套管外径为 & 水泥环厚 度 为 $ . .# 0 CC! &# & C" 假定 固井质量良好 ! 井况良好 " 选取注汽压力为 "! & !和 ! 注汽温 度为 ! 环 空压 力 为 & . 94 1 * "! $ " "和$ * "G ! " 计算了四种不同注汽条件下的温度场 ! 将温 " 94 1 度场转换为相应的热应力场 ! 并进行热应力计算 " !# !# !! 计算结果 套管内壁最 大 有 效 应 力 在 封 隔 器 底 端 以 下 / " CC 截面上 " 封隔器作用处套管 内壁 存 在热 应 力 集 中现象 ! 集中系数为 &# & *!&# ! $" 当温度为 $ * "G ! 注汽 压 力 为 & 有效应力的最大值为. . 94 1 时! . $ & 图& ( ! 在该位置套管材料会产生屈服破坏 " 94 1
张天渠油田套损机理分析及治理技术
截至 ２１ ００年 ４月 底 张天 渠 油 田共 有套 损 井 １ ７ 口， 均井 深 ２５ｍ 左右 （ 平 ００ 白垩 系洛河 水层 约在 ４ ０ ０ － ８ ０ 左 右 ） 占 总井 数 的 ３ 。 － ０ｍ － ， ， ９ 由于油井 含水 高 井筒状 况恶 化 ， ０ ６ 后套 自２０ 年 损 井 以每年４ ５ 的速率 急剧 增加 ， ． 严重 影 响油井产 能， 给老 油 田后 期 稳产开 发带 来 了困难 ， 治理套 损井 势在 必行 。 ２ 套损 井特 点
的腐蚀 。 ２ ３ 套损段 表现 为 以水 泥返 高为界 ．
收稿 日期 ：Ｏ Ｏ ０ ５ ２ １ 一１ —１
洛 河水 的外 腐 蚀 。③ 油水 井 固井质 量较差 是套 损 的
又 一原 因 。④ 油井酸 化也 是加 速油 井套管 腐蚀 穿 孔
作者 简介 ： 贺敏 ， 助理工程 毕业于西南石油大 学、 张 男， 币， 石油工程专业 ， 职于 中国石 油化 工股份 有限公 司华 北分公 就
总井 数 的４ 。 ｏ 目前开 采井 集 中在油 藏的西 北部 ， 其
他各 部 均不 同程 度 的 存在 着 套 损井 ， 多 套损 井 处 很
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２ ５ 套损 井套 损原 因较 为单一 ．
张天渠油田套损井套损原因多为腐蚀穿孔 ， 套
损 原 因单一 。 ，
２１ 年第 ２ 期 ００ ３
内 蒙古 石 油｛ ｒ Ｌ＿ －
８ ３
张 天 渠 油 田套 损机 理 分析 及 治理 技 术
张 贺敏
（ 国石 油 化 工 股 份 有 限 公 司 华 北 分 公 司 盐 池 采 油 厂 ， 夏 盐 池 中 宁 ７１０） ５ ５０
油水井套管损坏机理研究及对策
胜 利油 Ⅲ经过 四 ｆ ‘ 多年 的勘探 丌发， 目前已处 于高含 水丌 发阶段 ， 随着高 』 注水 ， 盘 强采 强注 及～些增 产增注 ｌ ｌ 施的 实施， 管损坏 的速度加 快， 艺措 套 给油 的 生产发展 和经济 建设造 成 巨大 的损 失， 迫切 需要认 真分析套 管损坏 的 原 这 因， 套损井 治理 成 为油 迫切 需要 解决 的难 题 。 １套 管损坏 情况 分析 １ 套管损 坏类 型 １ 据 统讨 ， 在损坏 的 ３ ０口油水 井 中， ０ 套管变 形井 １ ３ 占 ６ ％， 漏井 （ ８ 口， １ 破 错 断 、腐蚀 等） Ｏ门， ３ ％： ９ 占 ０ 管外 串槽井 ２ １ 占 ９ 。从 套损 类型 分类看 ， 胜 ７厂， ％ 坨油 田套 管损坏 以变形 为主 ， 占剑 套损井 的 半数 以上 。 １ ２ 发生 套损 井的深 度 ． 在套 管损坏 的３ ０ ０ ¨油水井 中， 按损坏 的井 段深 度进行 分类可 分 叫类水 泥 返高 以 ｌ： 水泥 返 高 以下到 射孔 段 以 ｝： 射孔 段 内 ： 孔 段 以 。 射 按 套管损 坏 井段深 度进 行分 类
（） 于变形段 长同时变 形程度 大， ２对 必需生产 的井， 用机械整 形一是成 功 采 率低， 是极 易造成 修井 Ｉ 二 ＿ 钻杆 卡存 变形段 而成 为工程 事故 。 时就可 以 具和 这 综合考 虑， 采用 不 同的修 复办法 ： ①对 于变 形段 长、变形严 重但 最小通 径不 小 ７ ｍ 而 又较 深 的井， 以采用 套 管爆 炸整 形工 艺技术 进行 整形 ， ， ０ｍ 可 但该 工艺实 施后 对套 管的损 伤较 大， 时， 同 爆炸 的力度 很难 掌握 。 ②对 于变 形段长 、
（） 管管体 尺寸 的精度 ， ３套 如套 管的 圆度 、 厚不均 匀度 对套 管 的抗 挤压 壁
老油田套损井治理实践与技术研究
老油田套损井治理实践与技术研究发布时间：2022-11-01T07:47:46.439Z 来源：《中国科技信息》2022年第13期作者：余锋1 曹戈2 金韦2 李亭2[导读] 随着油田开发时间的延长，套损井逐年增加，并且每年新增套损井数也不断增加，套余锋1 曹戈2 金韦2 李亭21.长庆油田公司第四采油厂区2.长庆油田公司页岩油开发公司摘要：随着油田开发时间的延长，套损井逐年增加，并且每年新增套损井数也不断增加，套损趋势不断的恶化，隔采井井筒腐蚀、结垢以及结蜡问题日趋严重造成频繁上修，给油田正常生产带来了严重威胁。
因此必须合理有效地应用各种套损井治理技术，加强隔采井的井筒治理，制定出一套行之有效的套损井综合治理的方法。
总结了近年来套损井治理工艺技术及效果，明确了套损井防治思路，为油田套损井治理提供了经验。
关键词：油水井，套管损坏，治理，工艺措施前言油田经过多年的开发生产，地层的流体场、压力场发生了很大变化，地层出砂情况越来越严重，地质条件变得更为复杂，加之频繁的油水井措施、修井施工以及井身结构、完井固井质量、套管材质等诸多因素的影响，使油水井套管技术状况变得越来越差，油田每年新增套管变形、穿孔、破裂、错断等套损井近百口。
导致部分单元注采井网二次不完善，注采对应关系破坏，储量控制程度变差，在一定程度上制约了油田开发的良性循环。
1油田套损机理分析1.1 地应力影响井眼周围岩石压力对套损的影响。
钻井前，原始地层应力场中的各岩层处于平衡状态，钻井后，井眼中的应力被释放，井眼周围的岩石出现了临空面，原来的平衡状态遭到破坏，引起周围岩石应力重新分布，使孔壁上的应力比远处大得多。
一般套管柱的设计都是以管外液柱的静压力为依据，而未考虑井壁周围岩石压力的影响，因此，周围岩石压力是大多数套管变形损坏的一个重要原因。
1.2 材质及固井质量影响套管本身存在微孔、微缝，螺纹不符合要求，抗剪、抗拉强度低等质量问题，在完井后的长期注采过程中，慢慢出现套损现象。
水泥环损坏的套损力学机理及防治对策研究
水泥环损坏的套损力学机理及防治对策研究一、引言水泥环是石油钻井中的重要部件，用于保护钻柱并封隔地层压力，而水泥环损坏可能导致严重的安全隐患和环境污染。
研究水泥环损坏的套损力学机理及防治对策具有重要意义。
二、水泥环损坏的套损力学机理1. 损坏形式及机理水泥环的损坏形式主要包括环空扩大、环缝渗漏、环高变形等。
其机理主要包括套损屈服、环空应力失衡、地层运动等。
在水泥环与地层、钢管之间受力的过程中，套损屈服是导致水泥环损坏的关键因素之一。
地层运动和钻井过程中的温度、压力等外部作用也会对水泥环造成影响。
2. 影响因素水泥环损坏的套损力学机理受到诸多因素的影响，包括地层地质条件、井眼结构、钻井工艺参数等。
地层地质条件对于水泥环的封隔性能有着重要影响，例如地层岩性、孔隙度、地层应力等。
而井眼结构、钻井工艺参数则会影响水泥环的施工、固化和搅拌效果，间接影响水泥环的损坏情况。
三、水泥环损坏的套损力学防治对策研究1. 环空充填材料的优化选择合适的环空充填材料对于防治水泥环损坏至关重要。
可以通过优化材料成分、控制施工质量等方式来提高环空充填材料的抗压、抗渗性能，从而降低水泥环的损坏风险。
2. 钻井工艺参数的优化合理的钻井工艺参数能够降低水泥环的损坏概率。
比如在高温高压地层中，通过优化泥浆密度、降低钻井液循环速度等方式来减小钻井过程对水泥环的损害，从而延长水泥环的使用寿命。
3. 监测与维护对于已经施工完成的水泥环，定期进行监测和维护是防治水泥环损坏的重要手段。
通过超声波检测、地层应力监测等技术手段来发现水泥环损坏的迹象，并及时进行维修和加固。
四、总结水泥环损坏的套损力学机理及防治对策研究，需要综合考虑地质条件、工程施工参数等多个方面的因素。
通过优化环空充填材料、钻井工艺参数的选择以及加强监测与维护，可以有效地降低水泥环损坏的风险，保障钻井作业的安全和环境保护。
五、个人观点在石油钻井领域，水泥环的损坏一直是一个严重的问题，对于这一问题，我个人认为应该注重科研和技术创新，不断改进施工工艺和材料性能，以提高水泥环的耐久性和抗损性能。
胜利油田套损井机理研究及治理效果分析
弯曲或错断， 井眼已不是一个畅通的竖直通道或根本没有通道 ； 有的是井外的
地 层岩石 已与井 眼连通 ， 井 眼 内已填满地 层坍 塌物 。 只有 修 出了通道 ， 打捞 、 封 堵、 套 管补 贴 、 下小套 管 固井等 一系列 的 技术才 可实施 。 １ 、 套管 缩径 整形 技术 ： 对 于套管 弯 曲变形 不大 的 ， 可 采用整形 工具如 梨形整形 器 、 辊 子整 形器 、 铣锥进 行机械 整形 工艺修 复 套 管发生 严重 变形 ， 变形量 超 过套管 内径 的１ ２ ％ 时， 可采 用爆炸 整形 工艺 修复 ， 利 用火药 燃爆 瞬间产 生 的巨大 能量 ， 使套管 向外扩 张膨 胀， 使 地应力 在局部 范围 内重新分布 ， 从 而达到修 套 的 目的 。 ２ 、 非坍塌 错 断井打 通道 技术 ： 依靠 钻具 旋转 和加载 到磨 铣工具 上部 的钻具 重景 （ 钻压 ） ， 使 磨铣 工 具在旋转 过程 中侧面 或端面 的硬 质合金 磨铣损坏 的套管 和损坏 部位的岩 石 ， 从 而达 到 套 管损 坏 部 位恢 复 原 有径 向尺 寸 和通 径 的 目的 。 应 用 于通 径 大 于 中 ９ Ｏ ｍ ｍ￣断井段 修复和 机械整 形后套 管损坏部 位的修 整、 取 直 ３ 、 坍塌 错断井 打
工 业 技 术
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Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｒ ｅ ｖ ｉ ｅ ｗ
胜利 油 田套 损 井 机 理 研 究 及 治 理 效 果 分 析
赵增 勇
（ 胜利 石油 管理 局生 产管 理部 ） ［ 摘 要］ 胜利 油 田经过 五 十多年 的 开发生 产 ， 地 质 条件 变得 更为 复杂 ， 频繁 的油 水 井措施 、 修井 施工 以及井 身结 构 、 完 井 固井质 量 、 套 管材 质 等诸 多 因素 的 影响 ， 使 油水井 套管 技术状 况越来 越差 ， 每 年新增套 管变 形 、 穿孔 、 破裂 、 错 断等 套损井 ｉ ￣ ． ４ ０ ０ ２ １ １ 。 分 析套 管损坏 原 因， 开展 套管 损坏机 理研 究及开展 套 管治理 已经成 为油田开发的一项重要常规工作 中图分 类号 ： Ｔ Ｅ ９ ５ １ 文献 标识码 ： Ａ 文 章编号 ： １ ０ ０ ９ —９ １ ４ Ｘ（ ２ ０ １ ４ ） １ １ — ０ ０ ７ ２ 一 Ｏ １
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套损井机理研究及治理措施
摘要：纯梁采油一矿纯化油田除C62以外的10个区块以及梁家楼油田的5个区块C47、C56、C41、T84和梁南S2，目前共开油水井437口。
统计1982-2009年5年期间，套管损坏油水井238井次。
套损形式十分严峻，套管损坏不仅造成注采失衡，而且大大降低了套损区井的措施增油效果，通过不断完善套损井治理措施和防治对策，提高了修井质量，对套损井增产增注措施提供了技术保障。
关键词：套损井治理措施防治对策增产增注
一、套损井情况分析
从历年来采油一矿套损井分布图分析，1982～1996年套损井年出现井次在8口以下，套损问题表现尚不突出，1997～2008年，套损井数量逐渐增多，特别是2006～2008年，年套损井数在20口以上，套损井问题逐渐成为制约油田开发的关键问题。
1.套损类型分析
在建立2010年至2012年一矿套损井数据库的基础上，对套损形态进行了分析。
统计套损数据记录详细的71口套损井，发现一矿套管损伤井往往不是一处变形，而是多处变形，变形形式也是多种形态组合。
套损形态以套管漏失、变形为主，兼有套管错断。
2.套损深度分析
在深度上大致可分为三个套损频发段，0-300m、1300～1900m、2200～2500m。
下面分别对不同类型的套损进行套损深度分析。
二、套损原因分析
1.腐蚀
统计的71口套损井，有46口漏失，水泥返高之上的漏失井有35口（包括3口返高上下都漏失的井），占总套损井数的49%。
说明浅层水的腐蚀也是该油田套损的一大重要原因。
套管腐蚀的原因是多方面的，以土壤腐蚀为主，由于土壤是多相物质组成的复杂混合物，颗粒间充满空气、水和各种盐类，使土壤具有电解质的特征。
2.泥岩膨胀导致套管变形
纯化油田具有油层多，单层薄的特点，平均单层厚仅为1.3米，泥岩、砂岩
间互，泥岩是一种不稳定的岩类，当温度升高或注入水进入泥岩层时，将改变泥岩的力学性质和应力状态，使泥岩产生位移、变形和膨胀，增加对套管的外部载荷，当套管的抗压强度低于外部载荷时，套管就会被挤压变形乃至错断。
3.断层影响
纯梁采油一矿套损井统计资料表明：在断层两侧的井套管变形损坏比例较高。
51口套损油井有70%分布在断层两侧。
这一现象说明了纯化油田套损严重与断层有直接关系。
4.作业过程中造成套管伤害
纯化油田油水井皆为射孔完井，并且基本上都采取了酸化或压裂的增产措施，而且酸化多为笼统酸化，未使用封隔器保护套管，对套管强度都有很大影响。
从套损井套破位置看，射孔井段附近套损井较多，有14口，也说明了射孔及酸化、压裂对套管强度有所影响。
三、套管损坏井的治理措施
1.小套管固井工艺
利用套管悬挂装置将小套管下入需加固的井段，坐封丢手后（或井口悬挂），再注入水泥浆封固小套管与原套管的环空，待水泥浆固结后，钻掉多余水泥塞，使套管内重新形成一个坚固的通道。
适用于长井段套损井。
对于Ф139.7mm套管加固悬挂内径86mm套管，Ф178mm套管加固悬挂内径127mm和102mm套管。
小套管固井工艺技术的特点是以牺牲井筒内径为代价，对井筒条件适应性强，不受破点多少、尺寸大小、内壁腐蚀状况、管外固井质量、漏失井段长短的限制，修复后承压能力较高，施工过程及后期风险系数较小，措施有效率高，有效期长。
针对一矿套损井套损井段长、套管腐蚀严重的特点，小套管固井技术有很大的应用空间，在C26井等井实施后效果显著。
2.新型ZYD化学封堵技术
堵剂体系主要由无机凝胶、高分子凝胶、结构树脂、暂堵剂等主体材料及固化控制剂、膨胀剂、抗高温衰减剂等功能材料组成。
根据不同的漏失情况、漏失井段所处的地层物性差异及对封堵后堵剂强度和耐温性的不同要求，形成了适用不同情况的系列封堵技术：浅层自由段套管封堵；致密地层及套管渗漏封堵。
3.套管补贴工艺
主要使用于射孔井段以上套漏、套破油水井。
尽管其相对来说成本较高，但由于井网结构的需要需打更新井或侧钻井的成本则更高，因而具有可观的应用价值，目前我厂的套管补贴工艺技术已较为成熟，成功率较高。
目前套管补贴工艺
存在的重要问题是补贴后套管内径缩小为102mm，限制了完井工艺的实施。
4.PT封闭式管柱生产
该工艺简单实用、费用低，适用于上部井段套破、套损程度较轻的井。
利用高温高压封隔器卡封上部套管漏失段，已于2009年1月份在C26-6井成功实施，取得日增油6吨的好效果。
5.断铣扩经技术
针对大段弯曲变形井修复难度大，施工周期长等问题，研制了扩经铣刀、组合式铣刀等新型修井工具，实现了套管弯曲井段扩铣通道技术。
底端为73mm的钻杆扣，可以连接铣锥等磨铣工具，靠近下端是4个扩经刀片，刀片上镶焊YD合金，工具对大外径118mm，工作时靠循环液的压差使刀片张开，刀片张开直径124-127mm，可根据实际需要进行调节，泄压后刀片收回。
一般在遇阻深度以上1-2m开始扩铣，泵压在3-5MPa，排量15-30m3/h，钻压≤20KN，转速适当，一般在弯曲段上下扩经3次基本能够达到通井规要求通过。
6.错断井段铣技术
组合式段铣刀的结构和原理，底端为凹地铣鞋，与之相连的是4个段铣刀片，铣鞋和刀片上都镶焊了YD合金，工具最大外径118mm，在井内循环液的压差下刀片张开，最大外径能到168mm，可根据实际情况进行调节，可适用于139.7mm和177.8mm的套管，泄压后刀片收回。
在纯12-111井成功实施，通过段铣技术处理后，打捞井内全部落鱼。
7.套管换取工艺技术
取换套管工艺技术是修复套管损坏最彻底的手段，该工艺可以100%恢复套管通径，对井筒条件适应性强，修复后承压能力高，施工过程及后期风险系数较小，措施有效率高，有效期长，措施投入费用较高。
在目前的设备和技术状况的条件下适宜增油增注潜力大，套损在600米以内的套损井治理。
目前该技术在我厂已较为成熟，2006～2010年采油厂利用该技术修复套损井5口，成功5口，成功率100%。
四、结论与认识
1.套损井的出现、增多是老油田开发过程中的客观必然规律，套损井综合治理将是一项长期的工作，是一项系统工程，要与油田开发、科研攻关紧密结合。
2.套损井主要套损原因是腐蚀和泥岩膨胀，在套损形态上表现为多处套损，在治理上要根据套损原因，分门别类开展治理，才能获得最好的治理效果。
3.建立和完善套损井数据库，为治理提供依据，同时积极调研套损井预防及治理新技术，以满足套损井治理的需要。
另外要积极引进套损井治理后相应的工艺配套技术，尽可能的恢复治理后套损井的生产能力。
参考文献
[1]万仁溥，罗英俊主编.采油技术手册.北京：石油工业出版社，1993.
[2]杨树栋，李权修，韩修廷编著。
采油工程。
东营：石油大学出版社，2001.。