挂篮计算书
挂篮设计计算书参考范本
挂篮设计计算书参考范本1 概况施州大桥为连接恩施旧城区和城北新区的城市主干线。
大桥采用协作体系，具体跨径布置为：30m等截面连续箱梁＋（100m＋145m）直塔单索面斜拉桥＋3×30m等截面连续箱梁。
斜拉桥主梁为单箱三室混凝土箱梁，桥面全宽21.5m，设计为双向四车道。
设计时速40km/h，设计荷载为城市—A级。
主梁施工采用悬臂施工，其施工节段分为有索节段和无索节段，长度均为4.25m，最大节段设计重量约为180t。
本挂篮是为此桥主梁的悬臂施工而设计的。
根据本桥的结构特点和施工特点，挂篮设计为铰接菱形挂篮，其由以下几个主要部分组成。
（1）主桁系统：横向由两片主桁组成，单片主桁由下弦杆、上弦杆、斜杆、立柱和斜拉钢带构成，横向桁式联接系连接而成；（2）内模系统：由木质面板和内模支架组成；（3）底模平台系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁、横向分配梁和底模组成；（4）吊挂系统：由前上横梁、导梁、挑梁和吊带组成；（5）平衡及锚固系统：由锚固构件、钩板等组成，以便挂篮在灌注混凝土和空载行走时，具有必要的稳定性。
按照上述几个组成系统分别进行计算,计算软件为《桥梁博士(v3.0)》和ANSYS 6.0。
计算建模与施州大桥施工挂篮设计图中的相应内容吻合。
2 设计依据（1）恩施市施州大桥施工设计图；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；（5）其它规范和规程。
3 设计假定和说明根据本挂篮的结构特点，设计计算中采用以下假定和说明。
（1）悬臂施工最大节段重量约为180t，按此重量进行挂篮控制设计。
（2）由于挂篮上部主桁系统和下部底模平台系统仅通过吊挂系统相连，故计算按各自的子结构进行计算，子结构为底模平台体系，主桁体系、吊挂体系和锚固体系。
（3）计算顺序为先对底模平台体系进行结构计算，得出各吊点的支承反力，然后把此支承反力作为外力对主桁体系进行各项计算。
挂篮计算书_secret
挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。
3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。
实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。
根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。
Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。
高速铁路连续梁挂篮设计计算书
48+80+48挂篮设计计算书一、挂篮设计主要参数选取1、挂篮结构型式挂篮的主体结构为菱形桁架结构。
每台挂篮有两片主桁架，主桁架除销子为40Cr 钢外，其余均由普通型钢及钢板组焊而成。
该挂篮主要由三个系统组成，即主桁系统、底篮和模板系统、走行系统，除内模为钢木组合结构外，其余均为钢结构。
2、工程数量制造4台挂篮，应用于济青高铁48m+80m+48m联系梁悬臂施工。
3、挂篮自重（1）、挂篮桁架及附件—380KN/台；（2）、挂篮模板（含内、外模板、底板钢模）重量—230KN/台；（3）、精轧螺纹吊杆及其他锚固设备—20KN/台；4、挂篮的主要性能参数（1）适应最大梁段重量：1259KN；（2）适应最大梁段长：4.0m；（3）适应梁高的变化范围：3.6m～6.4m；(7)挂篮自重(630KN)与最大梁段重量(1259KN)之比为0.5，小于设计要求的700KN。
5、主要材料（1）钢板及型钢：采用Q235普通碳素结构钢，符合国家标准（GB/T709—1998）、（GB/T706—1988）和（GB/T707—1988）的有关规定。
屈服强度为235MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，[σ]=215MPa，[σw]=215MPa，[τ]=125MPa(注:钢材的容许应力按《钢结构设计规范(GB50017-2003)》选用)。
（2）直径32mm精轧螺纹粗钢筋：符合国家标准（GB/T20065—2006）的有关规定。
屈服强度为930MPa，设计控制应力采用屈服强度的0.9倍，设计控制拉力673KN，设计弹性模量E=2.0×105MPa。
相应锚具采用JLM型。
（3）销子：采用40Cr钢，符合国家标准（GB/T3077—1999）的有关规定。
屈服强度]=785MPa，设计弹性模量E=2.1×105MPa，许用应力[σ]=[σ[σss]/1.5=785/1.5=523MPa,[τ]=[σ]/1.5/√3=302MPa(注:按<<机械设计手册>>选用)。
72-挂篮计算书
中铁二十四局集团杭甬铁路客运专线工程指挥部二分部附件2 贝雷挂篮计算书一、技术参数1.挂篮技术性能：(1)悬浇箱梁最大重量：147.34t(2)使用分段长度：3m*4+3.5m*5(3)箱梁高度变化：3.628～6.228m(4)桥面宽度：12m(5)箱梁梁底宽度：6.7m(6)行走方式：滑动行走2.设计参数：（1）考虑砼浇注时涨模等因素的恒载系数1.05（2）砼浇注时的动力系数1.20（3）挂篮空载行走时冲击系数1.30（4）浇注砼或挂篮行走时抗倾覆安全系数2.0（5）自锚固系统的安全系数2.0（6）上水平限位安全系数2.0（7）允许最大变形20mm3.箱梁荷载：见下页。
二、底模中铁二十四局集团杭甬铁路客运专线工程指挥部二分部83 箱梁参数表1底模面板底模采用8mm钢板面板与28b工字钢纵梁组焊而成，腹板下工字钢密排，底板下工字钢间距45cm。
计算取底板部分。
(一)荷载计算（1）模板自重=0.008*7800*10/1000=0.63 KN/m2g1(2)混凝土箱梁自重(按1#节段底板荷载计算)g2=0.864*26.5=22.9KN/m2（3）施工人员及施工机具运输或堆放荷载g3g3=2.0 KN/m2。
（4）倾倒砼产生的冲击荷载g4箱梁采用泵送砼，故可取g4=2.0 KN/m2（5）振捣砼产生的冲击荷载g5据《路桥施工计算手册》，可取g5=2.0 KN/m2①计算底模面板强度时荷载组合：g= g1 +g2 +g3 +g4 +g5=29.53KN/m2②计算底模刚度时荷载组合g/= g1 +g2 =23.53KN/m2（二）钢板面板验算a、受力情况根据布置情况，钢板面板按三跨连续梁计算，结构图如下图所示：取10mm宽面板计算，则验算强度时荷载q=29.53×0.01=0.2953kN/m验算刚度时荷载q /=23.53×0.01=0.2353kN/m b 、强度验算据《路桥施工计算手册》三跨连续梁静力系数k m =0.1，故 最大弯矩M max = k m ql 2=0.1×0.2953×0.452=5.98*10-3 kNm截面抵抗矩3227.106681061mm x bh W ===应力MPa MPa x x W M 145]0[62.707.106598005.12.1m ax ＝σ<===σ，强度满足要求。
菱形挂篮计算书(最强)
菱形挂篮计算书(最强)目录一.概况 (4)二.设计依据 (4)三.荷载 (4)四. 挂篮施工时主要构件检算(施工1＃及5#块为控制工况) (5)（一）施工1＃时挂篮计算（3.25m节段） (5)1、底模平台纵梁检算 (5)2、箱梁翼缘纵梁计算 (6)3、箱梁顶板纵梁计算 (07)4、底模平台前下横梁检算 (08)5、底模平台后下横梁检算 (08)6、底模平台前、后吊挂检算 (09)7、前上横梁检算 (09)8、主梁系统检算 (10)9、后锚固梁系统检算 (12)（二）施工3＃时挂篮计算（3.5m节段） (13)1、底模平台纵梁检算 (13)2、箱梁翼缘纵梁计算 (14)3、箱梁顶板纵梁计算 (15)4、底模平台前下横梁检算 (16)5、底模平台后下横梁检算 (17)6、底模平台前、后吊挂检算 (17)7、前上横梁检算 (18)8、主梁系统检算 (18)9、后锚固梁系统检算 (21)（三）施工6＃时挂篮计算（4m节段） (21)1、底模平台纵梁检算 (21)2、箱梁翼缘纵梁计算 (23)3、箱梁顶板纵梁计算 (23)4、底模平台前下横梁检算 (24)5、底模平台后下横梁检算 (24)6、底模平台前、后吊挂检算 (27)7、前上横梁检算 (27)8、主梁系统检算 (27)9、后锚固梁系统检算 (30)挂篮设计计算书一、概况××铁路工程第×项目经理部××特大桥×#～×#墩上部结构为（58+96+58）米三跨一联的预应力砼连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱顶板宽12.16m，底板宽6.8m。
在各墩与箱梁相接的根部断面梁高7.5m，中跨合拢段梁高4.5米，边跨现浇段及合拢段高4.5米。
墩顶0#梁段长12m，箱梁在与墩身对应的4m长范围内等梁高，两边各4m范围外则处于圆曲线线上。
两个“T构”的悬臂纵桥向中跨划分为11个节段、边跨划分为13个节段，节段数及节段长度从根部至跨中分别为：中跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米和边跨2×3.25米+3×3.5米+6×4米+合拢段2米+现浇段9.75。
挂篮计算书
附：悬浇梁施工相关验算资料1、荷载计算梁体最大重量为9＃节段混凝土，重量为108吨，节段长度3.5m。
4m节段最大重量为13＃节段梁，重量为94.1吨。
翼缘板混凝土面积为1.01m2,混凝土线荷载为q＝108*10/3.5=308.6KN/m每米钢模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.36 47.1 723.52 10槽钢横肋m 1 54 10 5403 10槽钢围囹m 5 2 10 1004 10槽钢支撑M 26.5 10 265合计1628.5 每米侧模板线荷载为q1＝1.629*10=16.29KN/m每米内模板工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 6mm面板m2 15.9 47.1 7492 10槽钢横肋m 1 53 10 5303 10槽钢围囹m 3.1 8 10 2484 10槽钢围囹m 2.6 4 10 1045 10槽钢m 2.24 4 10 906 5角钢m7 4 10 2807 10槽钢m 2.4 4 10 96合计2097 每米内模板线荷载为q2＝2.097*10=20.97KN/m前吊杆及横梁工程数量表杆件号材料单位单根长度数量单位重量(kg/m)总量(kg)1 内模吊杆m 52 6.313 126.32 底模板吊杆m 9.3 6 6.313 352.33 侧模板吊杆m 5.74 6.313 1444 前上横梁m 12 1 160.8 19305 前下横梁m 12 1 107 1284合计3836.6 前吊杆及横梁自重3.84*10=38.4KN施工荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q＝11.6*3=34.8 KN/m5＝11.6*3=34.8 KN/m 混凝土振捣荷载参照桥规范取3kpa，施工荷载q62、底模板检算挂篮底板设7根纵梁，其中外侧2根靠近箱梁腹板，共同承载腹板荷载，底板3根等间距布置，因箱梁荷载分布不均匀，为此，底板纵梁分成腹板和底板两部分计算如下：(1) 腹板纵梁：2根2[36型钢，承载箱梁断面积为3.35m2，分布长度3.5m。
附、(40+64+40)m连续梁挂篮计算书(带兜底防护)
（40+64+40）m连续梁挂篮计算书一、工程概况连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
二、计算说明该三角形挂篮结构形式简单、操作方便、传力较明确。
浇注混凝土时挂篮的传力过程如图1。
图1 浇注混凝土时挂篮的传力过程从图1中可以看出该挂篮主要杆件之间的传力过程。
挂篮各主要构件的检算采用容许应力法。
三、设计参数（1）取最重悬浇段1号段为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）施工荷载2.5KN/m2；（4）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（5）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（6）挂篮行走时冲击荷载1.4；（6）混凝土施工时荷载取值：=1.2(1.05×T混凝土重量+T挂篮自重)+1.4T施工荷载；（7）挂篮走行时荷载取值：1.4T挂篮自重+1.4T施工荷载。
四、混凝土施工时计算4.1、建模采用midas civil建立模型如下：4.2、底模纵梁（I32a 工字钢）I32a 工字钢：267cm A =，411080cm x I =，2692cm x W =； 计算结果如下：max 34.7125(MPa MPa τ=<满足要求）max 182.1215(MPa MPa σ=<满足要求）4.3、前下横梁前下横梁由2[36槽钢与1.6cm 厚钢板组成。
2[36槽钢截面特性如下：2'60.92121.8cm A =⨯=；4'11870223740x I cm =⨯=3'66021320x W cm =⨯=；1.6cm 钢板截面特性：2"30.6 1.648.96A cm =⨯=；341"30.6 1.610.412x I cm =⨯⨯=。
菱形挂篮计算书(超经典 实用)
菱形挂篮计算书目录第1部分设计计算说明 (2)1.1设计依据 (2)1.2工程概况 (2)1.3挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (3)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (3)1.3.4 梁段截面分区 (3)第2部分底模结构计算 (4)2.1面板和小楞验算 (4)2.1.1面板和小楞的参数 (4)2.1.2面板所受荷载 (5)2.1.3面板和小楞的计算模型 (5)2.1.4强度验算 (5)2.1.5刚度验算 (6)2.2底模纵梁检算 (7)2.2.1 构造 (7)2.2.2 强度分析 (7)2.2.3 刚度分析 (9)第3部分侧模结构计算 (9)3.1侧模构造 (9)3.2荷载 (10)3.3侧模面板强度验算 (10)3.4侧模横向小肋[8计算 (10)3.4.1结构特点 (10)3.4.2载荷分析 (11)3.4.3强度验算 (11)3.4.4挠度验算 (12)第4部分挂篮各横梁结构分析 (12)4.1后下横梁结构分析 (12)4.2前下横梁结构分析 (15)4.3外模滑梁结构分析 (15)4.4内模滑梁结构分析 (18)4.5前上横梁结构分析 (21)第5部分主桁架结构分析 (24)5.1构造 (24)5.2载荷分析 (25)5.3建模 (25)5.4分析，结果提取 (25)第6部分混凝土强度，挂篮抗倾翻，钢吊带及主桁连接销检算 (27)6.1主桁后锚点混凝土强度计算 (27)6.2后下横梁后锚点混凝土强度计算 (27)6.3挂篮浇注时后锚抗倾覆计算 (28)6.4挂篮行走时轨道的抗倾覆计算 (28)6.5计算前上横梁吊带伸长量 (29)6.6主桁连接销计算 (29)第1部分设计计算说明1.1 设计依据①通桥（2008）2368A-Ⅴ60m+100m+60m无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）相关设计图纸；②《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002；③《钢结构设计规范》GB50017-2003④《铁路混凝土与砌体工程施工规范》TB10210-2001⑤《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-20051.2 工程概况本桥为向莆铁路FJ-3A标连续梁，桥跨结构为60m+100m+60m的变截面单室连续梁，采用垂直腹板。
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104国道湖州段二标杨家埠至鹿山段改建配套（75+130+75）m菱形挂蓝空间模型分析浙江兴土桥梁建设有限公司二0一三年0一月目录1 工程概述和计算依据 (1)1.1工程概述 (1)1.2设计依据 (1)1.3材料允许应力及参数 (1)1.4挂篮主要技术指标及参数 (2)1.5计算组合及工况 (3)1.6挂篮计算模型 (3)2、荷载计算 (4)2.1底篮平台计算 (4)2.1.1平台加载分析表 (4)2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度） (7)2.2导梁、滑梁计算 (11)2.2.1外滑梁 (11)2.2.2外导梁 (12)2.2.3内滑梁计算 (14)2.3前上横梁验算 (15)2.5挂篮主桁及前上横梁竖向变形 (19)2.5.1主桁在施工条件下最大竖向位移图 (19)2.5.2 挂篮主桁内力 (23)2.5.4 挂篮主桁支点反力 (26)3挂篮主构件强度、稳定性分析 (27)3.1浇筑时主桁抗倾覆计算 (28)4 吊杆验算 (29)4.1横梁吊杆验算 (29)4.2滑梁吊杆验算 (30)5锚固系统验算 (30)6挂篮行走验算 (30)6.1挂篮行走受力分析 (30)6.2后下横梁 (31)6.3外滑梁 (32)6.4行走吊杆 (32)6.5反扣轮 (33)6.5反扣轮轴抗弯强度计算 (33)6.6行走主桁抗倾覆计算 (34)7挂篮操作抗风要求 (34)8结论 (34)1 工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用（75+130+75）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽15.5m，底宽8.50m，翼缘板宽3.5m，根部梁高7.8m，腹板厚90cm ～60cm，底板厚度为91.5cm～32cm，悬浇段顶板厚度28cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长13m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～3#块段长3.5m，4#～8#块段长4.0m， 9 #～14#块段长4.5m，箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《公路桥涵施工技术规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+ MPa密度：γ=7850 Kg/m³泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012表1.钢材允许应力钢材允许应力（Mpa）应力种类符号钢号Q235B Q345B45#(调质）30CrMnTi（贝雷销）40Si2MnV(精轧螺纹钢筋)抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105 抗剪[τ] 85 120 125 585 端面承压（磨平顶紧）[бc] 210 300表2.焊缝允许应力焊缝允许应力（Mpa）焊缝种类应力种类符号构件钢号Q235B Q345B对接焊缝抗拉、抗压[б] 140 200 抗剪[τ] 85 120贴角焊缝抗拉、抗压和抗剪[τ] 120 150表3.螺栓和销轴连接允许应力(MPa)螺栓的性能等级、销轴和构件的钢号普通螺栓销轴承压型连接高强度螺栓抗拉[δ]抗剪[τ]承压[δc]抗弯[δ]抗剪[τ]抗拉[δ]抗剪[τ]承压[δc]普通螺栓4.8级145 100销轴45号360 125 40Cr承压型高强度螺栓8.8级210 125 10.9级构件Q235 210 Q345 300钢材按容许应力取值，临时钢结构提高30%，节点销子的抗弯允许应力在任何荷载作用下不得提高。
1.4挂篮主要技术指标及参数（1）梁段最大重量：225.3t；（2）梁段最大分段长度：4.5m；（3）梁段混凝土重量：2.65t/m³；（4）人群及机具荷载：2.5 KPa；（5）超载系数取1.05；（6）新浇砼动力系数取1.2；（7）挂篮行走时的冲击系数取1.2；（8）抗倾覆稳定系数2.0；1.5计算组合及工况（1）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)（2）计算工况：根据梁段长度、重量、梁高等参数，设计时按以下三种工况进行计算。
工况一：1号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段高度最大、混凝土重量最大。
工况二：4号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段高度较大、混凝土重量较大。
工况三：9号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段长度最大、混凝土重量较大。
工况四：9号梁段完成，挂篮由9号至10号梁段走行工况。
此工况挂篮走行距离较长，控制挂篮走行状态抗倾覆稳定及外模、底模走行梁走行状态的强度和刚度。
1.6挂篮计算模型根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序MIDAS进行空间分析。
挂篮浇筑时砼重传力途径如下：（1）箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁、外滑梁分别传至前一节段已施工完的箱梁翼板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（2）箱梁顶板砼、内模支架、内模重量通过内滑梁分别由前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁承担。
（3）箱梁底板、腹板砼及底篮平台重量分别由前一节段已施工完的箱梁和挂篮主桁的前上横梁承担。
挂篮结构计算模型见下图，包括主桁架、立柱间横向连接系、前上横梁、底篮、导梁等所有的承重系统。
菱形挂篮结构计算空间模型2、荷载计算2.1底篮平台计算2.1.1平台加载分析表1#底纵梁计算加载：1#块后断面一根底板纵梁荷载分析表1底板砼重量KN/m 0.915*0.8*26.5=19.419.42底板砼设计重量KN/m 19.4* 1.2*1.05=24.4419.4* 1.05=20.373施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.71#块前断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.853*0.8*26.5=18.0818.082底板砼设计重量KN/m 18.08* 1.2*1.05=22.7918.08* 1.05=18.993施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载1#块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 7.2*0.2*26.5=38.1638.162腹板砼设计重量KN/m 38.16* 1.2*1.05=48.0838.16* 1.05=40.073施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载1#块前断面纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 6.8*0.2*26.5=36.0436.042腹板砼设计重量KN/m 36.04* 1.2*1.05=45.4136.04* 1.05=37.843施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#底纵梁计算加载：4#块后断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.74*0.8*26.5=15.6915.692底板砼设计重量KN/m 15.69* 1.2*1.05=19.7715.69* 1.05=16.473施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#块前断面一根底板纵梁荷载分析表1底板砼重量KN/m 0.68*0.8*26.5=14.4214.422底板砼设计重量KN/m 14.42* 1.2*1.05=18.1614.42* 1.05=15.143施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.74#块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 6.02*0.2*26.5=31.9131.912腹板砼设计重量KN/m 31.91* 1.2*1.05=40.231.91* 1.05=33.53施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载4#块前断面纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 5.61*0.2*26.5=29.7329.732腹板砼设计重量KN/m 29.73* 1.2*1.05=37.4629.73* 1.05=31.223施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#底纵梁计算加载：9#块后断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.478*0.8*26.5=10.1310.132底板砼设计重量KN/m 10.13* 1.2*1.05=12.7710.13* 1.05=10.643施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#块前断面一根底板纵梁荷载分析表编号1底板砼重量KN/m 0.435*0.8*26.5=9.2229.2222底板砼设计重量KN/m 9.222* 1.2*1.05=11.629.222* 1.05=9.6833施工\机具荷载KN/m 2.5*0.8=24底模自重KN/m 1.2*0.8=0.960.965纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9块后断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 4.3*0.2*26.5=22.7922.792腹板砼设计重量KN/m 22.79* 1.2*1.05=28.7222.79* 1.05=23.933施工\机具荷载KN/m 2.5*0.2=0.54底模自重KN/m 1.2*0.2=0.240.245纵梁自重KN/m0.70.7计算强度荷载项目计算刚度荷载9#块前断面腹板纵梁荷载分析表编号1腹板砼重量KN/m 4*0.15*26.5=15.915.92腹板砼设计重量KN/m 15.9* 1.2*1.05=20.0315.9* 1.05=16.73施工\机具荷载KN/m 2.5*0.15=0.384底模自重KN/m 1.2*0.15=0.180.185纵梁自重KN/m0.60.6计算强度荷载项目计算刚度荷载2.1.2底篮平台模型分析（强度与刚度）1#块底篮平台剪应力（单位:Mpa ）1#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）4#块底篮平台剪应力（单位:Mpa）4#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）9#块底篮平台剪应力（单位:Mpa）9#块底篮平台弯应力（单位:Mpa）由计算模型可知：底纵梁受最大弯矩、最大剪力均在1块，最大弯应力为：131.1＜ 1.3*145Mpa=188.5Mpa (容许抗弯)，满足强度要求。