A2O工艺计算
工艺计算A2O-AO-MBBR
设计处理水量Q＝ 15000 m3/d=
625.00 m3/h=
0.17 m3/s
总变化系数Kz=
1.53
进水水质：
出水水质：
进水CODCr=
300 mg/L
CODCr=
30 mg/L
BOD5=S0=
145 mg/L
BOD5=Sz=
6 mg/L
TN=
58 mg/L
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧 量＝
1812.36 kgO2/d
4936.53 kgO2/d＝
7558.43 kgO2/d＝
2.37
kgO2/kgB OD5
205.69
kgO2/ h
314.93
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
0.8 ms/ 0.217 m2
出水管管径d4= 4 Q 4
v
校核管道流速v= 9、设计需氧量 AOR=碳化需氧量+ 硝化需氧量-反硝 化脱氮产氧量＝ (去除BOD需氧量剩余污泥中BOD氧 当量)+(氨氮硝化 需氧量-剩余污泥 中氨氮的氧当量)
反硝化 - 脱氮产
氧量
0.526 m 0.451 m/s
（1）估算出水溶 解性BOD5（Se)
S
Sz
1.42
VSS TSS（1 TSS
ekt )
（2）设计污泥龄
-8.56 mg/L
计算
硝化速率
N
0.47e0.098(T 15)
N
N 10(0.05T
A2O工艺生化池计算公式过程
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 NPSHr 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /m /kg
675 10.1 735
24.2
30
77 3.4 1200
8. 需氧量计算 ①. 平均时需氧量 设 a’=0.5，b’=0.15
O2 a'Q平Sr b'VX V 0.51000080 /1000 0.15 2564 2250 /1000 1265.35kgO2 / d 52.7kgO2 / h ②. 最大时需氧量
转速 升压 流量
电动机
机组最大重量 主机重量
/r·min-1 /kPa /m3·h-1 型号 功率/kW
/kg
/kg
800 53.9 1314 Y225L-4 37
1120
1320
12. 曝气器数量计算 ①. 曝气器个数 m S 570 1620个 l 0.352 式中 m -------曝气器数量，个；
的性能参数表 3 中：
表 3 200QW400-10 型潜水排污泵性能参数
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /kg
400 10
1470 13.09 18.5 81.2 660
③. 混合液回流泵 混合液回流量
QR R内Q 215000＝30000m3 / d 1250m3 / h 0.35m3 / s
7. 厌氧缺氧池设备选择
①. 厌氧池、缺氧池搅拌设备
查《实用环境工程手册》，选取 JBG-3 型立式环流搅拌机，该机的性能参
数及外形参数分别列于下表 2 中：
A2O生物反应池计算书
11.000
3.570
63.487
n=
V单=
H=
S单=
n1=
B=
W=
L=
=
k4=
k5=
H1=
H2=
SALK1×NNH
SALK3×（So-Se）
SALK5×NN=
SALK-SALK2-SALK4-SALK6
V/n
V单/H
B×n1
S单/W
取值
B/H
L/B
H+H1
2.000
1375.000
5.000
g/d
kg/d
kg/d
kg/d
kg/d
mg/L
mgNH3-N/L
mgNO3-N/L
kgNO3-N/d
mg/mgNH3-N
mg/L
mg/mgBOD5
mg/L
mg/mgNO3-N
mg/L
283
组
m³
m
㎡
个
m
m
m
m
m
mห้องสมุดไป่ตู้
4倍
m³/s
m/s
㎡
m
m
m
0.7~2m/s
备注
≥4
≥17
0.1~0.2
3000-4000mg/L
60%~85%
100%~400%
200%
m³
d
h
h
变化值
选定值
参考值
h
h
m³
m³
m³
kgTN/（kgMLSS·d） ≤0.05，符合要求
kgTP/（kgMLSS·d） ≤0.06，符合要求
kgMLSS/kgBOD5
A2O计算书
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 ) 1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 dtcmin△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 hf为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h 6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa 6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L 6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算鼓风机选用2台144.93N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S 0=f×N 0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(β。
a2o工艺混合液的回流比
a2o工艺混合液的回流比摘要：一、A2O工艺简介二、回流比的作用和影响1.回流比的定义和计算公式2.回流比对于A2O工艺的影响三、A2O工艺回流比的控制1.回流比的控制范围2.回流比与脱氮、除磷过程的关系四、总结与建议正文：一、A2O工艺简介A2O（Anoxic-Aerobic-Oxic）工艺是一种常用的污水处理工艺，它集成了厌氧、好氧和缺氧三种处理方式，能够有效去除污水中的有机物、氮磷等污染物。
在A2O工艺中，混合液的回流比是一个关键参数，对于处理效果和运行成本具有重要影响。
二、回流比的作用和影响1.回流比的定义和计算公式回流比（R）是指回流到厌氧池的混合液中悬浮固体浓度（Xr）与混合液中悬浮固体浓度（X）之比。
回流比的计算公式为：R = Xr / X。
2.回流比对于A2O工艺的影响回流比对于A2O工艺的运行效果具有重要影响。
合理的回流比可以提高脱氮、除磷效果，同时降低运行成本。
一般情况下，回流比控制在100%~200%之间较好，通常按100%回流。
三、A2O工艺回流比的控制1.回流比的控制范围在A2O工艺中，回流比不能过高或过低。
过高的回流比会导致厌氧池中的磷释放效果下降，降低脱氮、除磷效果；过低的回流比则无法充分发挥A2O工艺的优势，降低处理效率。
2.回流比与脱氮、除磷过程的关系回流比对于脱氮、除磷过程具有重要影响。
在脱氮过程中，回流比会影响好氧池中硝酸盐还原菌的数量，从而影响脱氮效果；在除磷过程中，回流比会影响厌氧池中磷的释放和聚集，进而影响除磷效果。
四、总结与建议综上所述，A2O工艺混合液的回流比是影响污水处理效果和经济性的关键因素。
运行人员应根据实际情况，合理控制回流比，以提高脱氮、除磷效果，降低运行成本。
A2O工艺设计计算
设计水量参考书城市污水厂处理设施设计计算Q=25000(m3/d)0.28935185(m3/s)289.3519(L/s)总变化系数： 1.47日变化系数： 1.1时变化系数： 1.336364设计水质人均磷量1COD＝360(mg/L）人均总氮量8BOD＝180(mg/L）SS＝180(mg/L）TN＝35(mg/L）TP＝ 3.5(mg/L）七、生化池1、设计水量：27500(m3/d)0.31828704(m3/s)318.287(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD去除率为20%初沉池C OD去除率为20%进入到生化池的BOD浓度为：144mg/L进入到生化池的COD浓度＝288mg/L进入到生化池的SS浓度为：0.108kg/m3108mg/L进入到生化池的COD/TN＝8.228571在8~10之间，满足要求TN35mg/LNH4+-N=26mg/LTP 3.5mg/L出水：COD＝60mg/LBOD＝20mg/LSS=20mg/LNH4+-N=8mg/LTN＝20mg/LTP＝1mg/L3、设计参数：（1）BOD5污泥负荷N=0.1kgBOD/（kgMLSS·d）（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E 1.8h（2）回流污泥浓度X R=7095.763mg/L （3）污泥回流比R＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X＝R/(1+R)*X R3547.882mg/L （5）混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)*100ηTN——TN去除率ηTN＝（TN0-TNe）/TN0*1000.42857142.85714%R内＝0.7575取300％4、反应池容积V：V＝11161.59m3反应池总水力停留时间t：t＝0.405876d9.741024h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3缺氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3好氧池水力停留时间： 5.844614h容积：6696.954m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.040509kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。
A2O计算书
0.48
d
=
11.5
h
2.4.2 好 氧 池 水 力 停留时间选定 t=
16.43
h
2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =
2.5 排 泥 量 计 算 △污泥有机
部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =
△污泥内源 衰 减 残 留 物 量 W2 = fP * Kd * tc * W1 =
△ 活性污泥挥发 性组分中活性部分所占 比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =
2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =
2.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =
实际污泥负荷 实际污泥龄校核 tc' = 2.8 污 泥 体 积
0.55
mgNH4N/(mgMLVSS*d )
0.30
mg / l
0.15
mgBOD/(mgMLVSS*d )
0.68
d
88.74%
=
16.43 h
0.41
mgVSS / mgBOD5
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So'-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(So'Se)*Yobs =
设计有效水深 H1=
4115.0 457.2
0 457.2
4
115 0.5
6 8950.9
90.4 2083.3
21.0
45540
3.5
m2
m
m
m
取L3=
A2O生物池(厌氧缺氧好氧)计算书
1.4 m 1.15741 m3/s
0.8 m/s 1.44676 m2
4S π
1.35723 m
取值 1.4 m
Q5
1π D 2
4
0.75187 m/s
Q(S0 Se ) 1000 (1 e kt )
1.42×PX= Do1-Do2= 4.6Q(Nt-Na)/1000= 4.6×12.4%×PX= DN1-DN2= 2.86×NT= D03+DN3-DN4= AOR/24= 1.4×AOR= AORmax/24=
好氧池实际总最大需氧量
去除1kgBOD5需氧量
20℃清水溶解氧饱和度 T℃清水溶解氧饱和度
标准大气压 压力修正系数 好氧池中溶解氧浓度 污水与清水传氧速率比 污水与清水中饱和溶解氧之比 微孔曝气器距池底 微孔曝气器安装深度 微孔曝气器出口处压力 微孔曝气器氧转移效率
Q堰=
Q4= v3= A出= L孔出=
12583 m3/min 209.716 m3/min 35232.3 m3/h 587.205 m3/min 9.78675 m3/s
Gsmax1= = =
Gsmax/n= Gsmax1/60= Gsmax1/3600=
17616.2 m3/min 293.603 m3/min 4.89338 m3/s
Q2/v2=
0.7716 m2
A
0.87841 m
取值 0.9 m
（1+R+R内）Q0/n=
1.15741 m3/s
B=
10 m
0.083 m
0 .0027
0 .405
H
a2o工艺混合液的回流比
a2o工艺混合液的回流比
摘要：
一、a2o 工艺简介
二、混合液回流比的重要性
三、混合液回流比的计算方法
四、混合液回流比的影响因素
五、如何调整混合液回流比
六、总结
正文：
一、a2o 工艺简介
A2O 工艺是一种常用的污水处理工艺，主要通过生物脱氮除磷来达到净化污水的目的。
在A2O 工艺中，混合液的回流比是一个关键参数，它直接影响到处理效果和运行成本。
二、混合液回流比的重要性
混合液回流比是指从二次沉淀池回流到初次沉淀池的混合液量与初次沉淀池进水量之比。
合理的回流比可以提高生物池内的有机物和磷的去除率，进而提高处理效果。
三、混合液回流比的计算方法
混合液回流比的计算公式为：回流比（R）= Q2/Q1，其中Q1为初次沉淀池进水量，Q2为从二次沉淀池回流到初次沉淀池的混合液量。
四、混合液回流比的影响因素
混合液回流比受多种因素影响，如进水水质、污水处理厂的处理规模、生物池的设计参数等。
在实际运行中，需要根据这些影响因素来调整回流比，以保证处理效果和运行成本的平衡。
五、如何调整混合液回流比
在调整混合液回流比时，需要综合考虑以下因素：
1.进水水质：根据进水中的有机物、氮、磷等污染物浓度，合理调整回流比，以保证出水达标。
2.处理规模：处理规模不同，生物池的负荷和处理效果会有所差异，因此需要根据处理规模调整回流比。
3.生物池设计参数：生物池的设计参数如水力停留时间、生物固体停留时间等也会影响回流比的选择。
六、总结
A2O 工艺中混合液回流比是一个关键参数，需要根据进水水质、处理规模和生物池设计参数等因素来调整。
工艺计算A2O-AO-MBBR
工艺计算A2O-AO-MBBR一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：设计处理水量Q＝15000m 3/d=625.00m 3/h=0.17m 3/s 总变化系数Kz= 1.53进水水质：出水水质：进水COD Cr =300mg/L COD Cr =30mg/L BOD 5=S 0=145mg/L BOD 5=S z =6mg/L TN=58mg/L TN=10mg/L NH 4+ -N=45mg/L NH 4+-N= 1.5mg/L碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=70mg/L SS=C e =20mg/L VSS=52.5mg/Lf=VSS/SS=0.75曝气池出水溶解氧浓度2夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/L SVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.06kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)-8.56mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(10)＝0.152d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m= 6.570d设计污泥龄θc =19.710d（3）好氧区容积V 1=4573.1m 3好氧区水力停留时间t 1=7.32h2、缺氧区容积V 2=-??-=-)1TSS TSS VSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --++=--μ)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=V T dn T X q NV ,21000=（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮= 5.75mg/L 被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝50.75mg/L 所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝42.25mg/L 需还原的硝酸盐氮量N T ＝633.69kg/d （2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.028kgNO 3--N/kgMLVSS （3）缺氧区容积V 2＝7600.5m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q=12.16h3、曝气池总容积V＝V 1+V 2＝12173.6m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝52.47d 4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝83.85mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R计算＝8000混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝82.76%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=480%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量381.4kg/d (2)非生物污泥量P SP S ＝Q（X 1-X e ）＝-37.5kg/d(3)剩余污泥量ΔXΔX＝P X +P S ＝343.9kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V 单＝V/n=2286.54m 3曝气池有效水深h=4mmg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取VT dn T X q N V ,21000=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=r SVIX R 610==+-=cd X K S S YQ P θ1)(0曝气池单座有效面积A 单＝V 单/h=571.63m 2采用3廊道，廊道宽b=6m 曝气池长度L＝A 单/B=31.8m 校核宽深比b/h=1.50校核长宽比L/b=5.29曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m （2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V 单＝V/n=3800.25m 3缺氧池有效水深h=4.1m 缺氧池单座有效面积A 单＝V 单/h=926.89m 2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=51.5m8、进出水口设计（1）进水管。