A2O工艺计算
工艺计算A2O-AO-MBBR
设计处理水量Q＝ 15000 m3/d=
625.00 m3/h=
0.17 m3/s
总变化系数Kz=
1.53
进水水质：
出水水质：
进水CODCr=
300 mg/L
CODCr=
30 mg/L
BOD5=S0=
145 mg/L
BOD5=Sz=
6 mg/L
TN=
58 mg/L
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧 量＝
1812.36 kgO2/d
4936.53 kgO2/d＝
7558.43 kgO2/d＝
2.37
kgO2/kgB OD5
205.69
kgO2/ h
314.93
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
0.8 ms/ 0.217 m2
出水管管径d4= 4 Q 4
v
校核管道流速v= 9、设计需氧量 AOR=碳化需氧量+ 硝化需氧量-反硝 化脱氮产氧量＝ (去除BOD需氧量剩余污泥中BOD氧 当量)+(氨氮硝化 需氧量-剩余污泥 中氨氮的氧当量)
反硝化 - 脱氮产
氧量
0.526 m 0.451 m/s
（1）估算出水溶 解性BOD5（Se)
S
Sz
1.42
VSS TSS（1 TSS
ekt )
（2）设计污泥龄
-8.56 mg/L
计算
硝化速率
N
0.47e0.098(T 15)
N
N 10(0.05T
A2O工艺生化池计算公式过程
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 NPSHr 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /m /kg
675 10.1 735
24.2
30
77 3.4 1200
8. 需氧量计算 ①. 平均时需氧量 设 a’=0.5，b’=0.15
O2 a'Q平Sr b'VX V 0.51000080 /1000 0.15 2564 2250 /1000 1265.35kgO2 / d 52.7kgO2 / h ②. 最大时需氧量
转速 升压 流量
电动机
机组最大重量 主机重量
/r·min-1 /kPa /m3·h-1 型号 功率/kW
/kg
/kg
800 53.9 1314 Y225L-4 37
1120
1320
12. 曝气器数量计算 ①. 曝气器个数 m S 570 1620个 l 0.352 式中 m -------曝气器数量，个；
的性能参数表 3 中：
表 3 200QW400-10 型潜水排污泵性能参数
流量/ 扬程 转速/
功率/kW
效率 重量
(m3·h) /m (r·min-1) 轴功率 配用功率 /% /kg
400 10
1470 13.09 18.5 81.2 660
③. 混合液回流泵 混合液回流量
QR R内Q 215000＝30000m3 / d 1250m3 / h 0.35m3 / s
7. 厌氧缺氧池设备选择
①. 厌氧池、缺氧池搅拌设备
查《实用环境工程手册》，选取 JBG-3 型立式环流搅拌机，该机的性能参
数及外形参数分别列于下表 2 中：
A2O生物反应池计算书
11.000
3.570
63.487
n=
V单=
H=
S单=
n1=
B=
W=
L=
=
k4=
k5=
H1=
H2=
SALK1×NNH
SALK3×（So-Se）
SALK5×NN=
SALK-SALK2-SALK4-SALK6
V/n
V单/H
B×n1
S单/W
取值
B/H
L/B
H+H1
2.000
1375.000
5.000
g/d
kg/d
kg/d
kg/d
kg/d
mg/L
mgNH3-N/L
mgNO3-N/L
kgNO3-N/d
mg/mgNH3-N
mg/L
mg/mgBOD5
mg/L
mg/mgNO3-N
mg/L
283
组
m³
m
㎡
个
m
m
m
m
m
mห้องสมุดไป่ตู้
4倍
m³/s
m/s
㎡
m
m
m
0.7~2m/s
备注
≥4
≥17
0.1~0.2
3000-4000mg/L
60%~85%
100%~400%
200%
m³
d
h
h
变化值
选定值
参考值
h
h
m³
m³
m³
kgTN/（kgMLSS·d） ≤0.05，符合要求
kgTP/（kgMLSS·d） ≤0.06，符合要求
kgMLSS/kgBOD5
A2O计算书
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 ) 1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 dtcmin△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 hf为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h 6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa 6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L 6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算鼓风机选用2台144.93N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S 0=f×N 0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(β。
a2o工艺混合液的回流比
a2o工艺混合液的回流比摘要：一、A2O工艺简介二、回流比的作用和影响1.回流比的定义和计算公式2.回流比对于A2O工艺的影响三、A2O工艺回流比的控制1.回流比的控制范围2.回流比与脱氮、除磷过程的关系四、总结与建议正文：一、A2O工艺简介A2O（Anoxic-Aerobic-Oxic）工艺是一种常用的污水处理工艺，它集成了厌氧、好氧和缺氧三种处理方式，能够有效去除污水中的有机物、氮磷等污染物。
在A2O工艺中，混合液的回流比是一个关键参数，对于处理效果和运行成本具有重要影响。
二、回流比的作用和影响1.回流比的定义和计算公式回流比（R）是指回流到厌氧池的混合液中悬浮固体浓度（Xr）与混合液中悬浮固体浓度（X）之比。
回流比的计算公式为：R = Xr / X。
2.回流比对于A2O工艺的影响回流比对于A2O工艺的运行效果具有重要影响。
合理的回流比可以提高脱氮、除磷效果，同时降低运行成本。
一般情况下，回流比控制在100%~200%之间较好，通常按100%回流。
三、A2O工艺回流比的控制1.回流比的控制范围在A2O工艺中，回流比不能过高或过低。
过高的回流比会导致厌氧池中的磷释放效果下降，降低脱氮、除磷效果；过低的回流比则无法充分发挥A2O工艺的优势，降低处理效率。
2.回流比与脱氮、除磷过程的关系回流比对于脱氮、除磷过程具有重要影响。
在脱氮过程中，回流比会影响好氧池中硝酸盐还原菌的数量，从而影响脱氮效果；在除磷过程中，回流比会影响厌氧池中磷的释放和聚集，进而影响除磷效果。
四、总结与建议综上所述，A2O工艺混合液的回流比是影响污水处理效果和经济性的关键因素。
运行人员应根据实际情况，合理控制回流比，以提高脱氮、除磷效果，降低运行成本。
A2O工艺设计计算
设计水量参考书城市污水厂处理设施设计计算Q=25000(m3/d)0.28935185(m3/s)289.3519(L/s)总变化系数： 1.47日变化系数： 1.1时变化系数： 1.336364设计水质人均磷量1COD＝360(mg/L）人均总氮量8BOD＝180(mg/L）SS＝180(mg/L）TN＝35(mg/L）TP＝ 3.5(mg/L）七、生化池1、设计水量：27500(m3/d)0.31828704(m3/s)318.287(L/s)2、设计水质：进水：初沉池对BOD去除率为20%初沉池C OD去除率为20%进入到生化池的BOD浓度为：144mg/L进入到生化池的COD浓度＝288mg/L进入到生化池的SS浓度为：0.108kg/m3108mg/L进入到生化池的COD/TN＝8.228571在8~10之间，满足要求TN35mg/LNH4+-N=26mg/LTP 3.5mg/L出水：COD＝60mg/LBOD＝20mg/LSS=20mg/LNH4+-N=8mg/LTN＝20mg/LTP＝1mg/L3、设计参数：（1）BOD5污泥负荷N=0.1kgBOD/（kgMLSS·d）（2）SVI值取120（3）浓缩时间t E 1.8h（2）回流污泥浓度X R=7095.763mg/L （3）污泥回流比R＝100%（4）混合液悬浮固体浓度X＝R/(1+R)*X R3547.882mg/L （5）混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)*100ηTN——TN去除率ηTN＝（TN0-TNe）/TN0*1000.42857142.85714%R内＝0.7575取300％4、反应池容积V：V＝11161.59m3反应池总水力停留时间t：t＝0.405876d9.741024h各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1:1:3厌氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3缺氧池水力停留时间： 1.948205h容积：2232.318m3好氧池水力停留时间： 5.844614h容积：6696.954m35、校核氮磷负荷：好氧池TN负荷：TN负荷＝0.040509kgTN/mgMLSS·d小于0.05，符合要求。
A2O计算书
0.48
d
=
11.5
h
2.4.2 好 氧 池 水 力 停留时间选定 t=
16.43
h
2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =
2.5 排 泥 量 计 算 △污泥有机
部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =
△污泥内源 衰 减 残 留 物 量 W2 = fP * Kd * tc * W1 =
△ 活性污泥挥发 性组分中活性部分所占 比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =
2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =
2.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =
实际污泥负荷 实际污泥龄校核 tc' = 2.8 污 泥 体 积
0.55
mgNH4N/(mgMLVSS*d )
0.30
mg / l
0.15
mgBOD/(mgMLVSS*d )
0.68
d
88.74%
=
16.43 h
0.41
mgVSS / mgBOD5
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So'-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(So'Se)*Yobs =
设计有效水深 H1=
4115.0 457.2
0 457.2
4
115 0.5
6 8950.9
90.4 2083.3
21.0
45540
3.5
m2
m
m
m
取L3=
A2O生物池(厌氧缺氧好氧)计算书
1.4 m 1.15741 m3/s
0.8 m/s 1.44676 m2
4S π
1.35723 m
取值 1.4 m
Q5
1π D 2
4
0.75187 m/s
Q(S0 Se ) 1000 (1 e kt )
1.42×PX= Do1-Do2= 4.6Q(Nt-Na)/1000= 4.6×12.4%×PX= DN1-DN2= 2.86×NT= D03+DN3-DN4= AOR/24= 1.4×AOR= AORmax/24=
好氧池实际总最大需氧量
去除1kgBOD5需氧量
20℃清水溶解氧饱和度 T℃清水溶解氧饱和度
标准大气压 压力修正系数 好氧池中溶解氧浓度 污水与清水传氧速率比 污水与清水中饱和溶解氧之比 微孔曝气器距池底 微孔曝气器安装深度 微孔曝气器出口处压力 微孔曝气器氧转移效率
Q堰=
Q4= v3= A出= L孔出=
12583 m3/min 209.716 m3/min 35232.3 m3/h 587.205 m3/min 9.78675 m3/s
Gsmax1= = =
Gsmax/n= Gsmax1/60= Gsmax1/3600=
17616.2 m3/min 293.603 m3/min 4.89338 m3/s
Q2/v2=
0.7716 m2
A
0.87841 m
取值 0.9 m
（1+R+R内）Q0/n=
1.15741 m3/s
B=
10 m
0.083 m
0 .0027
0 .405
H