锅炉不同负荷工况下的优化调整
670t／h褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行
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９％ ｌ０ ６ ｌ ０ ８ ％ ５％、 １０ 炉膛 出口氧量保持在 ３ ％ 右； ０ ％ ０ ％ ０ ９ ０ 下 ０％； ８ ％ ６ ％ｌ０ ．左 ５ 上 二次风 中二次风 下 二次风 二次风采用 均等配 风方式 。 风 式 方 上 ｌ下 上 ｌ下 上 ｌ下 ４ ． ３磨煤 机 出 口温度在保证 磨煤 出力的前 １ ％ｌ０ ８ ０ ６ ｌ０ 提下维持在 １ａ ０ ０ ０ ８ ０ １ ％ ％ｌ ％ ０ ％ ％ ６ ２℃左右 。当燃煤挥发份较高 时 ， 上 二次风 中二 次风 下 二次风 也应 尽量保 持磨煤 机出 口 温度在 １０ 左右 。 ℃ １ 当 “ 鼓 ”配 腰 风 式 方 上 Ｉ下 上 Ｊ 下 上 Ｉ下 磨煤机 出 口温度低 于 ８￣时应适 当降低锅炉负 ０ Ｃ ６％Ｉ ０ １ ％Ｉ０％ ０ ％ 荷 ， ０ ％ ０ ０ ８ ６ ８ ０ １ ％Ｉ０ 否则会造成锅炉热效率下降。
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一１ ７ １—
工 业 技 术
兰 ： Ｃ ｉａ Ｎ ｗ Ｔ ｃ ｎ ｌｇｅ ｎ ｒ ｄ ｃ ｓ ｈ ｎ ｅ ｅ ｈ ｏｏ ｉｓａ ｄ Ｐ ｏ ｕ ｔ
６０ ｈ褐煤锅炉燃烧调整试验分析及优化运行 ７ｔ ／
刘 也 ．
（ 大庆 油 田 电力 集 团 油 田热 电厂 发 电分 厂 ， 黑龙 江 大庆 １３ １ ） ６ ３４
摘 要 ： 对 大庆 油 田热 电厂 ＃ 针 ２锅 炉运行 中锅 炉排 烟 温度 ， 渣 、 灰含碳 量 偏 高 ， 而导 致锅 炉效 率有所 下 降。为 了提 高锅炉 运行 灰 飞 从 经 济性 ， 到影 响锅 炉效 率 的主要 因素 ， 求合 理 的运 行 方式 ， ＃ 找 寻 对 ２炉的锅 炉排 烟 温度 、 炉排 烟 氧量 进行 了标 定 ， 锅 对灰 渣 成分进 行 测 试 ， 时进行 制 粉 系统 优化 调 整 、 同 煤粉 细度 调 整 、 煤 机 出口温度 调 节 、 次风挡 板 优 化调 整 、 炉 变氧 量 等单 因素 的优 化 调 整及 磨 二 锅 测 量 ， 析 五种 因素 下对锅 炉效 率的影 响 ， 分 并给 出了在锅 炉额 定 工况 下的优 化运 行 方式 。 关 键词 ： 燃烧 调整 ； 炉 热效 率 ； 锅 优化 运行 方 式
浅析深度调峰下电站锅炉的问题和建议
浅析深度调峰下电站锅炉的问题和建议1.国家电投集团河南电力有限公司技术信息中心河南省郑州市 4500012.国家电投集团河南电力有限公司沁阳发电分公司河南省开封市 454550摘要：现阶段随着风电、光伏、水电等新能源的大力发展，在电网中的占比逐年增加，传统火电占比逐渐降低，年利用小时数也在逐年降低。
河南电网影响国家政策推出了电力调峰辅助服务制度，针对深度调峰的机组进行奖励。
电站锅炉在深度调峰中的问题主要包括：炉膛燃烧不稳定、受热面壁温偏差大、辅机振动、空预器堵塞、经济性下降等，主要采取以下措施：稳定煤质、增加暖风器和一二次风加热、双燃料煤仓、稳燃性更好的燃烧器改造等。
关键词：电力调峰；锅炉；问题；措施0 引言2019年7月29日，河南能源监管办发布《河南电力调峰辅助服务交易规则（试行）》，实时深度调峰交易采用“阶梯式”报价方式和价格机制，采用负荷率分段式报价，电站机组深度调峰可以获得奖励；河南电力调峰辅助服务交易于2020年1月1日正式启动，2020年6月22日，河南能源监管办发布《河南电力调峰辅助服务交易规则（试行）》修订内容，修改了部分规则。
机组深度调峰成为各家电厂机组运行的常态，有必要研究深度调峰下锅炉的生产问题。
1 某1000MW机组锅炉深度调峰中主要问题1.1设备概况锅炉型式：高效超超临界参数变压运行直流炉、单炉膛对冲燃烧、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、露天岛式布置、全钢构架悬吊结构Π型锅炉，设计煤种为贫煤，Vdaf在15-20％之间。
锅炉辅机系统主要包括：2台动叶可调轴流一次风机、2台动叶可调送风机、2台动叶可调引风机；6台中速磨煤机；电袋除尘器及正压浓相脉冲输灰系统；选择催化还原法SCR脱硝系统；2台旋转式三分仓空气预热器。
该机组纯凝工况下最低可以调峰到390MW。
1.2问题汇总1）燃煤成分波动，炉膛燃烧不稳定。
由于当前国内燃煤供应价格偏高，各家电厂都在进行入炉煤掺烧，造成个别时段炉膛燃烧不稳定，需要投油助燃。
350MW机组锅炉配煤掺烧及燃烧调整
2、热一次风压的控制以磨入口热风门开度65-75%为宜；
备
3、负荷250MW以下，通过逻辑将投用磨的燃料风开度强制设定为25%；
4、ABDE磨组合及缩腰配风利于水冷壁防结焦；
5、缩腰配风的低负荷稳燃特性好；
注
6、缩腰配风示例：350MW，BCDE磨：EE层98%、DE层77%、CD层59%、BC层77%、AB层98%；280MW，
经验交流
电力技术
350MW 机组锅炉配煤掺烧及燃烧调整
蔡志荣 （华能福州电厂，福建 福州 350001）
【摘要】面对供应紧张的煤炭市场，来源多源化的煤种，尤其是锅炉燃煤煤质偏离设计煤种，我厂在 需要做好配煤掺烧及燃烧调整这方面做了大量的措施改进、方案优化工作。实践证明，将两项工作有机结 合后取得了良好的效果。
9、氧量控制以空预器入口实测值为准，应定期校对表盘氧量指示值，以确定控制范围。
2.2 二期锅炉燃烧调整思路
不同于一期锅炉强制循环、四角切圆燃烧方式， #3/#4 于锅炉采用的是自然循环汽包炉，是前后墙 对冲旋流燃烧方式。由于一、二期炉膛参数不同，就 使得锅炉运行性能如燃烧稳定性、煤粉燃尽、炉内结 焦、高温腐蚀、NOX 生成等也有所不同，所以只有 燃用煤的燃烧及结焦特性与炉膛参数相适应，才能保 证锅炉良好的运行效果。#3/#4 炉的容积热负荷低 于一期锅炉，根据多年运行观测经验，炉膛燃烧区温 度也低于 #1/#2 锅炉，对于神木煤种，相对来说 不容易产生结焦及刷墙结焦；主要的问题就是要避免 燃烧器因为神木煤着火点前移造成喷口烧损。
【关键词】燃煤特性；配煤掺烧；结焦；低氧燃烧；飞灰可燃物
华能福州电厂 1、2 号机组为 350MW 日本三菱 亚临界机组，于 1988 年投产；锅炉为三菱— CE 亚 临界、强制循环、一次中间再热、平衡通风、固态 排渣煤粉炉，采用直吹式制粉系统、四角切圆燃烧 方式。3、4 号机组为 350MW 德国西门子亚临界机 组，于1999 年投产；锅炉为英国三井巴布科克亚临 界、自然循环、一次中间再热、平衡通风、固态排渣 煤粉炉，采用直吹式制粉系统、前后墙对冲燃烧方 式。四台锅炉的设计煤种均为晋北烟煤，校核煤种为 阳泉煤与寿阳煤按 25:75 的比例混合的混煤，具有热 值、挥发份、灰份中等，而含硫量及灰熔点较高的特 点。
锅炉燃烧火焰中心调整
锅炉燃烧火焰中心调整锅炉燃烧火焰中心调整是锅炉燃烧调整重要一项，一般而言火焰中心在炉膛中的正确位置，一般应在燃烧器平均高度所在平面的几何中心处，火焰中心位置太低时，可能引起冷灰斗处结渣；火焰中心位置太高，使炉膛出口烟温升高，导致炉膛出口对流受热面结焦及过热器壁温升高；火焰中心在炉膛内偏向某一侧时，会引起锅炉受热面换热不均匀及该侧炉墙的冲刷和结焦。
火焰中心位置的变动，对锅炉传热及锅炉安全工作均有影响。
一、影响锅炉燃烧火焰中心偏心因素分析1、煤种煤质变影响由于原煤受市场因素影响使得煤价上涨，使得机组燃用煤种存在较大的变化。
不同的煤质，原煤的含碳量、挥发分、水分、灰分等因素不同，使得煤粉进入炉膛后完全燃烧的时间不同，尤其是原煤含碳量、挥发分两个因素，含碳量越大，煤粉完全燃烧滞后，火焰中心上升，挥发分越大，煤粉越容易燃烧，火焰中心下降。
2、一次风速与风温影响机组运行中，一次风速越大，使得火焰中心升高。
一次风温温度低，使得一次风对煤粉干燥、加热的能力变若，火焰中心升高。
3、二次风配风不合理燃烧器。
二次风分为下层主燃烧区我厂锅炉燃烧器采用复合空气分级低NOx和上层燃尽风区，上下燃尽风区配风量影响着火焰中心的高度和火焰偏斜情况，上部燃尽风量配比较正常偏大时炉膛火焰中心升高，炉膛主燃烧区起旋风量和上部燃尽区消旋风量及炉膛与二次风箱差压均影响着炉膛火焰中心的偏斜情况。
4、总风量过大锅炉燃烧总风量过大，使得锅炉炉膛燃烧风量增大，使得火焰中心升高。
5、炉底漏风炉底漏风，使得锅炉炉膛燃烧实际总风增大，火焰中心升高。
6、锅炉燃烧器摆角调整不当，使得锅炉燃烧火焰中心抬高或降低。
二、控制措施与对策1、优化配煤。
针对不同煤源煤种，根据煤种的含碳量、挥发分、水分、灰分的煤种进行合理配煤掺烧，以稳定的加权平均值进入炉膛燃烧。
运行人员加强煤种煤质参数监视，控制不同煤种的二次风配风量。
2、控制合理的煤粉细度。
我们知道其他情况不变的情况下，煤粉越细，煤粉越容易燃烧，炉膛火焰中心相对降低；煤粉越粗，煤粉燃烧滞后，炉膛火焰中心相对升高。
浅谈锅炉运行中燃烧优化调整问题
浅谈锅炉运行中燃烧优化调整问题发表时间：2020-10-12T07:37:14.788Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第14期作者：陈安伟[导读] 电厂生产过程中锅炉设备运行占据重要位置，设备主要通过燃烧达到发电的目的。
为提高电厂生产水平，重视锅炉运行下燃烧优化调整具有重要意义。
文章通过对锅炉运行燃烧优化问题进行分析，探讨相关优化策略。
陈安伟贵州西电电力股份有限公司黔北发电厂贵州省毕节市金沙县 551800摘要：电厂生产过程中锅炉设备运行占据重要位置，设备主要通过燃烧达到发电的目的。
为提高电厂生产水平，重视锅炉运行下燃烧优化调整具有重要意义。
文章通过对锅炉运行燃烧优化问题进行分析，探讨相关优化策略。
关键词：锅炉运行；燃烧优化；锅炉燃烧；优化调整引言锅炉燃烧调整是锅炉运行中最基本、最频繁的一项调整，随外界工况变化要随时进行调整，因此燃烧稳定意味着锅炉运行稳定、机组运行稳定。
及时对锅炉内部各种参数进行调整，从而使锅炉适应外界变化，并且调整在一个较为稳定的水平上，才能够保证稳定的电力输出。
1锅炉运行中燃烧优化调整问题1.1运行参数不稳定锅炉设备并不是一个单一设备，与其他大量设备与系统共同连接，则在火力发电厂运行过程中便面临一个复杂性的问题，内外影响与干扰因素增加，相应的设备运行参数不稳定概率也会增加，只要有一个出现设备运行问题，便会造成锅炉设备运行参数出现不稳定性，进而影响电力能源生产；再加上，目前多数火力发电厂内部并没有专业的监控设备和体系，仅仅依靠人工进行设备监控与维修，是无法及时对运行参数错误的设备进行维修的，则便容易造成运行问题影响范围和破坏范围的扩大化，最后造成更大的锅炉运行问题。
1.2燃煤质量问题火电厂燃料管理与节能控制工作在开展中，燃煤质量问题为主要存在的问题。
其中燃煤质量存在问题，造成的不良现象主要表现为：受煤炭市场波动，以及煤矿开采质量，中间运输监管等因素的影响，导致火电厂在生产中的优质燃煤供应不足，需要结合劣质燃煤掺杂使用进行生产作业。
锅炉燃烧调整与各项指标的控制措施
锅炉燃烧调整及各项指标的控制措施防止锅炉结焦和降低污染排放指标措施——针对此题目进行内容的增减细化和完善，要充分发挥合力团队和专工及主任层面作用，总结经验，真正发挥指导运行人员操作的目的！而不是为完成我布置的工作去应付！建议妥否请考虑！在锅炉运行调整中，在每一个运行工况下，对每一个参数的调整及控制的好坏，直接反映出锅炉燃烧调整的水平，最终反映在整台机组运行的稳定性上。
针对我公司情况，锅炉调整主要是对燃烧系统的调整，其次是各个参数的调整及控制。
下面将详细介绍锅炉调整的每一个环节。
燃烧调整部分：一、送、引风量的调整及控制在平衡通风的燃煤锅炉风量的调整中，原则上直接采用调节送、引风机动叶或静叶开度的大小来调整。
总风量的大小，主要依据锅炉所带负荷的高低、氧量的大小以及炉膛负压来控制。
目前#1、2炉引风量的调节，在稳定工况运行时主要是投入自动调节。
送风量的调节，在负荷稳定时投入自动调节，在负荷波动大时手动调节。
在点炉前吹扫条件中规定风量大于30%所对应的风量的质量流量为280T/H，根据这一基准，在正常调整中，按照负荷高低和规定氧量的大小来控制送风量。
将炉膛负压调节在-19.8Pa～-98Pa为基准来控制引风量。
二、燃料量的调整及控制1、锅炉负荷小幅度变动时调节原则：通过调节运行着的制粉系统的出力来进行。
调节过程（以少量加负荷为例）1）在给煤量不变的情况下，首先将A磨煤机的调整做为燃烧稳定的基础，然后通过适当开B、C磨煤机容量风门开度来调整负荷，调整时不要大幅度开容量风门，根据负荷情况，可单侧或双侧调整，调整幅度控制在2%开度左右，调整后，密切注意汽包压力或主汽压力以及氧量的变化趋势，如果压力上升快，可适当对单侧容量风门回调来进行控制。
2）在各台磨煤机容量风门开至40-45%时，此时应根据磨煤机料位及电流情况，来增加给煤量，根据长时间观察，每台磨煤机给煤量最稳定工况出力在54-56T/H之间，在掺烧劣质煤（如金生小窑煤）时，出力在48-50T/H之间。
超超临界直流锅炉低氮改造及运行调整
超超临界直流锅炉低氮改造及运行调整摘要：本文介绍了NOX生成机理及低NOx燃烧技术，指出低NOx燃烧器改造后运行的核心是控制炉内局部区域的空燃比。
介绍了超超临界机组锅炉进低NOx 燃烧器改造的方案。
探讨了低NOx燃烧器改造后锅炉的优化控制以度对锅炉经济性的影响。
本文可为国内燃煤锅炉低NOX燃烧器的改造及优化运行提供借鉴。
关键词：超临界直流锅炉；低氮燃烧器；燃烧优化1.概述我国火力发电以燃煤发电为主，燃煤发电过程中产生的从多气态污染物中，氮氧化物危害很大且很难处理。
煤在燃烧过程中产生的氮氧化物主要包括一氧化氮（NO，无色）、二氧化氮（NO2，红棕色）、一氧化二氮（N2O）、等。
作为空气污染物的氮氧化物（NOx）常指NO和NO2，其都是有毒气体。
氮氧化物与空气中的水反应生成的硝酸和亚硝酸是酸雨的成分。
因此，为防止NO2及其引起的光化学烟雾的危害，必须抑制煤炭等燃料燃烧时氮氧化物的生产量。
1.NOx生成机理煤燃烧产生的氮氧化物主要有两部分：一部分是燃烧时空气带进来的氮，在高温下与氧反应所生成的NOX ，称为“热力NOX”；另一部分时燃料中固有的氮化合物经过复杂的化学反应所生成的，称为“燃料NOX”。
空气中的氮在燃烧室的高温下被氧化成NO的机理相当复杂，一般认为按下链式反应进行：O2→2O (1)N2+O→NO+N (2)O2+N→NO+O (3)“热力NOx”生成量与反应区的温度、反应区内氮氧的浓度以及反应时间有关，尤其是温度对热力型NOx的生成影响最大。
实际上在1350 ℃以下，热力型NOx生成量很少，但随着温度的上升，热力型NOx生成量迅速增加，温度达1600 ℃以上时，热力型NOx占NO生成总量的25%～30%。
1.NOx的控制方法根据NOx 生成机理可知，在燃料既定的情况下，控制燃料燃烧过程中NOx产生可采取的主要措施有：一、低过量空气燃烧；二、空气分级燃烧；分级燃烧分为燃烧器出口分级配风和二次风垂直分级。
600MW机组锅炉运行氧量偏差大原因分析及解决措施
600MW机组锅炉运行氧量偏差大原因分析及解决措施摘要：随着对环保参数要求更加严格：二氧化硫、烟尘全时段小时均值、日均值合格；机组并网后氮氧化物小时均值合格。
而氧量>19%，所有环保参数目前暂不考核，机组启停时通过风量控制，是确保环保参数达标排放的有效手段。
关键词：锅炉运行；氧量偏差大；解决措施前言烟气含氧量是锅炉运行的重要监控参数，更是反映燃烧设备与锅炉运行完善程度的重要依据。
在锅炉运行中，烟气含氧量具有变化范围广、工况变化时容易调整以及与其它运行参数耦合性很强的特点，其变化引起的锅炉排烟热损失变化等将直接严重影响锅炉燃烧过程的经济性和环保性。
确定不同负荷和运行工况下的最优氧量对实现燃烧系统的优化控制极为关键。
1运行氧量耗差的定量分析1.1耗差分析模型通过相关的研究了解到，排烟损失及设备没有完全燃烧带来的损失皆会对锅炉效率造成一定的影响。
利用锅炉反平衡效率的计算模型可知，排烟损失及设备未完全燃烧带来的损失主要受到氧量的影响。
从排烟损失的相关计算公式可知，氧量既会对锅炉效率产生直接影响，又会对其产生间接影响。
当对设备未充分燃烧的损失进行计算的时候，如果想要借助飞灰含碳量计算设备未充分燃烧的损失难以实现。
因此，不能仅仅通过锅炉效率计算模型的相关公式计算，有效地分析运行氧量给锅炉效率带来的影响。
经过相关资料的查询发现，在以煤炭特性及其运行特点为基础，建立锅炉设备未充分燃烧损失解析的评估模型，通过模型可以系统地分析运行氧量给锅炉效率带来的影响。
所以，本文借助GBPTC的反平衡锅炉效率的计算模型，对锅炉中的各项损失进行计算，总结因参数引起锅炉效率的变化规律。
对于锅炉效率的制约因素加以深层次地研究，建立以上两项损失之和的网络模型，进而对氧量变化给锅炉效率带来的影响展开定量分析。
1.2一般计算方法以往的计算方法仅仅对运行氧量给排烟损失的影响进行分析，没有对设备未完全燃烧损失方面的分析；或尽管分析了机械未完全燃烧的损失，没有对运行氧量对飞灰含碳量带来的影响加以考虑。
锅炉运行调整基本原则
锅炉运行调整基本原则贵州黔西中水发电有限公司：宋福昌前言：随着结能降耗工作的不断深入，对锅炉运行人员的理论要求及实际控制水平要求越来越高。
一个火电厂生产指标的好坏，往往决定在锅炉运行人员对指标控制的理解及操作技术水平上。
本文将锅炉运行调整过程中对各项指标的调整控制进行分析说明，以便更好的指导锅炉人员进行运行调整。
一、过热汽压控制1、过热汽压是决定电厂运行经济性的最主要的参数之一。
过热汽压的高低，直接影响汽轮机热耗。
过热汽压升高，汽轮机热耗降低，机组煤耗减少（过热汽压升高1MP,热耗降低7％，汽轮机热耗每升高100kJ/kWh，机组煤耗升高4g/ kWh）。
另外，过热汽压提高后，产生蒸汽所需的焓值增加，也就是说高压蒸汽冷却烟气的效果变好，将会降低各段烟气温度，最终体现出来就是降低排烟温度。
同时在不影响主、再热汽温的基础上还可使减温水用量减少。
但过热汽压的升高超过允许值，将会造成锅炉受热面，汽轮机主蒸汽管道，汽缸法兰，主汽门等部件应力增加，对管道和汽阀的安全不利。
还有由于汽轮机主汽调节门特性及各个负荷段压力、热耗对比，在主汽门关闭3个半后节流损失增加，汽机热耗率增加，且第三个调门会出现频繁波动，造成主汽压力不稳定。
因此过热汽压力的控制在高负荷时应以汽轮机主汽门前的蒸汽压力达设计的额定值为准。
即250MW以上负荷时，保证主汽门前的蒸汽压力达16.7MPa（炉侧17.1MPa）,200MW～250MW 负荷段运行时，保证汽轮机高压调门关闭3个，150MW~200MW负荷段运行时，汽轮机高压调门关闭3个半。
有条件的电厂还应通过试验，做出负荷、压力、热耗对应曲线，更好指导锅炉运行人员进行压力控制。
2、在压力控制中，除升降负荷外，保证压力的稳定是锅炉燃烧调整的任务之一，只有在压力稳定的基础上，才能保证主、再热汽温稳定，才能进一步提高锅炉的经济性。
这就要求运行人员在运行调整过程中做到精心调整，提前判断，提前操作，熟悉所辖锅炉的特性。
直流炉热偏差大的原因分析及调整优化
直流炉热偏差大的原因分析及调整优化摘要：本文围绕如何降低直流炉热偏差的问题，开展冷态空气动力场试验，结合运行工况和，进行原因分析，通过优化调整二次风挡板配风、氧量、一次风压、磨煤机分离器频率等手段，在确保锅炉安全、稳定运行前提下，找出最佳运行调整方案，成功解决了锅炉热偏差大的问题，有效提高了机组运行的经济性和安全性。
关键词：试验；优化调整；热偏差1 设备概况某电厂锅炉为DG1950/29.3-Ⅱ2型超超临界参数变压运行直流炉，型式为一次中间再热、单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢构悬吊∏型布置锅炉，前后墙对冲燃烧方式，尾部双烟道、采用挡板调节再热汽温。
制粉系统配6台正压直吹式中速磨煤机，设计5台运行可满足BMCR工况出力。
每台磨煤机出口5根输粉管对应一层煤粉燃烧器，6台磨煤机对应前后墙各3层燃烧器。
2 运行现状该厂锅炉至投产以来一直存在低负荷时出现分离器出口、低过、屏过、高过后汽温及烟温偏差较大的现象。
特别是D磨煤机运行后尤为严重，主要表现为：总体是A侧温度低于B侧温度，也有A侧温度低于B侧温度的情况，以屏过出口温度偏差最大。
最大达到50℃之多。
即便A侧的减温水都全关，但A侧的主蒸汽温度还偏低。
B侧投入大量的减温水但温度还偏高。
而A、B两侧的烟温偏差较小约为15℃左右。
此时为了控制壁温和汽温差造成主汽温度下降较多，已严重影响机组的安全和经济运行。
3 锅炉冷态通风试验3.1一次风风量标定及调平试验实际测量结果发现，该厂磨煤机一次风量显示值偏小。
以往运行中的风量已经远大于磨煤机的设计通风量。
对磨出口5根煤粉管的风速进行实际测量计算。
通过标定发现该厂每台磨煤机出口一次风速偏差控制在±5%以内，无需调磨煤机出口粉管的可调缩孔。
3.2二次风标定及调平检查核对所有二次风风门挡板的位置正确，调节灵活，进行二次风挡板特性试验，试验结果符合设计要求。
核对各二次风压及二次风流量测点的安装位置合理，核准二次风量显示正确。
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锅炉不同负荷工况下的优化调整
摘要 随着机组负荷的变化，应及时对锅炉的配风和煤粉浓度等做出调整，
以达到提高锅炉燃烧效率，减少不完全燃烧损失和排烟损失，从而减少燃料损耗
和污染物排放的目的。
关键词 机组负荷；锅炉；调整；减少；效率
Abstract With the advance of the Unit Plant load changing, we should adjust the
boiler’s auxiliary air and pulverized coal in time as also. And then we can improve
the efficiency of the boiler’s burning, decrease imperfect combustion loss and ash
loss, thus achieve the destinative of decrease heating agency loss and gaseous
pollutant discharge.
Keywords the Unit Plant load；boiler；adjust；decrease； efficiency
中粤能源有限公司2×600mW机组锅炉为亚临界、一次中间再热、自然循环、
前后墙对冲燃烧方式、单炉膛、平衡通风、固态排渣、尾部双烟道、全钢构架的
∏型燃煤汽包炉。
该锅炉设计煤种为平三烟煤，校核煤种1为伊泰烟煤，校核煤种2为准格尔
烟煤。制粉系统为中速磨正压直吹式系统，磨煤机采用北京电力设备总厂的
ZGM113G型中速磨煤机，共6台，其中一台备用，设计煤粉细度为R90=16%。
本锅炉采用前后墙对冲燃烧方式，在前、后墙共配有30只低NOx轴向旋流
式煤粉燃烧器，分三层分别布置在锅炉前后墙水冷壁上，每层各有5只燃烧器。
三层燃烧器中心标高分别为31 104、26 904、22 704 mm，燃烧器层间距为4
200mm，列间距为3 680mm，最外侧燃烧器中心线距侧墙距离为2 990mm。同
墙面、同标高的5只燃烧器共用一个二次风室，也通过5根粉管与同一台磨煤机
相连接，即同层5只燃烧器与同一台磨煤机相对应，燃烧器的投、停与磨煤机的
投、停同步，25只燃烧器投运即可带满负荷，燃烧器与磨煤机的连接关系如下
图：
前墙 后墙
左墙 C1 C2 C3 C4 C5 右墙 右墙 F1 F2 F3 F4 F5 左墙
B1 B2 B3 B4 B5 E1 E2 E3 E4 E5
A1 A2 A3 A4 A5 D1 D2 D3 D4 D5
由于电网调峰的需求，机组负荷不停地变动。随着机组负荷的变化，相应地
要对锅炉的燃烧进行调整，而影响炉内燃烧的因素很多，具体可归纳如下：
1）煤质；
2）煤粉细度；
3）煤粉浓度；
4）锅炉负荷；
5）一、二次风的配合；
6）一次风煤粉气温初温；
7）氧量（过量空气系数）。
燃烧调整就是要根据不同负荷工况对上述影响燃烧的因素作出优化调整，使
锅炉运行的安全性和经济性最高。
当锅炉负荷变动不大时，可通过调节运行着的制粉系统的出力来解决。对于
中速磨，当负荷增加时，可先开大一次风机的进风挡板，增加磨煤机的通风量，
以利用磨煤机内的存煤量作为增加负荷的缓冲调节，然后增加给煤量，同时开大
二次风量。
相反，当负荷减少时，则应先减少给煤量，然后降低磨煤机的通风量。以上
调节可避免出粉量和燃烧工况的骤然变化，还可减少调节过程中的石子煤量和防
止堵磨。
燃烧过程的稳定性、要求燃烧器出口处的风量和粉量尽可能同时改变，以便
在调节过程中始终保持稳定的风煤比。
高负荷运行时，由于热负荷较大，烟气流速快，煤粉在炉内的停留时间较短
而排烟损失较大。为此，可在条件允许的情况下，适当降低过量空气系数，提高
锅炉效率。燃烧调整时应注意将火焰中心位置调整居中，避免火焰偏斜，燃烧器
全部投入并均匀分配燃烧率，防止局部热负荷过大。
由于中粤能源有限公司#1、2锅炉燃用的是挥发分高的烟煤，一般着火不成
问题，需要注意燃烧的安全性，可适当减少二次风率并多投一些燃烧器以降低燃
烧区域热负荷，以防止结焦。
低负荷运行时，为稳定着火和燃烧，低负荷时应尽可能停运上层燃烧器，尽
量集中火嘴运行，并关闭燃尽风门，并可适当增大过量空气系数，降低一次风率
和风速。为提高炉膛温度，可适当降低炉膛负压，以减少漏风。并密切注意炉膛
负压，发现燃烧不稳时，应及时投入等离子系统助燃，防止炉膛灭火。
此外，为减少对环境的污染，应尽量减少氮氧化物的生成量。根据氮氧化物
的生成条件：高温、富氧。除了SCR系统脱硝法以外，还可采取破坏氮氧化物
的两个生成条件，使其不能同时满足，从而抵制其生成的办法。
燃烧器出口附近是主燃烧区，该处的温度较高，富氧时易产生NOx，故使
其缺氧燃烧可破坏其富氧的条件，减少NOx化合物的生成；而在燃尽风区域，
由于是非主燃烧区，该处的温度较低，故将足量的空气供给燃料，使其充分燃烧，
可减少不完全燃烧损失。
综上所述，锅炉燃烧优化调整的目的是：在满足外界电负荷需要的蒸汽数量
和合格的蒸汽品质的基础上，随着机组负荷的变化，及时对锅炉的配风和煤粉浓
度等做出调整，使锅炉运行的安全性、经济性和环保性达到最优状态。
参考文献
[1]许小聪，傅勇强，刘波，等.集控运行规程[S].湛江中粤能源有限公司发布，
2011.
[2]李奎，许小聪，傅勇强，等.辅机运行规程[S].湛江中粤能源有限公司发布，
2011.