混凝土徐变系数计算说明书
(完整word)abaqus混凝土徐变计算子程序2.0
此为1。
0版的修正版，可以考虑混凝土弹性模量随时间，应力变化等情况下的徐变。
可以考虑徐变恢复。
注意,getvrm中的变量编号与坐标系有关.否则,结果不正确。
SUBROUTINE USDFLD（FIELD，STATEV，PNEWDT，DIRECT，T,CELENT，1 TIME,DTIME，CMNAME，ORNAME，NFIELD,NSTATV，NOEL,NPT，LAYER，2 KSPT，KSTEP,KINC,NDI，NSHR，COORD，JMAC，JMATYP，MATLAYO,3 LACCFLA)CINCLUDE 'ABA_PARAM。
INC’CCHARACTER*80 CMNAME，ORNAMECHARACTER＊3 FLGRAY(15）DIMENSION FIELD(NFIELD),STATEV（NSTATV)，DIRECT（3，3）,1 T（3,3），TIME（2)DIMENSION ARRAY(10），JARRAY（10),JMAC（*)，JMATYP（*），1 COORD(*）CC Reading instantaneous thermal strain in direction 11(x axial）C Storing the thermal strain in state variableCCALL GETVRM（’THE’，ARRAY,JARRAY,FLGRAY，JRCD，JMAC，JMATYP,1 MATLAYO，LACCFLA)STATEV(1）= ARRAY(1）CC Reading instantaneous elastic x axial strainC Storing the thermal strain in state variableC NOTE： ARRAY(1）--X AXIALC ARRAY(2）-—Y AXIALC ARRAY（3)-—Z AXIALCCALL GETVRM(’EE’，ARRAY,JARRAY,FLGRAY，JRCD，JMAC,JMATYP,1 MATLAYO,LACCFLA)STATEV(2）= ARRAY(3)CCC Modifying Field variables to model development of Young'sC modulus with age。
钢筋对混凝土徐变影响的计算
钢筋对混凝土徐变影响的计算混凝土是一种广泛应用于建筑结构中的材料，钢筋则是混凝土结构中的主要加强材料。
然而，随着时间的推移，混凝土会发生徐变现象，导致结构的持久性能下降。
本文将介绍钢筋对混凝土徐变影响的计算方法。
一、混凝土徐变的定义混凝土徐变是指在持续荷载作用下，混凝土结构的变形随时间的推移而增加的现象。
混凝土徐变主要是由于混凝土内部的水分子在长期的荷载作用下逐渐流动所致。
二、徐变引起的问题混凝土徐变会导致结构的持久性能下降，包括强度、刚度和稳定性等方面。
徐变会导致结构的变形增加，从而影响结构的使用寿命和安全性。
三、钢筋对混凝土徐变的影响钢筋可以有效地抵抗混凝土的徐变现象。
钢筋的存在可以增加混凝土的刚度和强度，从而减少混凝土的变形。
此外，钢筋还可以增加混凝土的稳定性，从而提高结构的安全性。
四、钢筋对混凝土徐变的计算方法钢筋对混凝土徐变的计算方法主要包括以下几个方面：1.钢筋的数量和位置钢筋的数量和位置对混凝土徐变的抵抗能力有很大的影响。
一般来说，钢筋的数量越多，位置越合理，混凝土的徐变抵抗能力越强。
因此，在设计混凝土结构时，应根据荷载和结构形式合理确定钢筋的数量和位置。
2.钢筋的强度等级钢筋的强度等级也对混凝土徐变的抵抗能力有影响。
一般来说，强度等级越高的钢筋，对混凝土徐变的抵抗能力越强。
因此，在选择钢筋时，应根据结构的设计要求和荷载要求选择合适的强度等级。
3.钢筋的直径和间距钢筋的直径和间距也对混凝土徐变的抵抗能力有影响。
一般来说，钢筋的直径越大，间距越小，对混凝土徐变的抵抗能力越强。
因此，在设计钢筋时，应根据结构的设计要求和荷载要求选择合适的直径和间距。
五、结论钢筋对混凝土徐变具有很强的抵抗能力，可以有效地提高混凝土结构的持久性能和安全性。
在设计混凝土结构时，应根据荷载和结构形式合理确定钢筋的数量、位置、强度等级、直径和间距等参数，以提高结构的徐变抵抗能力。
(整理)abaqus溷凝土徐变计算20.
abaqus混凝土徐变计算2.0此为1.0版的修正版，可以考虑混凝土弹性模量随时间，应力变化等情况下的徐变。
可以考虑徐变恢复。
注意，getvrm中的变量编号与坐标系有关。
否则，结果不正确。
SUBROUTINE USDFLD(FIELD,STATEV,PNEWDT,DIRECT,T,CELENT,1 TIME,DTIME,CMNAME,ORNAME,NFIELD,NSTATV,NOEL,NPT,LAYER,2 KSPT,KSTEP,KINC,NDI,NSHR,COORD,JMAC,JMATYP,MATLAYO,3 LACCFLA)CINCLUDE 'ABA_PARAM.INC'CCHARACTER*80 CMNAME,ORNAMECHARACTER*3 FLGRAY(15)DIMENSION FIELD(NFIELD),STATEV(NSTATV),DIRECT(3,3),1 T(3,3),TIME(2)DIMENSION ARRAY(10),JARRAY(10),JMAC(*),JMATYP(*),1 COORD(*)CC Reading instantaneous thermal strain in direction 11(x axial) C Storing the thermal strain in state variableCCALL GETVRM('THE',ARRAY,JARRAY,FLGRAY,JRCD,JMAC,JMATYP,1 MATLAYO,LACCFLA)STATEV(1)= ARRAY(1)CC Reading instantaneous elastic x axial strainC Storing the thermal strain in state variableC NOTE: ARRAY(1)--X AXIALC ARRAY(2)--Y AXIALC ARRAY(3)--Z AXIALCCALL GETVRM('EE',ARRAY,JARRAY,FLGRAY,JRCD,JMAC,JMATYP,1 MATLAYO,LACCFLA)STATEV(2)= ARRAY(3)CCC Modifying Field variables to model development of Young’sC modulus with age.Cc IF(TIME(2).GT.1) THENc FIELD(1)=TIME(2)c ELSEc FIELD(1)=0c END IFRETURNENDCCCSUBROUTINE UEXPAN(EXPAN,DEXPANDT,TEMP,TIME,DTIME,PREDEF,1 DPRED,STATEV,CMNAME,NSTATV,NOEL)CINCLUDE 'ABA_PARAM.INC'CCHARACTER*80 CMNAMECDIMENSION EXPAN(*),DEXPANDT(*),TEMP(2),TIME(2),PREDEF(*),1 DPRED(*),STATEV(NSTATV),ARRAY(15)REAL CINI(4,8),T0(8),CLAMDA(4),AN(4)REAL CCLOAD(4),EMOD(8)CC SWITCH, II=1, CREEP; II=2, SHRINKAGE, II=3, CREEP+SHRANKAGECKK=3CC===================== INTIAL VALUES =========================C ******* FOR CREEP (USING 1STOPT) *********CC INITIAL FUNCTION IS Y=1.9*T0^(-0.118)*(T-T0)/(61-0.51*FC+T-T0) CC MODELING FUNCTION (SOFTWARE OF 1STOPT) ISC Y=C1*(1-EXP(-LAMDA1*(X-T)))+C2*(1-EXP(-LAMDA2*(X-T)))+C C3*(1-EXP(-LAMDA3*(X-T)))+C4*(1-EXP(-LAMDA4*(X-T)));CC WHERE T IS THE CALCULATING TIME, T0 IS THE LOADING TIMEC THE FACTORS ARE LISTED AS FOLLOWINGC LOADING TIME ARE 7,30,50,100,365,1000,3000(DAYS)C --------------------------------------------------------------- C | A | 7 | 30 | 50 | 100 | 365 | 500 | 1000 | 3000 |C | C1 |C(1,1)|C(1,2)|C(1,3)|C(1,4)|C(1,5)|C(1,6)|C(1,7)|C(1,8)|C | C2 |C(2,1)|C(2,2)|C(2,3)|C(2,4)|C(2,5)|C(2,6)|C(2,7)|C(2,8)| C | C3 |C(3,1)|C(3,2)|C(3,3)|C(3,4)|C(3,5)|C(3,6)|C(3,7)|C(3,8)| C | C4 |C(4,1)|C(4,2)|C(4,3)|C(4,4)|C(4,5)|C(4,6)|C(4,7)|C(4,8)|C ---------------------------------------------------------------IF((CMNAME.EQ."MAT-GIRDER").OR.(CMNAME.EQ."MAT-SLAB")) THENC ELASTIC MODULUSc EMOD=1.0C VALUES OF LAMDACLAMDA(1)=0.0193907053463775CLAMDA(2)=0.00537298967078406CLAMDA(3)=0.00105487934454054CLAMDA(4)=0.0597818282775493C INITIAL VALUES OF COEFFICIENT C1CINI(1,1)=0.255636119E-4CINI(1,2)=0.179033082E-4CINI(1,3)=0.163880576E-4CINI(1,4)=0.147710753E-4CINI(1,5)=0.124416704E-4CINI(1,6)=0.119344460E-4CINI(1,7)=0.110286669E-4CINI(1,8)=0.096165142E-4C INITIAL VALUES OF COEFFICIENT C2CINI(2,1)=0.157591725E-4CINI(2,2)=0.110425824E-4CINI(2,3)=0.101134277E-4CINI(2,4)=0.091232941E-4CINI(2,5)=0.077200858E-4CINI(2,6)=0.074402105E-4CINI(2,7)=0.068149034E-4CINI(2,8)=0.060733782E-4C INITIAL VALUES OF COEFFICIENT C3CINI(3,1)=0.053080102E-4CINI(3,2)=0.037166275E-4CINI(3,3)=0.034018732E-4CINI(3,4)=0.030634778E-4CINI(3,5)=0.025744519E-4CINI(3,6)=0.024744322E-4CINI(3,7)=0.022776919E-4CINI(3,8)=0.018527641E-4C INITIAL VALUES OF COEFFICIENT C4CINI(4,1)=0.120382947E-4CINI(4,2)=0.084348462E-4CINI(4,3)=0.077257019E-4CINI(4,4)=0.069613683E-4CINI(4,5)=0.058953358E-4CINI(4,6)=0.056904171E-4CINI(4,7)=0.051955726E-4CINI(4,8)=0.045768253E-4CC LOADING AGE(DAYS)T0=(/7,30,50,100,365,500,1000,3000/)C MODULUS OF ELASTIC AT T0'S AGEEMOD=(/2.546295,3.061405,3.147964,3.217927, * 3.271749,3.277386,3.285052,3.290193/)CC ======== FOR SHRINKAGE =======C TGSH-- TIME OF SHRINKAGE CALCULATION FOR "GIRDER" (DAYS)C TDSH-- TIME OF SHRINKAGE CALCULATION FOR "DECK" (DAYS)C 480E-6-- ULTIMATE SHRINKAGE STRAIN IN AASHRO 2007(SI)C FC --SPECIFIED COMPREI\SSIVE STRENGTH OF CONCRETE AT TIME OFC PRESTRESSING FOR PRESTRESSIONED MEMBERS AND AT TIME OFC INITIAL LOADING FOR NONPRESTRESSIONED MEMBERS, fci'IN AASHTO(2007) C STANDARD V ALUE IS 28MPaC CKF --FACTOR FOR THE EFFECT OF CONCRETE STRENGTHC CKTD--TIME DEPENDENT(DEVELOPMENT) FACTOR (THE FIRST TWO TURMS)C RHSH--AMBIENT RELERTIVE HUMIDITY CORRECION FACTOR FOR SHRINKAGETGSH=1.0TDSH=50.0SHU=480E-6RH=70.0FC=28.0CKF=35.0/(7.0+FC)CKTD=61.0-0.58*FCRHSH=2.0-0.014*RHIF (CMNAME.EQ."MAT-SLAB") THENCKF=35.0/(7.0+0.8*FC)CKTD=61.0-0.58*0.8*FCEND IFCC=================INTERPOSITION=====================C ****COMPUTING THE COEFFICIENTS OF KABIR SERIES****CC STATEV(1)--THERMAL STRAINC STATEV(2)--ELASTIC STRAIN OF CURRENT INCREMENTC STATEV(3)--ELASTIC STRAIN OF PREVIOUS INCREAMENTC STATEV(4)--DTIME OF PREVIOUS INCREAMENTC DELTEE --INCREMENT OF ELASIC STRAINTCUR=TIME(2)THE=STATEV(1)EECUR=STA TEV(2)EEPRE=STATEV(3)DTPRE=STA TEV(4)CIF((TCUR.GE.T0(1)).AND.(TCUR.LT.T0(2)))THENJJ=1TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(2)).AND.(TCUR.LT.T0(3)))THEN JJ=2TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(3)).AND.(TCUR.LT.T0(4)))THEN JJ=3TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(4)).AND.(TCUR.LT.T0(5)))THENJJ=4TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(5)).AND.(TCUR.LT.T0(6)))THENJJ=5TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(6)).AND.(TCUR.LT.T0(7)))THENJJ=6TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)ELSE IF((TCUR.GE.T0(7)).AND.(TCUR.LT.T0(8)))THENJJ=7TA=T0(JJ)TB=T0(JJ+1)EMA=EMOD(JJ)EMB=EMOD(JJ+1)END IFCC COMPUTNG REAL COEFFICIENT OF C, STORING IN CCLOAD(I) CIF(TCUR.LT.T0(1))THENDO 5 I=1,4CCLOAD(I)=CINI(I,1)5 CONTINUEELSE IF((TCUR.GE.T0(1)).AND.(TCUR.LT.T0(8)))THENDELTAT=TB-TAC V ARING MODULUS OF ELASTICEMODL=(TCUR-TA)/DELTAT*(EMODA-EMODB)+EMODAC COMPUTING COEFFICIENT OF CDO 10 I=1,4CA=CINI(I,JJ)CB=CINI(I,JJ+1)C INTERPOSITION FOR ANY LOADING TIMECCLOAD(I)=(TCUR-TA)/DELTAT*(CB-CA) +CA10 CONTINUEELSEDO 20 I=1,4CCLOAD(I)=CINI(I,8)20 CONTINUEEND IFCDELTEE=EECUR-EEPREDELTSTR=DELTEE*EMODLC =================================================C COMPUTING THE COEFFICIENT INCLUDING STRESS AN(I)C OPEN(2,ACCESS='APPEND',FILE='C:\CREEP.TXT')CIF((TCUR-1.0).LT.1E-5)THENDO 30 I=1,4STATEV(I+4)=0.030 CONTINUEEND IFCDO 40 I=1,4AN(I)=STATEV(I+4)*EXP(-CLAMDA(I)*DTPRE)+* DELTSTR*CCLOAD(I)STATEV(I+4)=AN(I)40 CONTINUECC WRITE(2,'(10X,5F10.6)')TIME(2),(STA TEV(I+4),I=1,4)c WRITE(2,*)' TIME(2) CCLOAD(I)'C WRITE(2,'(2X,4F10.6)')((CINI(I,J),J=1,8),I=1,4)c WRITE(2,*)' TIME(2) DTIME DTPRE DELTSTR'C WRITE(2,'(6X,4F10.6)')TIME(2),DTIME, DTPRE, DELTSTRc WRITE(2,*)' STATEV(I)'C WRITE(2,'(10X,5F10.6)')TIME(2),(STA TEV(I+4),I=1,4)c WRITE(2,*)CEXPANCR=STA TEV(5)*(1-EXP(-CLAMDA(1)*DTIME))+ STATEV(6)* * (1-EXP(-CLAMDA(2)*DTIME))+STATEV(7)*(1-EXP(-CLAMDA(3)** DTIME))+STATEV(8)*(1-EXP(-CLAMDA(4)*DTIME))CIF(TCUR.LT.T0(1))THENEXPANCR=0.0END IFCEND IF ! CORESPONG TO LINE 78'S IFCC ======================SHRINKAGE=========================CC COMPUTING SHRINKAGE (FORMULA 5.4.2.3.3-1 IN AASHTO(2007)) CCIF (CMNAME.EQ."MAT-GIRDER") THENIF (TIME(2).GT.TGSH)THENTSH=TIME(2)-TGSHTPSH=TSH-DTIMEIF(TPSH.LT.0) THENTPSH=0.0END IFEXPANSH=SHU*RHSH*CKF*(-TSH/(CKTD+TSH)+TPSH/(CKTD+TPSH)) END IFEND IFCIF (CMNAME.EQ."MAT-SLAB") THENIF (TIME(2).GT.TDSH)THENTSH=TIME(2)-TDSHTPSH=TSH-DTIMEIF(TPSH.LT.0) THENTPSH=0.0END IFEXPANSH=SHU*RHSH*CKF*(-TSH/(CKTD+TSH)+TPSH/(CKTD+TPSH)) END IFEND IFC WRITE(2,'(10X,4F10.6)')RHSH,CKF,TSH,TPSH,EXPANSHCC FOR OUTPUT, KK=1 FOR CREEP ONL YC KK=2 FOR SHRINKAGE ONL YC KK=3 FOR SUM OF CREEP AND SHRINKAGEIF((KK-1).LT.1E-6) THENEXPAN(1)=EXPANCRELSE IF((KK-2).LT.1E-6)THENEXPAN(1)=EXPANSHELSEEXPAN(1)=EXPANCR+EXPANSHEND IFCC STORING CURRENT STRAIN INTO STA TEV(3)C STORING CURRENT DTIME INTO STA TEV(4)CSTATEV(3)=EECURSTATEV(4)=DTIMEC CLOSE(2)RETURNENDC。
混凝土的徐变和收缩读书报告2
混凝土的徐变和收缩——钢筋混凝土非线性分析读书报告之一混凝土的徐变和收缩一． 混凝土的徐变1．概述长期荷载作用下，混凝土的应力保持不变，他的应变随着时间的增长而增大的现象叫做混凝土的徐变。
徐变有两部分组成：（1）基本徐变或称真实徐变，即在湿度平衡条件下产生的徐变值。
这是密封试件在荷载下实测的徐变值，主要和常值应力大小和时间有关。
（2）干缩徐变，这是受力试件和周围环境中湿度交换的结果，随时间而引起的变形。
干缩徐变区别于收缩，主要是收缩是混凝土在不受力情况下引起的体积变形。
混凝土在应力作用的当时（混凝土龄期为τ天）产生瞬时弹性应变εel ，随荷载作用时间（t ）的延续，徐变变形εcr 不断增长，经过一段时间后卸载，即时产生的弹性恢复变形εel ′<εel ，以后继续有徐变恢复又称弹性后效（迟后弹性变形）εel′′，但仍有残留的永久变形，称流动变形εcr ′。
如下图。
2．徐变应变值表达式 sd sb s εεε+=sh sb s εεεQ +=式中，εs ＝徐变总应变，εsb ＝基本徐变应变，εsd ＝干缩徐变应变，εsh ＝同一时期内的收缩应变，Q ＝系数，为常数值。
一般把未密封试件荷载所得随时间而增加的应变值，减去未受荷试件的相应的收缩应变值，即徐变应变。
时间（t ） 受荷混凝土时间－变形曲线3．混凝土徐变产生的原因（1）混凝土结硬以后，骨料之间的水泥浆的一部分变为完全弹性的结晶体，其他为填充在晶体间的凝胶体而具有黏性流动的性质。
水泥石在承受荷载的瞬间，结晶体和凝胶体共同受力。
然后，随着时间的推移，凝胶体由于粘性流动而逐渐卸载，此时晶体承受过多的外力，并产生弹性变形，从而使水泥石变形（混凝土徐变）增加，即由水泥凝胶体和水泥结晶体之间产生应力重分布所致。
（2）混凝土内部的微裂缝在荷载长期作用下不断增加，从而导致应变的增加。
在应力不大时，徐变以第一种原因为主；应力较大时，以第二种原因为主。
4．混凝土的徐变与混凝土应力大小的关系应力越大，徐变越大，随着混凝土应力的增加，混凝土的徐变将发生不同的情况。
混凝土收缩徐变空间计算程序
混 凝 土 收 缩 徐 空 间 计 算 程 序 变
孥君 风 吴 迅 李 毅
摘 要 ： 据混凝 土的徐变 、 根 收缩原理 ， 用按龄 期调整的有效模 量嵌入 程序 中计算 混凝 土 的徐 变、 收缩效应 ， 解决 了混凝 土结构 的实体模 型收缩徐 变的计算机模拟 问题 。
关键词 ： 空间计算 ， 点等参有 限元， ８节 混凝土徐 变， 收缩
部范围的细部 分析 。这意味着在设计 一个稍 微复杂 的桥梁 时 ， 设 数化设计语 言创建一个完善 的分析方案 。
计者们通 常根据需 要 ， 利用不 同的程 序针对 同一桥 梁结构 重复构 建模 型 ， 不仅大大增 加 了设 计者 的工 作量 ， 且往 往 由于不 同程 而 序之 间相互 配合处理不 当导致计 算结果失 真。此外 ， 大型 通用有
限元程序 在解 决混 凝土结构问题时 ， 混凝 土收缩徐 变 的计算 这方 面也不是很完善。 针对 以上 问题 ， 从整体和局部 分析混凝 土结构 的应力 应变特 征， 要求程序 的编写 能从 空问模 拟混凝 土 ， 且能 够方 便准 确 的 并 计算混凝 土的徐变 、 收缩 。
１ 程 序简 介
命令流输入栏 命令流显示栏 前后处理 图形 显示区域
所谓等参单 元 ， 图 ４所示 ， 指 把任 意 面体 单 元 （ 际 单 如 是 实 元 ） 成 自然坐标 系 。 看 勖 中的立 方体 单元 （ 单元 ） 映射 ” 母 “ 到整
图 １ 程 序 主 界 面
本程序用 自编 的参 数化 设计语 言 生成数 据 。图 ２是 自编程 体坐标系 ｏｙ ｘ ｚ中发生 了“ 畸变 的影 像” 。之所 以要建 立这样 的映
本 自编程 序适用 于 Ｗｉｄｗｓ ０ ０ Ｗｉｄｗｓ Ｐ及 Ｗｉｄｗｓ ｎｏ ０ ， ｎｏ ２ Ｘ ｎｏ
混凝土徐变试验
混凝土徐变试验混凝土徐变试验是评估混凝土材料在荷载作用下的变形性能和稳定性的重要方法。
该试验用于研究混凝土在长期荷载作用下的变形特性，了解混凝土的徐变行为，从而为结构设计和工程施工提供依据。
混凝土是一种复杂的材料，其变形性能与荷载作用时间密切相关。
在长时间的荷载作用下，混凝土会发生不可逆的变形，称为徐变。
混凝土的徐变特性主要受到材料成分、水胶比、配合比、荷载类型和荷载水平等因素的影响。
混凝土徐变试验通常采用恒定荷载法或恒定应变法。
恒定荷载法是将恒定荷载作用于混凝土试件，记录其变形情况。
恒定应变法是施加恒定应变，然后记录荷载随时间的变化。
混凝土徐变试验的主要目的是确定混凝土的徐变系数和徐变应变。
徐变系数是描述混凝土徐变性能的重要参数，它表示单位荷载作用下混凝土的变形量。
徐变应变是指混凝土在长期荷载作用下的变形应变。
通过这两个参数的测定，可以评估混凝土的稳定性和变形特性。
混凝土徐变试验的过程需要严格控制温度、湿度和荷载施加速率等条件，以保证试验结果的准确性和可靠性。
试验时应选择代表性的混凝土试件进行测试，并根据需要进行多次试验以获得可靠的结果。
混凝土徐变试验结果的分析和评价需要与设计规范和工程要求相结合。
根据试验结果，可以确定混凝土的徐变特性、变形限值和安全系数，为结构设计提供依据。
同时，还可以评估混凝土的耐久性和使用寿命，指导工程施工和养护。
混凝土徐变试验在土木工程中具有重要的意义。
它可以帮助工程师了解混凝土材料的变形特性，为结构设计和施工提供科学依据。
通过合理的试验设计和可靠的试验结果，可以确保混凝土结构的安全性和可靠性，提高工程质量。
混凝土徐变试验是评估混凝土材料变形性能和稳定性的重要方法。
通过该试验可以研究混凝土在长期荷载作用下的变形特性和徐变行为，为结构设计和工程施工提供依据。
混凝土徐变试验的结果分析和评价需要结合设计规范和工程要求，以确保混凝土结构的安全性和可靠性。
徐变系数的拟合
旧规范徐变系数的拟合我国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTJ023-85)》中的徐变系数拟合。
该规范中的徐变系数是以曲线或表格的方式给出的。
将规范中的曲线、表格进行曲线拟合，徐变系数表达式)0(]1)[()(),(41)(d i t q i a i eC t βττβτϕτ+-+=∑=--中的)(τβa 采用如下形式：)]4756.6)6817.3(lg 4967.7(1[8.0)(22----=ττβa令003601.q =，04602.q =，3q 、4q 、C 、D 是与理论厚度h 有关的函数，可按表1内插计算。
曲线拟合系数取值表 表1)3(4)3(32143)()(12.0)(----===ττϕτϕττq f q f e D C e C C C108.0)0(=d β另外，根据规范的图表还可以拟合得到：012602602.hf ++=ϕ根据下表可得到1f ϕ 21f f f ϕϕϕ⋅=uA h 2λ= 上式中，A 为截面面积，u 为截面周边与空气接触的长度。
至此已得到了旧规范徐变系数拟合公式所需要的所有系数，可利用这些公式编制采用递推法计算的徐变位移法分析程序。
新规范徐变系数的拟合我国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)》中的徐变系数拟合。
为了统一程序，仍将徐变系数表达式拟合成如下的形式：)0(]1)[()(),(41)(d i t q i a ie C t βττβτϕτ+-+=∑=--拟合方法如下，分别计算下列各个参数：88.0,+=k cu cm f fu A h /2=3/146.011h RH RH-+=φ5.03.5)(cmcm f f =β 2.0001.01)(t t +=β )()(00t f cm RH ββφφ⋅⋅=()[]15002502.1115018≤++=h RH H β0)(=τβa 0)0(=d β为书写方便，令H a β=455785.0516226.5086156.6113526.4304848.1427310413+-+-=----a e a e a e a e A 233088.0009102.1643392.1188880.1143860.332639413++-+-=----a e a e a e a e B 104156.0413082.4106459.1914689.8423669.2426310413+-+-=----a e a e a e a e C 206971.0617149.1168193.7139417.1846569.5528310414+--+-=----a e a e a e a e D073902.0748572.9504585.9003675.3252050.45283114161+-+--=----a e a e a e a e q007062.0819487.1625148.2729920.1177639.45283114152+-+-=----a e a e a e a e q 000549.0734225.2339574.5081005.4072845.16293124153+-+-=----a e a e a e a e q 453469.1641742.3905834.1981127.8456327.14263104134++-+=----a e a e a e a e qDf D C C f C C B f B C A f A C cm RH cm RH cm RH cm RH ⋅⋅⋅=⋅=⋅⋅⋅=⋅=⋅⋅⋅=⋅=⋅⋅⋅=⋅=)()()()()()()()()()()()(04030201τββφφττββφφττββφφττββφφτ至此已得到了新规范徐变系数拟合公式所需要的所有系数，可利用这些公式编制采用递推法计算的徐变位移法分析程序。
混凝土收缩徐变对桥梁的影响分析
混凝土收缩徐变对桥梁的影响分析摘要:预应力混凝土连续梁桥发挥了连续梁和预应力的优势，使其桥梁本身与普通的钢筋混凝土连续梁桥以及钢筋混凝土简支梁桥相比，由于具有整体刚度大、桥梁变形小、桥面平缓、行车舒适等优点,因此被国内外广泛采用。
但在桥梁施工过程中，预应力混凝土的收缩、徐变对桥梁的结构内力和线形都有较大影响，二者均通过改变混凝土的应变影响其他材料的应力变化，从而发生应力重分布现象。
随着时间的推移结构在荷载不变的情况下，混凝土的变形会不断地增加，从而影响结构整体的内力、应力、挠度和变形、施工阶段立模标高的设定等等，后期易导致截面开裂、挠度过大等问题。
因此，为保证预应力桥梁的施工质量，需要对混凝土的收缩徐变影响进行分析。
关键词：混凝土的收缩、徐变一、混凝土徐变及其相关因素徐变，即在应力保持不变的情况下，其应变随时间的增加而增加的现象。
主要和以下几个因素有关：1、养护温度高、湿度大，徐变越小。
2、初始应力越大，徐变越大。
3、水泥用量越多，水灰比越大，徐变越大。
4、受荷载作用时，龄期越早，徐变越大。
混凝土结构自身的工作性能，有很大一部分受徐变的影响。
在钢筋混凝土中，由于受混凝土徐变的影响，会使钢筋混凝土构件的变形增加，从而引起应力重分布。
二、混凝土收缩及其相关因素混凝土的收缩现象，其实是水泥中的化学成分与空气中的水发生化学反应，生成相应化合物的过程。
上述过程称为水泥的水化反应，在水化反应过程中，水泥的体积会减小，从而使混凝土发生收缩现象。
混凝土的收缩程度会随着时间增长而增长，也是一个和时间有关的函数关系。
从其收缩现象的本质来看，只要加快水泥的水化凝结反应，使其快速的完成这一过程，就可以有效的减小收缩的体积。
影响混凝土收缩的因素有：(1)水泥的品种：混凝土随着水泥强度的提高，其收缩值越大。
(2)水泥的用量：水泥和水灰比的增加会导致水化反应越来越多、持续时间越长，从而影响混凝土收缩值越大。
(3) 养护条件：在的养护过程中，随着混凝土周围温度和湿度的增加，水泥水化反应过程速率加快，从而影响混凝土收缩值减小。
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混凝土徐变系数计算说明书
一． 计算说明
混凝土加载龄期考虑两种情况为加载7天和加载28天。计算依据为
2004-10-01实施得《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》之附录F.2。
新规范中对与大气接触长度没有做出明确的规定，于是本说明书就箱粱内部与大
气接触面积分别取系数1和0.5计算。
二． 计算公式
)(,000ttttc
)()(00tfcmRH
1500250)2.1(1150//)/(1.01)(/3.5/46.0/1101803.0101002.01005.003/100
hhRHRHttt
ttt
tt
tt
t
ff
f
hh
RHRH
H
H
c
cmcm
cm
RH
式中 0t－加载时得混凝土龄期（d）
t
－计算考虑时刻得混凝土龄期（d）
RH－环境年平均相对湿度（％）为70％
RH0=100%
1
t
=1d
0cm
f
=10Mpa
MPaffkcucm4888.0,
三． 计算结果
表1 根据两种规范计算徐变系数表（加载龄期为7天）
加载天数
旧规范 新规范
加载龄期为7天 系数为1 系数为0.5
7 0.537 0 0
17 0.7456 0.553808349 0.520169698
28 0.8898 0.689420678 0.64785722
37 0.9668 0.765081158 0.719234457
47 1.026 0.831413375 0.781921513
57 1.067 0.886200905 0.833792479
67 1.097 0.933131278 0.878303703
82 1.131 0.993174735 0.935374781
97 1.157 1.044287043 0.984080653
112 1.179 1.088861977 1.026662098
127 1.198 1.128411562 1.064533866
147 1.223 1.175051371 1.109316039
187 1.268 1.252995927 1.184484661
247 1.331 1.34424407 1.273088611
297 1.379 1.404787143 1.332295776
357 1.433 1.464799484 1.391359985
427 1.492 1.522344321 1.44838751
541 1.578 1.596323395 1.522333016
680 1.673 1.664657275 1.591344616
966 1.849 1.761507578 1.690491209
1186 1.95E+00 1.812707159 1.743618498
1296 1.99E+00 1.833485619 1.765333703
1494 2.07E+00 1.86502346 1.798473613
表2 根据两种规范计算徐变系数表（加载龄期为28天）
加载天数
旧规范 新规范
加载龄期为28天 系数为1 系数为0.5
7 0 0
17 0 0
28 0.36 0 0
37 0.4663 0.413130056 0.388018955
47 0.5439 0.515272501 0.484165785
57 0.597 0.583098712 0.548133587
67 0.6351 0.635284848 0.597442849
82 0.6754 0.697161937 0.656039824
97 0.7049 0.746909434 0.703275489
112 0.7288 0.788723877 0.743081049
127 0.7497 0.824876916 0.777583384
147 0.7751 0.866596204 0.817509845
187 0.8217 0.934597445 0.882884951
247 0.8856 1.012169289 0.957993073
297 0.9349 1.062727258 1.007306658
357 0.99 1.112274307 1.055954403
427 1.049 1.159337783 1.102493732
541 1.137 1.219298119 1.162312408
680 1.232 1.274216081 1.217685341
966 1.398 1.351393835 1.296591828
1186 1.51E+00 1.391916284 1.33859935
1296 1.55E+00 1.408310976 1.355719112
1494 1.63E+00 1.433141395 1.381792102
徐变系数发展曲线见附录1，2
四、总结
从以上的分析中可以得出一下结论：旧规范关于徐变系数的规定比新规范要高。
附录1
加载龄期为7天的徐变系数发展规律图
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
757107167267367476606790101012301450
t
φ
旧规范加载龄期为7天新规范周边系数为1新规范周边系数为0.5
附录2
加载龄期为28天的徐变系数发展规律图
徐变系数发展规律2
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
2.2
757107167267367476606790101012301450
t
φ
旧规范 加载龄期为28天新规范 周边系数为1新规范 周边系数为0.5