变压器差动保护二次谐波制动判据的仿真研究

变压器差动保护二次谐波制动判据的仿真研究
变压器差动保护二次谐波制动判据的仿真研究

变压器差动保护二次谐波制动判据的仿真研究

作者:吕珍,岳蔚,刘沛发布日期:2004-5-14

所属频道:电网电力检修关键词: 励磁涌流差动保护二次谐波制动

摘要:利用二次谐波制动原理防止励磁涌流造成差动保护误动作是目前最普遍应用的方法。通过建立合理的变压器模型,在不同的运行情况下对现行的各种二次谐波制动判据进行仿真,比较,得出了一些有益的结论。

关键词:二次谐波制动;励磁涌流;差动保护

1引言

变压器在电力系统安全运行中起着重要作用。差动保护作为主保护最关键的问题就在于励磁涌流引起的保护误动作,长期以来二次谐波原理被用于制动励磁涌流。常规采用的励磁涌流方式会出现故障变压器空投时非故障相闭锁故障相的现象,导致变压器保护延时动作。不能迅速切除故障,降低超高压系统中变压器保护的性能。而这个缺陷可以在变压器保护微机化后通过合理选择谐波制动比、制动逻辑或增补辅助判据得到较大改善。

2二次谐波制动比的几种计算方法

目前常用的二次谐波制动比有以下几种计算方法[1]:

(1)谐波比最大相制动

将式(1)记为判据一。即利用三相中二次谐波与基波比的最大值来制动。

(2)按故障相制动

将式(2)记为判据二。即利用差流基波最大相的二次谐波与基波的比值来制动。

(3)分相制动

将式(3)记为判据三。即每相差流中二次谐波与基波的比值都超过定值时制动。

(4)综合相制动

将式(4)记为判据四。即利用三相差流二次谐波的最大值与基波的最大值之比来制动。

为更清楚地说明问题,本文在引入权系数的基础上从数学角度进行比较。首先设三相差流自身二次谐波与基波的比值分别为k a,k b,k c,即:

观察三相的权系数可以发现,三者分母相同,因而权系数的大小实质上反映了三相差流基波的大小。

对谐波比最大相制动方式和分相制动方式其谐波比计算实质上是取:

对于谐波比最大相制动方式而言,由于三相权系数均取为1,实际上就是不考虑各相差流基波幅值大小对谐波比选取的影响,利用此方式闭锁保护虽然可以保证励磁涌流时保护不误动,但对于超高压系统中的大型变压器而言,由于其励磁涌流衰减时间长,故在空合于故障时保护动作延时相当长,可达到100 ms以上,动模实验最恶劣的情况甚至达到200 ms;另一方面,超高压系统中故障时谐波含量较大,由于最大相制动不考虑各相基波幅值的大小对量就很容易达到闭锁定值,致使保护动作延时。对于分相制动方式,与最大相制动方式相同,也不考虑各相差流基波幅值大小对谐波比选取的影响,虽然可以使保护迅速动作,但当有一相或以上的差流谐波比过小不能闭锁保护时,容易造成误动。

对于按相制动方式,其谐波比的选取实质上是选权系数最大的相的谐波比进行制动,即先比较γa、γb、γc,取三者最大值所在的相的谐波比来判别。利用此方式闭锁保护,由于考虑了三相差流基波幅值大小对谐波比的影响,故可在较大程度上改善最大相制动方式动作延时长的不足;但另一方面,由于只以一相的谐波比来制动,当变压器发生对称性涌流时,其对称性涌流相二次谐波含量较小;同时仿真计算与动模实验均表明,在某些初始条件下,变压器发生励磁涌流时,可能同时有两相谐波比达不到制动定值,这种情况的存在使得采用故障相制动可能导致变压器励磁涌流时保护误动作。

对综合相制动方式,其谐波比的选取实质上是选各相谐波比与权系数乘积的最大值:

利用此方式闭锁保护,由于既考虑了差流基波幅值大小对谐波比选取的影响(通过权系数γa、γb、γc),又考虑了实际三相谐波比含量的数值大小,因而在保证变压器产生励磁涌流不误动的前提下,提高了变压器保护的速动性。因为即使在空合于故障变压器的情况下,虽然涌流相含有较大的二次谐波,并且可能衰减很慢,但由于故障相的存在使得谐波比计算时分母保持一较大值,且基本上不随励磁涌流的衰减而减小,故使得谐波比迅速减小至闭锁定值以下而保证故障快速切除。

3建模与仿真

本文采用A TP仿真软件对变压器进行分析与研究,接线图如图1。变压器铁心的磁滞效应是一个非常复杂的过程,其变化规律主要依据变压器局部磁环特性。结合A TP仿真程序提供的功能,在磁滞效应的处理上,考虑了变压器铁心的主磁环特性。变压器的饱和与磁滞效应是通过在线性变压器模型的相应节点添加非线性电感来实现的[2]。

文献[3]、[4]提供了一种适用于分析和研究超高压(500 kV)或特高压(750 kV)变压器保护性能的模型,这种模型能够模拟不同位置、不同类型的匝间短路故障。因此,本文采用这种变压器模型作为研究的对象,来分析和仿真变压器内部故障。该模型可以用来较真实地仿真变压器励磁涌流。在用Type-96元件来模拟磁滞回线的情况下,仿真结果跟动模实验的结果是非常接近的。

具体模型为:Y0/Δ-11接线(高压侧Y0接线,低压侧Δ接线);铁芯采用Type-96元件,即带磁滞回环的非线性电感模型;饱和磁密B s=1.15 B m。各相剩磁为B ra=0.9 B m,B rb=B rc=-0.9 B m;每周波采样48点。目前国内大型变压器差动保护中15%~20%的制动比整定值是按照饱和磁通为1.4倍额定磁通幅值时合闸涌流的大小来考虑的,但由于变压器制造技术的提高和制造材料的改进,现代变压器的饱和磁通倍数经常在1.2到1.3,甚至低至1.15,因此仿真中取B s=1.15 B m;合闸侧电源为无穷大,电源内阻抗取为0.01+j0.06Ω。

这里主要分析计算变压器△侧、Y侧不带故障空投;△侧带故障空投以及带长线时内部各种故障情况(带长线的系统仿真模型接线图如图2),用以比较以上几种判据速动性和可靠性。谐波的计算采用傅式算法,以合闸后第一个周波终点为时间起点,并逐点递推,以便观察谐波比随时间的变化关系。以下各图中I a,I b,I c代表各相差流;K1max、K2max、K3max、K4max代表四种不同判据的制动比曲线。以下给出了几种较典型的分析算例。

(1)△侧不带故障空投

设A相合闸角为30°,在这种情况下图3(a)为变压器△侧不带故障空投时的三相电流波形。

(2)Y侧不带故障空投

变压器在Y/△接线情况下,Y侧空投时产生对称涌流的机会较大。由理论分析及录波证明,对称涌流仅会产生于一相差流中。为了研究励磁涌流最严重的情况,取A相合闸角αA =30°。图4为αA=30°时,Y侧不带故障空投的情况。

(3)△侧带故障空投

图5为高压侧B、C两相短路时变压器△侧空投时的情况。

(4)带长线内部故障

图6是变压器带长线、高压侧发生短路、匝比为5%时的故障仿真结果。

4仿真结果分析

设二次谐波制动比整定为20%。从上面的仿真结果可以看出:变压器△侧不带故障空投时,对二次谐波含量而言,四种判据图的变化趋势相同如(图3(b)),都随时间的推移而

增大,这意味着励磁涌流衰减的过程中,基波比二次谐波衰减快(仅对此模型而言)。这时只有判据一可靠制动。判据二、三、四都可能误动。并且若变压器谐波制动定值取得偏小,则出口需要的时间会更长。特别是判据二、三算出的谐波含量虽然也是随时间增加而增大,但是100 ms以后依然达不到闭锁保护所需要的值。所以其可靠性最低。因此,△侧不带故障合闸时,判据一可靠性最高,判据四其次,判据二、三最差。

变压器Y侧不带故障空投时,对二次谐波含量而言,四种判据的变化趋势(图4(b))与图3(b)相同。但是只有判据一能够可靠制动励磁涌流。判据二、三、四都会造成差动保护误动。但是如果为了消除对称涌流的影响,采用单相制动三相即或逻辑,很可能造成变压器带故障合闸时的拒动或带长延时动作。

考虑了变压器△侧带故障空投时最严重的情况(图5(b))。即在满足差动判据的前提下故障相短路电流尽量小,以便模拟出变压器带故障空投时保护的长延时动作过程。为此,将故障点设在非电源侧,利用变压器自身的电阻电感值来限制短路电流。图5(a)为高压侧内部B,C两相短路变压器空投时的情况。判据一即使在谐波制动定值取得偏小(如15%~17%)的情况下,保护在80 ms以后都不一定能出口;判据二、三、四此时几乎是等效的:合闸后经过一个周波就能够判断出故障。综上所述,从保护的速动性来考虑,判据二、三最优,判据四次之,判据一最差。

变压器带长线内部故障时,由于电感和电容发生谐振,短路电流中的谐波含量会明显增加,从而给二次谐波制动比的整定带来了困难。在图6中可以看出,故障后一段时间内,利用判据一、三、四计算出的二次谐波含量都很大,且远大于谐波制动比。大概要维持20ms 以后,谐波含量才有可能会小于谐波定值,保护才有可能出口。当谐波制动比小于20%时,出口需要的时间会更长。因此带长线的变压器发生匝间故障时,二次谐波制动的判据除了判据二外均有可能将故障电流误判为励磁涌流,从而闭锁保护。

5结论

虽然三相涌流中可能有一相涌流的二次谐波成分小于10%,但是至少会有一相涌流的二次谐波成分较大。因此,二次谐波仍然是励磁涌流的一个典型特征。对于500 kV超高压输电系统,特别是西北电网正在筹建的750 kV特高压系统,很可能将使用国外进口的大型电力变压器,这种变压器由于使用了高性能的铁芯、其磁滞的影响将大大减小。在使用时应适当降低二次谐波制动比整定值。

微机变压器差动保护中,谐波比最大相制动方式由于与模拟式保护一致,故延续传统的定值选取方法应能保证保护正常工作;综合相制动方式,其定值应该小于最大相谐波比。综合相制动方式制动比宜取为15%~17%,以保证较好的综合性能。而对按相制动方式,其定值选取要仔细考虑。

二次谐波制动的变压器差动保护应用其效果是肯定的,但是对于二次谐波制动原理来说,无论采用那一种判据,均存在这方面或那方面的不足。因此实际应用中,应该寻找新的原理和依靠辅助判据来弥补二次谐波制动原理的不足,提高超高压变压器保护的综合性能。

变压器保护校验方法

RCS-978系列变压器保护测试 一、RCS-978型超高压线路成套保护 RCS-978配置: 主保护:稳态比率差动,工频变化量比率差动,零序比率差动, 谐波制动, 后备保护:复合电压闭锁(启动)方向过流 零序方向过流保护 间隙零序过流过压保护 零序过压 稳态比率差动 一、保护原理 基尔霍夫电流定律,流入=流出 (1)差动元件的动作特性 在国内生产的微机型变压器差动保护中,差动元件的动作特性较多采用具有二段折线的动作特性曲线,如下图: 在上图中,I op.min 为差动元件起始动作电流幅值,也称为最小动作电流; I res.min 为最小制动电流,又称为拐点电流; K=tan α为制动特性斜率,也称为比率制动系数。 微机变压器差动保护的差动元件采用分相差动,其动作具有比率制动特性。 动作特性为: 拐点前(含拐点): .min .min ()op op res res I I I I ≥≤

拐点后: .min .min .min () ()op op res res res res I I K I I I I ≥+-> 式中 I op ——差动电流的幅值 I res ——制动电流的幅值 也有某些变压器差动保护采用三折线的制动曲线。 (2)动作方程和制动方程:差动电流Iop 和制动电流Ires 的获取 差动电流(即动作电流):取各侧差动电流互感器(TA )二次电流相量和的绝对值。 以双绕组变压器为例, op h l I I I =+ 在微机保护中,变压器制动电流的取得方法比较灵活。国内微机保护有以下几种取得方式: ① /2res h l I I I =- ② ()/2res h l I I I =+ ③ max{,}res h l I I I = ④ ()/2res op h l I I I I =-- ⑤ res l I I = 二、测试要点:标么值的概念 另:注意,978可以自动辅助计算当前的差流, 但其同时显示的“制流X 相”并不是当前X 相的制动电流,而是当前 X 相制动电流下的动作电流边界!!! 三、试验举例: 保护定值:动作门槛:0.3 差动速断电流:4 I 侧(Y 接线)二次侧额定电流:3.935; II 侧(Y 接线)二次侧额定电流:3.765; III 侧(D 接线)二次侧额定电流:3.955 由于该保护的补偿系数由标么值的方式计算,则每一侧的补偿系数是该侧二次侧额定电流的倒数。 1.选择“差动菜单”——“扩展差动” 2.在“Id,r 定义”页面,选择“测试项目”为“比例制动”;“动作电流Id ”为“K1×I1+

变压器纵差保护仿真Word版

变压器纵差保护仿真 本保护仿真以变压器中压侧发生保护区内外故障时为例,仿真对象在模型左侧110kV出口处的三绕组变压器T31,该变压器各电压等级侧均有自己的断路器(QF1、QF3、QF4),且各侧电流均只采用A相差动电流和制动电流,故障的仿真时间均定为0.6s,仿真时两台三绕组主变(T31与T32)并列运行。 在已建立的变电站系统模型上将短路模块接入该变压器35kV中压侧保护区内和区外,增设内外故障模拟模块,即Fault(IN)和Fault(OUT),用于模拟差动保护区内外的各类故障情况。建立模型如图6.6所示: 图1 110kV变电站变压器中压侧差动保护Simulink模型 为仿真三绕组变压器比率制动式纵差保护区内外故障时的电流,在原先模型上增加运算及示波器模块如图

图2 变压器中压侧保护区内、外故障仿真时增加的运算及示波器模块考虑到110/35/10的变压器变比,对中压侧和低压侧A相电流进行适当增益,使得各侧A相电流幅值大小相仿。 另外该变压器中存在Y/△联接方式,故Y侧电流滞后△侧电流30o,所以对低压侧A相电流采用适当的时间延时,使得正常运行时的各侧A相电流相位一致, 因为工频为50Hz,一个电流周期为0.02s,为使△侧电流延迟30°,可延时0.02 30/360=0.00167s即可。延时设置界面如图 图3 △侧A相电流延时模块参数设置

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二次谐波的产生及其解

§2.3 二次谐波的产生及其解 二次谐波或倍频是一种很重要二阶非线性光学效应,在实践中有广泛的应用,如Nd:YAG激光器的基频光(1.064μm)倍频成0.532νm绿光,或继续将0.532μm激光倍频到0.266μm紫外区域。 本节从二阶非线性耦合波方程出发,求解出产生的二次谐波光强小信号解,并解释相位匹配对二次谐波产生的影响。 2.3.1 二次谐波的产生 设基频波的频率为,复振幅为;二次谐波的频率为,复振幅。由基频波在介质中极化产生的二阶极化强度,辐射出的二次谐波场所满足的非线性极化耦合波方程 (2.3.1-1) (2.3.1-2)注意简并度, (2.3.1-3)波矢失配量, (2.3.1-4) 写成单位矢量(光波的偏振方向或电场的振动方向)和标量的乘积形式,基频光场可能有两种偏振方向,即,两种偏振方向可以是相互平行也可以是相互垂直,并有 (2.3.1-5) 基频波与产生的二次谐波耦合产生的极化场强度,辐射出基频光场满足的非线性极化耦合波方程。 (2.3.1-6) (2.3.1-7) (2.3.1-8) 如果介质对频率为的光波都是无耗的,即远离共振区,则都是实数。 进一步考虑极化率张量的完全对易对称性和时间反演对称性可以证明: (2.3.1-10) 二次谐波的耦合波方程组为: (2.3.1-11) (2.3.1-12) 2.3.2 二次谐波的小信号解

图1 倍频边界条件 1、小信号解 在小信号近似下,基频波复振幅不随光波传输距离改变, (2.3.2-1)并由边界条件,对二次谐波的耦合波方程(2.2.1-12)积分得: (2.3.2-2)二次谐波的光强为: (2.3.2-3)利用有效倍频系数(有效非线性光学系数) (2.3.2-4) 和函数定义, (2.3.2-5) 以及 (2.3.2-6)得到小信号近似下的二次谐波解 (2.3.2-7) 小信号近似下倍频效率: (2.3.2-8)倍频效率正比于基频光束功率密度,输出倍频光强是基频波光强的平方。同时由曼利——罗关系,在产生一个二次谐波光子的同时,要湮灭两个基频波光子。转换效率正比于倍频系数的平方,即与正比于有效极化率系数的平方。 2、二次谐波解的讨论 定义相位匹配带宽:由二次谐波光强最大值一半处的宽度,定义允许的相位失配量 (2.3.2-9)定义相干长度:如果相位失配量,使倍频光强单调增长的一段距离为相干长度 (2.3.2-10)由上面的讨论知,在小信号近似下,为获得高的倍频效率,首先应满足相位匹配条件,并且选用有效倍频系数大和较长的晶体,尽可能增强基频光的强度。 §2.3.3 二次谐波的大信号解(基频波存在损耗) 产生二次谐波的耦合波方程为 (2.3.3-1)讨论在相位匹配条件下,即,此时基频波和二次谐波的折射率相等,如果基频波存在损耗,

实验五变压器差动保护实验指导书(完,11.12)

实验五 变压器差动保护实验 (一)实验目的 1 .熟悉变压器纵差保护的组成原理及整定值的调整方法。 2 .了解 Y ∕Δ接线的变压器,其电流互感器二次接线方式对减少不平衡电 流的影响。 3 .了解差动保护制动特性的特点。 (二)变压器纵联差动保护的基本原理 1 .变压器保护的配置 变压器是十分重要和贵重的电力设备, 电力部门中使用相当普遍。 变压器如 发生故障将给供电的可靠性带来严重的后果, 因此在变压器上应装设灵敏、快 速、可靠和选择性好的保护装置。 变压器上装设的保护一般有两类:一种为主保护,如瓦斯保护,差动保护; 另一种称后备保护,如过电流保护、低电压起动的过流保护等。 本试验台的主保护采用二次谐波制动原理的比率制动差动保护 2.变压器纵联差动保护基本原理 如图 7-1 所示为双绕组纵联差动保 护的单 相原理说明图,元件两侧的电流 互感 器的接线应使在正常和外部故障时 流 入继电器的电流为两侧电流之差,其 值接近于零,继电器不动作;内部故障 时流入继电器的电流为两侧电流之和, 其值为短路电流,继电器动作。但是, 由于变压器高压侧和低压侧的额定电流 不同,为了保证正常和外部故障时, 变压器两侧的两个电流相等, 从而使流入继 电器的电流为零。即: 式中: K TAY 、 K TA △——分别为变压器 Y 侧和△侧电流互感器变比; KT ——变压器变比。 显然要使正常和外部故障时流入继电器的电流为零, 就必须适当选择两侧互感器 的变比, 使其比值等于变压器变比。 但是, 实际上正常或外部故障时流入继电器 的电流不会为零,即有不平衡电流出现。原因是: (1)各侧电流互感器的磁化特性不可能一致。 (2)为满足( 7-1 )式要求,计算出的电流互感器的变比,与选用的标准化变 比不可能相同; (3)当采用带负荷调压的变压器时,由于运行的需要为维持电压水平,常常 变化变比 KT ,从而使( 7-1 )式不能得到满足。

变压器差动保护

第二节变压器差动保护 1.概述 电气主设备内部故障的主保护方案之一是差动保护,差动保护在发电机上的应用是比较简单的,但是作为变压器内部故障的主保护,差动保护将有许多特点和困难。 变压器有两个和更多个电压等级,构成差动保护所用电流互感器的额定参数各不相同,由此产生的差动保护不平衡电流将比发电机大得多。 变压器每相原副边电流之差(正常运行时的励磁涌流)将作为变压器差动保护不平衡电流的一种来源,特别是当变压器过励磁运行时,励磁电流可达变压器额定电流的水平,势必引起差动保护误动作。更有甚者,在空载变压器突然合闸时,或者变压器外部短路被切除而变压器端电压突然恢复时,暂态励磁电流(即励磁涌流)的大小可与短路电流相比拟,在这样大的不平衡电流下,要求差动保护不误动,是一个相当复杂困难的技术问题。 正常运行中的变压器,根据电力系统的要求,需要调节分接头,这又将增大变压器差动保护的不平衡电流。 变压器差动保护能反应高、低压绕组的匝间短路,而匝间短路时虽然短路环中的电流很大,但流入差动保护的电流可能不大。 变压器差动保护还应能反应高压侧(中性点直接接地系统)经高阻接地的单相短路,此时故障电流也较小。 综上所述,差动保护用于变压器,一方面由于各种因素产生较大和很大的不平衡电流,另一方面又要求能反应具有流出电流的轻微匝间短路,可见变压器差动保护要比发电机差动保护复杂得多。 2.配置原则 对变压器引出线、套管及内部的短路故障,应装设相应的保护装置,并应符合下列规定: (1) 10MVA及以上的单独运行变压器和6.3MVA及以上的并列运行变压器,应装设纵联差动 保护。6.3MVA及以下单独运行的重要变压器,亦可装设纵联差动保护。 (2) 10MVA以下的变压器可装设电流速断保护和过电流保护。2MVA及以上的变压器,当电 流速断灵敏系数不符合要求时,宜装设纵联差动保护。 (3) 0.4MVA及以上,一次电压为10kV及以下,线圈为三角-星形连接的变压器,可采用两 相三继电器式的过流保护。 (4) 以上所述各相保护装置,应动作于断开变压器的各侧断路器。 3.要求达到的性能指标 (1) 具有防止区外故障误动的制动特性; (2) 具有防止励磁涌流引起误动的功能; (3) 宜具有TA断线判别功能,并能选择闭锁差动或报警,当电流超过额定电流的 1.5~2倍 时可自动解除闭锁; (4) 动作时间(2倍整定值时)不大于50ms; (5) 整定值允差±5%。 4.原理及其微机实现 4.1四方 4.1.1 保护原理 变压器差动包括主变差动、发变组差动、厂用变差动、起/备变差动、励磁变差动等,对于高压侧为500kV的一个半开关接线方式,发变组差动及主变差动保护应反应四侧的电流量。

倍频效应二次谐波

倍频现象的理论解释线性光学效应的特点:出射光强与入射光强成正比;不同频率的光波之间没有相互作用,没有相互作用包括不能交换能量;效应来源于介质中与作用光场成正比的线性极化。 非线性光学效应的特点:出射光强不与入射光强成正比(例如成平方或者三次方的关系);不同频率光波之间存在相互作用,可以交换能量;效应来源于介质中与作用光场不成正比的非线性极化。 倍频效应是非线性的光学效应,当介质在光波电场的作用下时,会产生极化。设P是光场E在介质中产生的极化强度。 对于线性光学过程:P=ε0χE 对于非线性光学过程:P可以展开为E的幂级数: ε=ε0χ(1)E+ε0χ(2)E2+ε0χ(3)E3+...ε0χ(ε)Eε+… 其中:ε(1)=ε0χ(1)E,ε(2)=ε0χ(2)ε2,ε(3)=ε0χ(3)ε3,…,ε(ε)= ε0χ(ε)εε分别为线性以及2,3,…,n阶非线性极化强度。χ(ε)为n阶极化率。 正是这些非线性极化项的出现,导致了各种非线性光学效应的产生。而倍频效应,就是由其中的二阶极化强度ε(2)所导致产生的: ε??[εε?ε???? ?ε???? ]+c.c. 设光场是频率为ε、波矢为ε???? 的单色波,即:ε=1 2 ε0ε(2)ε2???[2εε?2ε???? ?ε???? ]+c.c. 则ε(2)=ε0χ(2)ε2中将出现项:1 4

该极化项的出现,可以看作介质中存在频率为2ε的振荡电偶极矩,它的辐射便可能产生频率为2ε的倍频光。 介质产生非线性极化:从微观上看,非线性是由原子、分子非谐性所造成的。物质受强光作用后,电子发生位移x,具有位能V(x),对于无对称中心晶体,与电子位移+x和-x 相对应的位能并不相等,即:V(+X)≠V(-x),因而位能函数V(x)应该包含奇次项: ε(ε)=1 2 εε02ε2+ 1 3 εεε3+? 相应的,电子与核之间的恢复力为: ε=??ε(ε) ?ε =?(εεε2ε+εεε2+?) 当D>0时,正位移(ε>0)引起的恢复力大于负位移(ε<0)引起的恢复力。如果作用在电子上的电场力是正的,则会引起一个相对较小的位移;反之,则会引起一个相对较大的位移。那么,电场正方向产生的极化强度就比电场反方向产生的极化强度小。这就使得非线性极化的产生。 有了非线性极化,那么,一个给定的强光波电场对应的极化波就是一个正峰值b比负峰值b’小的非线性极化波: 而根据傅里叶分析,任何一个非正弦的周期函数,都可以分解成角频率为ε、2ε、3ε、…的正弦波。所以强光波电场在介质中引起的非线性极化波,可以分解成为角频率为ε的基频极化波,角频率为2ε的二次谐频极化波,以及常值分量等成分。而其中角频率为2ε的二次谐波,就是倍频光。

DMP300型微机变压器差动保护测控装置说明书

一、简介 1.概述 DMP300型微机变压器差动保护测控装置,适用于110KV及以下电压等级的三圈变或两圈变,具有开入采集、脉冲电度量采集、遥控输出、通讯功能。其中DMP321适用于三圈变,DMP322适用于两圈变。 保护功能:a)差电流速断保护 b)二次谐波制动的比率差动保护 c)CT断线识别和闭锁功能 d)过负荷告警 e)过载启动风冷 f)过载闭锁有载调压 遥信量采集:a)本体轻、重瓦斯信号 有载轻、重瓦斯信号 压力释放信号 变压器超温告警 b)主变一侧开关的弹簧未储能、压力异常闭锁、报警 c)从主变一侧开关操作箱中采集开关跳、合位,手跳、手合开关量脉冲电量:一路有功脉冲电度、一路无功脉冲电度 遥控:遥控主变一侧开关 2.特点: 1)差动保护中各侧电流平衡补偿由软件完成,中低压侧电流不平衡系数均以高压侧为基准。变压器各侧CT二次电流相位也由软件自动校正,即变压器各侧CT二次回路可接成丫型(也可选择常规接线),这样简化了CT二次接线,增加了可靠性。 1)变压器保护的差动保护与后备保护完全独立,各侧后备也完全独立,独立的工作电 源、CPU实现真正意义上的主、后备保护,极大地提高了主变保护的可靠性。 2)通过菜单可直接查看主变各侧电流值的大小、相位关系,差电流大小,方便用户调 试与主变投运。 3)选用高性能、高可靠性的80C196单片机,高度集成的PSD可编程外围芯片;宽温军 用、工业级芯片;高精度阻容元件;进口密封继电器。 4)抗干扰、抗震动的结构设计

全封闭金属单元机箱,箱内插板间加装隔离金属屏蔽板;高可靠性的进口接插件,加装固定挡条。 5)独到的多重抗干扰设计 单元装置采取了隔离、软硬件滤波、看门狗电路、智能诊断各种开放闭锁控制,ALL IN ONE的主板电路设计原则,新型结构设计等多种抗干扰措施,取得了良好的效果。 6)体积小、模块化,既可安装于开关柜,构成分散式系统,又可集中组屏。 7)大屏幕液晶汉字显示运行参数、菜单,具有极好的人机界面,操作简单、直观、易 学、易用。 8)所有保护功能均可根据需要直接投退,操作简单。 9)软件实现交流通道的模拟量精度调整,取消了传统的采保通道的误差补偿电位器, 不但简化了硬件,更方便了现场调试、校验,还提高了精度。 10)独到的远动试验菜单功能。装置中设有“远动试验”菜单,通过菜单按钮进行远动信息 传输试验,如“差动速断动作”、“高压侧CT断线告警”等,无需试验接点真正闭合,可在线试验,方便了远动调试。 11)多层次的PASSWORD:运行人员口令、保护人员口令、远动人员口令。 12)事件记录分类记录32条故障信息,32条预告信息,8条自检信息,并具掉电保持功 能。

变压器差动保护试验方法

我们知道,变压器、发电机的电气主保护为纵向电流差动保护,该保护原理成熟,动作成功率高,从常规的继电器保护到晶体管保护再到现在的微机保护,保护原理都没有多大改变,只是实现此保护的硬件平台随着电子技术的发展在不断升级,使我们的日常操作维护更方便、更容易。传统继电器差动保护是通过差动CT的接线方式与变比大小不同来进行角度校正及电流补偿的,而微机保护一般接入保护装置的CT全为星型接法,然后通过软件移相进行角差校正,通过平衡系数来进行电流大小补偿,从而实现在正常运行时差流为零,而变压器内部故障时,差流很大,保护动作。由于变压器正常运行和故障时至少有6个电流(高、低压侧),而我们所用的微机保护测试仪一般只能产生3个电流,因此要模拟主变实际故障时的电流情况来进行差动试验,就要求我们对微机差动保护原理理解清楚,然后正确接线,方可做出试验结果,从而验证保护动作的正确性。 下面我们以国电XX自动化设备总厂电网公司的ND300系列的发变组差动保护为例来具体说明试验方法,其他厂家的应该XX小异。这里我们选择ND300系列数字式变压器保护装置中的NDT302型号作为试验对象。该型号的差动保护定值(已设定)见表1: 表1NDT302变压器保护装置保护定值单

下面我们先来分析一下微机差动保护的算法原理(三相变压器)。这里以Y/△-11主变接线为例,传统继电器差动保护是通过把主变高压侧的二次CT接成△,把低压侧的二次CT接成Y型,来平衡主变高压侧与低压侧的30度相位差的,然后再通过二次CT变比的不同来平衡电流大小的,接线时要求接入差动继电器的电流要相差180度,即是逆极性接入。具体接线见图1: 图1

继电保护原理》第二次作业答案

《继电保护原理》第二次作业答案 一、单项选择题。本大题共20个小题,每小题 2.0 分,共40.0分。在每小题给出的选项中,只有一项是符合题目要求的。 1.电磁型电流继电器的动作条件是( C ) A.M ≥M m?? dc B.M ≥M th????????? dc C.M ≥M m+ M th??????? dc? D.M ≥ M m?+2M th dc 2.电流继电器返回系数是指返回电流和动作电流的比值。为保证电流保护较高的 动作( C ),要求有较高的返回系数。 A.选择性 B.速动性 C.灵敏性 D.可靠性 3.电流保护进行灵敏度校验时选择的运行方式为系统( B )? A.最大运行方式 B.最小运行方式 C.正常运行方式 D.事故运行方式 4.灵敏度过低时,则在最不利于保护动作的运行方式下,可能使保( B )。 A.误动 B.拒动 C.速动性受影响 D.可靠性受影响 5.Y/ -11变压器后( D )相故障时, 三继电器方式动作灵敏度提高1倍。? A.BC B.ABC C.CA D.AB 6.电流速断保护定值不能保证( B )时,则电流速断保护要误动作,需要加装方 向元件。? A.速动性 B.选择性 C.灵敏性 D.可靠性

7.大电流接地系统单相接地短路时保护安装处的零序电流、电压之间的相位差由 其(?B?)零序阻抗角决定,与故障点位置无关。 A.线路的 B.背侧的 C.相邻变压器的 D.相邻线路的 8.一般零序过电流(零序III段)保护的动作时间( A )单相重合闸的非同期时间, 因此可以不考虑躲非全相运行时的最大零序电流。 A.大于 B.小于 C.等于 D.接近 9.在给方向阻抗继电器的电流、电压线圈接入电流电压时,一定要注意不要接错 极性,如果接错极性,会发生方向阻抗继电器(?C )的后果。 A.拒动 B.误动 C.正向故障拒动或反向故障误动 D.损坏 10.距离 III 段的灵敏度校验应按分支系数K fz 为最大的运行方式来确定,目的是为了保证保护的(?C?)。 A.速动性 B.选择性 C.灵敏性 D.可靠性 11.反应接地短路的阻抗继电器,如果U J =U A ,则 I J =(?C )。 A.I A B.I A -I C.I A -K3I D.3I 12.对于三段式距离保护,当线路故障且故障点位于保护 I 段范围内时,阻抗元件 的启动顺序是(?C?)。? A.Ⅰ段?Ⅱ段?Ⅲ段 B.Ⅲ段?Ⅱ段?Ⅰ段 C.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段同时 D.任意顺序 13.对于双侧电源系统,由于故障时两侧电流的相位不同,如果故障点的短路电流 I d 超前流过保护的电流 I d1 ,则保护的(?C )。? A.测量阻抗减小

变压器差动保护历史及思考

电力变压器差动保护技术的发展 及对提高可靠性的思考 董济生 一、引言 电力变压器是电网最主要的设备之一,对于电网的安全稳定运行具有极其重要的作用。由于其单体价值高,在电网中的数量多,一旦发生故障将对电网的运行造成严重后果。通常情况下,变压器保护正确动作率,远低于线路保护的正确动作率。所以历来人们对变压器保护装置的研究、配置、运行都非常重视。随着电网的飞速发展,超高压、大容量变压器的出现,对变压器的保护装置也提出了新的更高的要求。因此迫切需要对变压器保护进一步发展与完善。 本文试图通过对电力变压器差动保护技术的发展的回顾,谈提高其动作可靠性的思考。 二、变压器故障的类型及应配置的保护 变压器的运行故障主要有两类: (1)油箱内部故障 包括各相绕组之间的相间短路、单相绕组部分线匝之间的匝间短路、单相绕组或引出线通过外壳发生的单相接地故障、铁心烧损等; (2)油箱外部故障 包括引出线的相间短路、绝缘套管闪络或破碎引起的单相接地(通过外壳)短路等。 变压器故障会导致不正常工作状态,主要表现在:外部短路或过负荷产生过电流、油箱漏油造成油面降低、长时间油温过高、中性点过电压等。 根据变压器的故障状态,应装设下述保护: (1)瓦斯保护 防止变压器油箱内各种短路故障、油面降低以及长时间油温过高在壳内产生的气体,其中重瓦斯跳闸、轻瓦斯发信号;(2)纵联差动保护和电流速断保护 防止变压器绕组和引出线相间短路、大电流接地系统侧绕组和引出线的单相接地短路; (3)相间短路的后备保护,包括过电流保护、复合电压起动的过电流保护、负序过电流保护 防止变压器外部相间短路并作为瓦斯保护和差动保护的后备; (4)零序电流保护 防止大电流接地系统中变压器外部接地短路;、 (5)过负荷保护 防止变压器对称过负荷; (7)反应变压器油温过高的报警信号。 以上1和7是非电类参数的,其它是电类参数。其中,差动保护原理简单、易于实现,有很高的动作选择性和灵敏度,以其优越的保护性能不仅成为大容量、高电压变压器的主保护,而且在发电机、超短线路也被采用。但是由于变压器自身的特点,存在着容易误动的情况。 三、变压器差动保护误动的原因 变压器差动保护属于纵差保护,即将电气设备两端的保护装置纵向联接起来,并将两端电气量比较来判断保护是否动作,其基础是基尔霍夫定律。根据该定律,保护范围内流入与流出的电流应该相等(变压器归算到同侧),当保护范围内发生故障时,其流入与流出的电流不等,差动保护就是根据这个差电流作为动作判据。但是在实际应用中,由于变压器励磁涌流等原因的存在,导致了变压器差动保护的误动。 从理论上讲,变压器在正常运行和区外故障时,流经差动保护装置的电流应该为零。然而,由于变压器在结构和运行上的特点,实际运行中有很多因素使该电流不为零,从而产生不平衡电流。即当保护范围内无故障时也存在不平衡电流,这些不平衡电流有可能引起保护误动。以下,对不平衡电流产生的原因及消除方法予以分析。 1、稳态情况下不平衡电流产生的原因及消除方法: 在变压器稳态运行的状态下,影响差动保护误动的原因就是回路中的不平衡电流。其产生的原因大致有: (1)因各侧绕组的接线方式不同造成电流相位不同而产生不平衡电流 我国规定的五种变压器标准联结组中,Y/D-11双绕组变压器常被使用。这种联结方式的变压器两侧电流相差30°,要使差动保护不误动就要设法调整电流互感器二次回路的接线和变比以进行相位校正,使电源侧和负荷侧的电流互感器二次电流相差180°且大小相等,这样就能消除Y/D-11变压器接线对差动保护的影响。 (2)因电流互感器计算变比与实际变比不同而产生不平衡电流

次谐波的产生原理

在理想的干净供电系统中,电流和电压都是正弦波的。在只含线性元件(电阻、电感及电容)的简单电路里,流过的电流与施加的电压成正比,流过的电流是正弦波。 在实际的供电系统中,由于有非线性负荷的存在,当电流流过与所加电压不呈线性关系的负荷时,就形成非正弦电流。任何周期性波形均可分解为一个基频正弦波加上许多谐波频率的正弦波。谐波频率是基频的整倍数,例如基频为50Hz,二次谐波为100Hz,三次谐波则为150Hz。因此畸变的电流波形可能有二次谐波、三次谐波……可能直到第三十次谐波组成。 有几个常见多发的问题是由谐波引起的:电压畸变、过零噪声、中性线过热、变压器过热、断路器的误动作等。 ①电压畸变:因为电源系统有内阻抗,所以谐波负荷电流将造成电压波形的谐波电压畸变(这是产生"平顶"波的根源)。此阻抗有两个组成部分:电源接口(PCC)以后的电气装置内部电缆线路的阻抗和PCC以前电源系统内的阻抗,用户处的供电变压器即是PC C的一例。 由非线性负荷引起的畸变负荷电流在电缆的阻抗上产生一个畸变的电压降。合成的畸变电压波形加到与此同一电路上所接的全部其他负荷上,引起谐波电流的流过,即使这些负荷是线性的负荷也是如此。 解决的办法是把产生谐波的负荷的供电线路和对谐波敏感的负荷的供电线路分开,线性负荷和非线性负荷从同一电源接口点开始由不同的电路馈电,使非线性负荷产生的畸变电压不会传导到线性负荷上去。 ②过零噪声:许多电子控制器要检测电压的过零点,以确定负荷的接通时刻。这样做是为了在电压过零时接通感性负荷不致产生瞬态过电压,从而可减少电磁干扰(EM I)和半导体开关器件上的电压冲击。当在电源上有高次谐波或瞬态过电压时,在过零处电压的变化率就很高且难于判定从而导致误动作。实际上在每个半波里可有多个过零点。 ③中性线过热:在中性点直接接地的三相四线式供电系统中,当负荷产生3N次谐波电流时,中性线上将流过各相3N次谐波电流的和。如当时三相负荷不平衡时,中性线上流经的电流会更大。最近研究实验发现中性线电流会可能大于任何一相的相电流。造成中性线导线发热过高,增加了线路损耗,甚至会烧断导线。 现行的解决措施是增大三相四线式供电系统中中性线的导线截面积,最低要求要使用与相线等截面的导线。国际电工委员会(IEC)曾提议中性线导线的截面应为相线导线截面的200%。 ④变压器温升过高:接线为Yyn的变压器,其二次侧负荷产生3N次谐波电流时,其中性线上除有三相负荷不平衡电流总和外,还将流过3N次谐波电流的代数和,并将谐波电流通过变压器一次侧流入电网。解决上述问题最简单的办法是采用Dyn接线的变压器,使负荷产生的谐波电流在变压器△形绕组中循环,而不致流入电网。 无论谐波电流流入电网与否,所有的谐波电流都会增加变压器的电能损耗,并增加了变压器的温升。 ⑤引起剩余电流断路器的误动作:剩余电流断路器(RCCB)是根据通过零序互感器的电流之和来动作的,如果电流之和大于额定的限值它就将脱扣切断电源。出现谐波时RCC B误动作有两个原因:第一,因为RCC B是一种机电器件,有时不能准确检测出高频分量的和,所以就会误跳闸。第二,由于有谐波电流的缘故,流过电路的电流会比计算所得或简单测得的值要大。大多数的便携式测量仪表并不能测出真实的电流均方根值而只是平均值,然后假设波形是纯正弦的,再乘一个校正系数而得出读数。在有谐波时,这样读出的结果可能比真实数值要低得多,而这就意味着脱扣器是被整定在一个十分低的数值上。 现在可以买到能检测电流均方根值的断路器,再加上真实的均方根值测量技术,校正脱扣器的整定值,便可保证供电的可靠性。

差动保护带负荷测试

差动保护带负荷测试 1引言 差动保护原理简单、使用电气量单纯、保护范围明确、动作不需延时,一直用于变压器做主保护,其运行情况直接关系到变压器的安危。怎样才知道差动保护的运行情况呢?怎样才知道差动保护的整定、接线正确呢?唯有用负荷电流检验。但检验时要测哪些量?测得的数据又怎样分析、判断呢?下面就针对这些问题做些讨论。 2变压器差动保护的简要原理 差动保护是利用基尔霍夫电流定理工作的,当变压器正常工作或区外故障时,将其看作理想变压器,则流入变压器的电流和流出电流(折算后的电流)相等,差动继电器不动作。当变压器内部故障时,两侧(或三侧)向故障点提供短路电流,差动保护感受到的二次电流和的正比于故障点电流,差动继电器动作。 3变压器差动保护带负荷测试的重要性 变压器差动保护原理简单,但实现方式复杂,加上各种差动保护在实现方式细节上的各不相同,更增加了其在具体使用中的复杂性,使人为出错机率增大,正确动作率降低。比如许继公司的微机变压器差动保护计算Y-△接线变压器Y

型侧额定二次电流时不乘以,而南瑞公司的保护要乘以。这些细小的差别,设计、安装、整定人员很容易疏忽、混淆,从而造成保护误动、拒动。为了防范于未然,就必需在变压器差动保护投运时进行带负荷测试。 4变压器差动保护带负荷测试内容 要排除设计、安装、整定过程中的疏漏(如线接错、极性弄反、平衡系数算错等等),就要收集充足、完备的测试数据。 1.差流(或差压)。变压器差动保护是靠各侧CT二次电流和——差流——工作的,所以,差流(或差压)是差动保护带负荷测试的重要内容。电流平衡补偿的差动继电器(如LCD-4、LFP-972、CST-31A型差动继电器),用钳形相位表或通过微机保护液晶显示屏依次测出A相、B相、C相差流,并记录;磁平衡补偿的差动继电器(如BCH-1、BCH-2、DCD-5型差动继电器),用0.5级交流电压表依次测出A相、B相、C相差压,并记录。 2.各侧电流的幅值和相位。只凭借差流判断差动保护正确性是不充分的,因为一些接线或变比的小错误,往往不会产生明显的差流,且差流随负荷电流变化,负荷小,差流跟着变小,所以,除测试差流外,还要用钳形相位表在保护屏端子排依次测出变压器各侧A相、B相、C相电流的幅值和相位(相位以一相PT二次电压做参考),并记录。此处不

变压器纵差保护原理及不平衡电流分析与克服方法

变压器纵差保护原理及不平衡电流分析与克服方法摘要:本文在阐述变压器纵差保护基本原理的基础上,对纵差保护不平衡电流进行了分析,并提出了变压器纵差保护中不平衡电流的克服方法。 关键词:变压器;纵差保护;不平衡电流;稳态;暂态 transformer differential protection principle and the unbalanced current analysis and overcoming method huang shengbin abstract: in this paper the transformer longitudinal differential protection based on the basic principle of longitudinal differential protection, the unbalanced current were analyzed, and put forward the transformer longitudinal differential protection of unbalance current in overcoming methods. keywords: transformer;longitudinal differential protection;unbalance current;steady-state;transient 引言 纵差保护是发电机、变压器、输电线路的主保护之一,应用非常广泛,尤其在变压器保护上运用较为成功。变压器的纵差动保护用来反应变压器绕组、引出线及套管上的各种短路故障,是变压器的主保护。变压器纵差动保护的基本工作原理与线路的纵差动保护相同,是通过比较变压器各侧电流的大小和相位而构成的保护。它

变压器差动保护论文

1 绪论 随着电力系统的出现,继电保护技术就相伴而生。与当代新兴科学技术相比,电力系统继电保护是相当古老了,然而电力系统继电保护作为一门综合性科学又总是充满青春活力,处于蓬勃发展中。之所以如此,是因为它特别注重理论与实践并重,与基础理论、新理论、新技术的发展紧密联系在一起,同时也与电力系统的运行和发展息息相关。电力系统自身的发展是促进继电保护发展的内因,是继电保护发展的源泉和动力,而相关新理论、新技术、新材料的发展是促进继电保护发展的外因,是电力系统继电保护发展的客观条件和技术基础。 1.1 变压器差动保护的发展简述 电流差动保护原理是由C H Merz和B.Price在1904年提出的[1],其理论基础是基尔霍夫电流定律,它是电力变压器的主保护,也是各种电气元件使用最广泛的一种保护方式。 自上世纪70年代微处理器的出现,元件保护进入到微机保护时代。 国外在70年代即对变压器个别保护的计算机实现开展研究。80年代国外开始研制发电机及变压器整套微机保护。1989年波兰Korbasiewcz发表了发电机变压器组微机保护系统。1990年印度Verma等也发表了变压器全套微机保护的研究成果。到90年代见到正式商业产品,如Siemens及ABB 公司均已有微机发变组全套保护。 我国微机元件保护的研制,是从80年代开始的[2]。1987年在我国首先研制成微机式发电机失磁保护系统,在此基础上于1989年开发研制成发电机全套微机保护,并于1994年研制成我国第一套适用60万KW及以下容量水、火发电机变压器组全套微机保护。随后,国内又研制成用于水轮机发电机变压器组的微机保护。1988年后有多家研制成了变压器微机保护。 电气主设备内部故障的主保护方案之一是差动保护,差动保护在发电

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