30米箱梁预应力张拉计算书
30米两端张拉计算
某桥梁工程30米预制箱梁预应力张拉施工控制一、施工前的准备工作（一）波纹管1、波纹管安装尺寸定位必须准确，为确保波纹管不被挪动、移位，采用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距不超过1.0m,横向定位及纵向定位按设计图纸坐标尺寸定位，波纹管用相对应塑料管套在里面作衬管，以保证波纹管成形管。
2、浇筑混凝土前应仔细波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用海绵或其它材料堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
3、浇筑混凝土过程中应尽量避免振捣棒接触波纹管，并经常抽动塑料衬管直至混凝土初凝结束，以防漏浆堵孔。
4、待梁片养护到张拉强度时清理孔道内异物。
（二）钢绞线1、钢绞线的存放应垫起，遮盖防止雨水浸蚀生锈，钢绞线采用Φs15.2高强低松驰预应力钢绞线（GB/T5224-2003）标准强度fpk=1860MPa,Ep=1.95×105MPa。
2、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面的锈迹杂物，下料时用砂轮切割机切割。
3、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，并应逐根清理对称，防止张拉受力不均匀，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能拉断。
4、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
二、张拉控制要点1、锚具采用符合国标规定的夹片式群锚锚具M15-3J，M15-4J，M15-5J，锚具应经检验合格后方可使用。
2、混凝土强度达到90%后方可张拉钢束，钢束张拉应两端及横向对称张拉进行，张拉顺序为：N1，N2，N3，N4。
3、预应力张拉采用应力与伸长量双控，并以应力控制为主，同时保证实际伸长量与理论伸长量之差控制是土6%以内。
4、单根钢绞线不允许断丝。
5、千斤顶、油表配套校正曲线试验、钢尺等器具应经检查校正合格后方可使用。
6、预应力张拉前先用初应（0.1-0.2бcon）张拉一次，再开始测引伸量。
张拉程序为：0 初应力 1.0锚下设计张拉应力（持荷3min,锚固）。
30米箱梁预应力计算
30米预制箱梁钢束伸长量计算书一. 30米预制箱梁中跨钢束N1束1、按图S5-3-70将半个曲线预应力筋分成三段计算：AB段θ=0rad L =3.534mBC段θ=0.131rad L =7.854mCD段θ=0rad L =4.022m2、由图纸及桥规JTJ041-2000规范可知：P=0.75×Ryb ×Ay×1.025=0.75×1860×140×3×1.025=600.55KNk=0.0015 ц=0.23 Ay=140mm2 Eg=2.0×105MPa3、计算各段终点力：PA=600.55kNPB=PA×e-（kx＋μθ）=600.55×e-(0.0015×3.534)=600.55×e-0.0053=597.38kNPC=PB×e-（kx＋μθ）=597.38×e-(0.0015×7.854＋0.23×0.131)=597.38×e-0.0419=572.87kNPD=PC×e-（kx＋μθ）=572.87×e-(0.0015×4.022)=572.87×e-0.0060=569.44kN4、计算各段伸长量：AB段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(600.55-597.38)/0.0053=598.11kN△L= PPL/APEP=598.11×3.534×106/(2×105×420)=25.2mmBC段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(597.38-572.87)/0.0419=584.96kN△L= PPL/APEP=584.96×7.854×106/(2×105×420)=54.7mmCD段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(572.87-569.44)/0.0060=571.67kN△L= PPL/APEP=571.67×4.022×106/(2×105×420)=27.4mm5、两段张拉的总伸长值：∑△L=2×（25.2+54.7+27.4）=214.6㎜N2束1、按图S5-3-70将半个曲线预应力筋分成三段计算：AB段θ=0rad L =2.580mBC段θ=0.131rad L =6.545mCD段θ=0rad L =6.315m2、由图纸及桥规JTJ041-2000规范可知：P=0.75×Ryb ×Ay×1.025=0.75×1860×140×4×1.025=800.73KNk=0.0015 ц=0.23 Ay=140mm2 Eg=2.0×105MPa3、计算各段终点力：PA=800.73kNPB=PA×e-（kx＋μθ）=800.73×e-(0.0015×2.580)=800.73×e-0.0039=797.61kNPC=PB×e-（kx＋μθ）=797.61×e-(0.0015×6.545＋0.23×0.131)=797.61×e-0.0399=766.42kNPD=PC×e-（kx＋μθ）=766.42×e-(0.0015×6.315)=766.42×e-0.0095=759.17kN4、计算各段伸长量：AB段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(800.73-797.61)/0.0039=800kN△L= PPL/APEP=800×2.58×106/(2×105×560)=18.4mmBC段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(797.61-766.42)/0.0399=781.7kN△L= PPL/APEP=781.7×6.545×106/(2×105×560)=45.7mmCD段：PP=P[1-e-（kx＋μθ）]/ (kx＋μθ)=(766.42-759.17)/0.0095=763.16kN△L= PPL/APEP=763.16×6.315×106/(2×105×420)=27.4mm5、两段张拉的总伸长值：∑△L=2×（25.2+54.7+27.4）=214.6㎜二. 30米预制箱梁边跨非连续端钢束1. 按图S5-3-71将半个曲线预应力筋分成四段，分段计算：θ=7.5o=0.131radθˊ=1.4o=0.024rad2. 由图纸及桥规JTJ041-2000知：P=0.75×Ryb ×Ay=0.75×1860×140=195300N=195.3KNk=0.0015 ц=0.225 Ay=140mm2 Eg=195×105MPa3. 将各段数据列入表1-1得：（a）.N1束4Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=4×195.3=781.2KN（b）.N2束5Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=5×195.3=976.5KN（c）.N3束5Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=5×195.3=976.5KN（d）.N4束4Фj15.24的钢绞线束，张拉控制力P=4×195.3=781.2KN。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
30米预应力箱梁张拉计算
30米预应力箱梁张拉计算一、引言预应力箱梁是一种常用的桥梁结构，它具有较高的承载能力和抗震性能。
在预应力箱梁的施工过程中，预应力张拉是非常关键的一步。
本文将以30米预应力箱梁张拉计算为主题，介绍预应力张拉的步骤和计算方法。
二、预应力张拉的步骤1. 钢束布置：首先根据设计要求，确定预应力钢束的布置方案。
钢束应均匀分布在箱梁的上下两侧，并保证钢束的位置和间距符合设计要求。
2. 钢束穿线：将预应力钢束从箱梁的一侧穿过，并通过预埋管道或孔洞，使其延伸到箱梁的另一侧。
在穿线过程中，需要注意预应力钢束的锚固长度和锚固位置，以确保施工的安全和可靠性。
3. 张拉预应力：通过预应力张拉机械设备，对钢束进行张拉，使其产生预应力。
张拉的过程中，应根据设计要求控制预应力的大小和张拉的速度。
同时，还要监测张拉力的变化，确保预应力的稳定性和一致性。
4. 锚固预应力：在完成预应力张拉后，将钢束的末端固定在锚具上，形成锚固预应力。
锚固的过程中，需要根据设计要求选择合适的锚具，并确保锚固的可靠性和稳定性。
5. 后张拉：对已经锚固的预应力钢束进行后张拉，以进一步增加预应力的大小和均匀性。
后张拉的过程中，需要根据设计要求控制后张拉力的大小和后张拉的顺序。
三、预应力张拉的计算方法1. 预应力力的计算：根据设计要求，计算每根预应力钢束所需的预应力力。
预应力力的计算公式为：F = A × σ，其中F为预应力力，A为钢束的横截面积，σ为预应力应力。
2. 钢束的应力计算：根据预应力力和钢束的横截面积，计算钢束的应力。
应力的计算公式为：σ = F / A。
3. 钢束的变形计算：根据钢束的应力和弹性模量，计算钢束的变形。
变形的计算公式为：δ = L × σ / E，其中δ为钢束的变形，L 为钢束的长度，E为钢束的弹性模量。
4. 钢束的张拉长度计算：根据钢束的变形和钢束的长度，计算钢束的张拉长度。
张拉长度的计算公式为：L0 = L + δ，其中L0为钢束的张拉长度。
HD15标30m预应力箱梁张拉计算书
花久HD15标东科河5号大桥30m预应力箱梁张拉计算书一、 工程简介：东科河5号大桥上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计60片，预应力采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的生产的低松弛Ⅱ级钢绞线，单根钢绞线直径为φ15.2mm,钢绞线面积A=139mm 2,钢绞线强度等级Rby=1860MPa,弹性模量Ey=1.95×105MPa 。
预制混凝土设计强度为50 MPa ，达到设计强度的85%且龄期7天以上后，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm （顶板负弯矩30cm ），锚下控制应力为0.75 f pk =1395 Mpa ，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。
锚具采用天津银龙预应力材料股份有限公司生产的锚具和配套设备，预应力管道采用塑料波纹管。
东科河5号大桥钢束布置如图1所示:图1二、理论伸长量计算： 1、分段方法：根据图1所示分BC 、CD 、DE 共3段进行计算,不考虑工作长度。
2、计算公式：ΔL ＝Pp ×L Ap ×EpΔL —各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； Pp —各分段预应力筋的平均张拉力（N ）； L —预应力筋的分段长度（mm ）； Ap —预应力筋的截面面积（140mm 2）；Ep —预应力筋的弹性模量（根据试验数据为1.95×105Mpa ）； Pp 的计算公式（2）：Pp ＝P ×（1－e－（kx ＋μθ））kx ＋μθP —每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N ）；θ—每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，根据设计取值0.0015；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，根据设计取值0.25。
3、计算方法：(1)计算每一段的起点和终点力。
每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式：Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3）Pz—分段终点力（N）Pq—分段的起点力（N）各段的起终点力可以根据公式3从张拉端开始进行逐步的计算。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本工程为_____桥梁项目，其中 30m 箱梁采用预应力混凝土结构。
箱梁预应力钢束的布置和张拉是确保箱梁结构承载能力和耐久性的关键环节。
本次计算旨在确定预应力钢束的张拉控制应力、张拉力以及伸长量等参数，为施工提供准确的技术依据。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级：C502、预应力钢绞线规格：采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7-1520mm，标准强度 fpk ＝ 1860MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10⁵MPa。
3、管道摩擦系数：μ ＝ 0254、管道偏差系数：k ＝ 000155、锚具变形和钢绞线回缩值：一端锚具回缩量为 6mm，两端共计12mm。
三、预应力钢束布置本箱梁共设置了_____束预应力钢束，分别为 N1、N2、N3 等。
每束钢绞线的根数和布置位置根据箱梁的受力要求进行设计。
四、张拉控制应力计算根据设计要求，预应力钢绞线的张拉控制应力σcon 为：σcon ＝ 075fpk ＝ 075×1860 ＝ 1395MPa五、张拉力计算每束钢绞线的张拉力 P 按下式计算：P ＝σcon×Ap其中，Ap 为每根钢绞线的截面积，1×7-1520mm 钢绞线的截面积Ap ＝ 140mm²。
例如，对于 N1 束钢绞线，假设根数为 n，则其张拉力为：P ＝ 1395×n×140依次计算出各束钢绞线的张拉力。
六、理论伸长量计算预应力钢绞线的理论伸长量ΔL 按下式计算：ΔL ＝（P×L）／（Ap×Ep）式中，L 为预应力钢绞线的有效长度。
以 N1 束为例，详细计算其理论伸长量。
首先确定 N1 束钢绞线的有效长度，然后代入公式进行计算。
依次计算出各束钢绞线的理论伸长量。
七、实际伸长量计算实际伸长量的测量应在初应力（一般为10%σcon）下测量伸长量ΔL1，然后在20%σcon 下测量伸长量ΔL2，最后在100%σcon 下测量伸长量ΔL3。
30米箱梁张拉计算书.
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t（含卷扬机）天车重：Q2吊梁天车横梁重：Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥P 5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
箱梁预应力张拉计算书
箱梁预应力张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ra d）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： `△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35mθ=4.323×180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3 mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2m m△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m 8\9Hbθ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N FR7△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6 mm△L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2m m（△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPa P=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa 三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时： YeL,@pv9（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa预留孔道摩阻值过大控制预留孔道摩阻值在施工过程中要进行多样本的现场摩阻试验，收集不同类型下波纹管、钢绞线布置方式组合工况下的摩阻系数。
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国道110线麻正段公路第2合同段30米箱梁张拉控制计算书宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日第一章 工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。
跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。
预应力损失参数：纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。
梁体预应力材料：预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。
第二章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：6根钢绞线束：F=0.75×Ap ×n=1395*140*6=1171800N=1171.8KN5根钢绞线束：F=0.75fpk ×A p ×n=1395*140*5=976500N=976.5KN4根钢绞线束：F=0.75fpk×A p×n=1395*140*4=781200N=781.2KN二、中跨：N1/N2(5根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×146.475=5.150MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×292.95=10.101MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×976.5=33.205MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×146.475=5.224MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×292.95=10.160MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×976.5=33.196MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×146.475=5.142MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×292.95=10.064MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×976.5=33.031MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×146.475=5.190MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×292.95=10.111MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×976.5=33.079MP a N3/N4（4根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×117.18=4.160MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×234.36=8.120MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×781.2=26.604MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×117.18=4.237MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×234.36=8.186MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×781.2=26.614MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×117.18=4.158MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×234.36=8.095MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×781.2=26.469MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=117.18 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×117.18=4.206MP a (2)、30%F=234.36KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×234.36=8.143MP a (3)、100%F=781.2KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×781.2=26.517MP a T1/T2（6根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×351.54=12.081MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×1171.8=39.806MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×351.54=12.135MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×1171.8=39.777MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×351.54=12.033MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×1171.8=39.593MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×351.54=12.080MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×1171.8=39.641MP a 三、边跨：N1/N2/N3/N4(5根）：1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×146.475=5.150MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×292.95=10.101MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×976.5=33.205MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×146.475=5.224MP aP=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×292.95=10.160MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×976.5=33.196MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×146.475=5.142MP a (2)、30%F=292.95KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×292.95=10.064MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×976.5=33.031MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=146.475 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×146.475=5.190MP aP=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×292.95=10.111MP a (3)、100%F=976.5KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×976.5=33.079MP a T1/T2（6根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时：千斤顶回归方程：P=0.1991+0.0338F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×175.77=6.140MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×351.54=12.081MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.1991+0.0338F=0.1991+0.0338×1171.8=39.806MP a2、4号千斤顶张拉、4号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2878+0.0337F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×175.77=6.211MP aP=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×351.54=12.135MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2878+0.0337F=0.2878+0.0337×1171.8=39.777MP a3、08号千斤顶张拉、2号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2208+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×175.77=6.127MP a (2)、30%F=351.54KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.033×351.54=12.033MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2208+0.0336F=0.2208+0.0336×1171.8=39.593MP a4、0号千斤顶张拉、1号油表时：千斤顶回归方程：P=0.2683+0.0336F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、15%F=175.77 KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×175.77=6.174MP aP=0.2683+0.0336F=0.2683+0.033×351.54=12.080MP a (3)、100%F=1171.8KN时：P=0.2683+0.0336F=0.2683+0.0336×1171.8=39.641MP a第五章附件1、预应力钢绞线张拉控制计算表2、千斤顶标定报告。