某尾矿坝边坡稳定性分析及其评价
尾矿坝稳定性分析评价
尾矿坝稳定性分析评价摘要：尾矿库作为矿山的一个重要生产设施，其运行状况的好坏，直接关系到矿山的正常生产和人员财产安全。
在生产实践中，人们已经越来越清楚地认识到尾矿库对矿山正常生产具有举足轻重的作用。
据统计表明，我国目前尾矿库数量在6000座以上，其中已形成规模的大、中型尾矿库约有1500多座，主要分布于有色、冶金、化工、核工业、黄金、建材等6大行业，尾矿库发生事故的频率和事故破坏程度也是少见的。
因此，对尾矿库坝体稳定性的正确评价是非常重要的。
关键词：尾矿坝稳定性评价1尾矿库稳定性评价方法尾矿坝的稳定性评价主要有定性分析方法和定量分析方法，包括模糊综合评价法、灰色综合评价法等，而定量分析方法中的极限平衡法是研究尾矿库稳定性运用最广泛的方法之一，其中尤以圆弧法中的瑞典圆弧法、简化毕肖普（Bishop）法应用广泛。
1.1瑞典圆弧法尾矿坝的抗滑稳定性分析方法主要是圆弧法。
圆弧法是基于平面应变假定，视滑面为一个圆筒面，分析时通常将滑体分成许多竖条，以条为基础进行力的分析，各条之间的力大小相等，其方向平行于滑面，以整个滑面的稳定力矩与滑动力矩之比作为安全系数。
毕肖普法属于土质边坡稳定性分析中的一种圆弧滑动条分法，也是当前工程应用中很常用的方法。
2 尾矿库坝体稳定性评价应用2.1某尾矿库基本情况简介某尾矿库坝体由初期坝和堆积坝组成。
目前子坝堆高85m，总坝高110m。
2.2尾矿坝工程地质情况（1）第四系人工堆积（Qml）层a、初期坝碎块石堆积体（单元亚层代号为①1）：紫红色，由中等～微风化石英砂岩碎块石堆填而成，具一定级配，经分层压密处理。
内坡设置有反滤层，外坡面及坝顶采用干垒块石衬面，外坡面设有马道和步行台阶。
坝脚透水正常，透水面平整、均匀，水质清澈，无漏砂等不良现象。
b、土料堆体（单元亚层代号为①2）：褐黄、浅黄色，由强风化板岩碎屑、土组成，经分层压密处理，稍密～中密状态，稍湿～湿。
主要分布于第4级子坝坝体和各子坝西面与山体结合部地段。
唐山某尾矿库坝体稳定性分析报告_secret
目录1.前言 (1)2.稳定性计算分析依据 (2)2.1依据的法规文件 (2)2.2依据的其它文件 (2)3．尾矿库概述 (3)3.1库区位置及自然地形地貌 (3)3.2气象特征 (4)3.3尾矿坝现状 (4)4.地勘报告概述 (5)4.1地层岩性 (5)4.2岩土物理力学性质 (6)5.尾矿坝稳定性分析 (7)5.1稳定性分析概述 (7)5.1.1稳定性分析流程 (7)5.1.2计算剖面的确定 (7)5.1.3荷载工况的选取 (7)5.1.4计算方法的确定 (8)5.1.5计算软件简介 (9)5.1.6计算参数的确定 (9)5.2正常运行条件稳定性分析 (9)5.2.1正常水位条件下的渗流稳定性分析 (9)5.2.2正常条件下坝体边坡稳定性分析 (14)5.3洪水运行条件稳定性分析 (18)5.3.1最高洪水位下渗流稳定性分析 (18)5.3.2洪水运行期间坝体边坡稳定性分析计算 (22)5.4特殊运行条件稳定性分析 (27)5.5尾矿坝稳定性计算结论 (32)5.6影响尾矿堆积坝稳定的因素分析 (32)5.6.1尾矿的物理力学特性影响分析 (33)5.6.2浸润线对坝体体稳定性影响的分析 (33)5.6.3尾矿坝外坡坡比对坝体稳定性的影响分析 (34)6.尾矿坝安全管理补充措施 (34)1.前言为了矿山建设和生产安全，促进xx市选矿业的健康发展，确保选矿厂尾矿库的安全运行，根据《尾矿库安全技术规程》AQ2006-2005、《尾矿库安全监督管理规定》（国家安全生产监督管理局令第6号）的要求，唐山xx矿业有限公司委托xxxx工程勘察设计有限公司，对该公司xx尾矿库进行尾矿坝稳定性分析。
对尾矿坝的稳定性进行分析计算的目的是贯彻“安全第一、预防为主、综合治理”的安全方针，提高尾矿库的本质安全程度和使用单位的安全管理水平，降低安全风险，预防事故发生，以确保不垮坝、不溃库，切实保障人民生命和财产安全，同时，为安全监督管理部门提供执法参考依据，以便有目的地进行日常监管。
浙江绍兴某尾矿坝稳定性分析及评价
为 黏 土 心 墙 土 坝 ， 底 标 高 ２ ． 坝 顶 标 高 坝 １ ０ ｍ，
４ ． 坝高 ２ ． ３ ０ｍ， ２ ０ｍ。初期 坝坡 比 １ ３ 尾 矿堆 积坝 ：， 外坡 为 １ ５ ： 。尾矿 初期 主坝 至 堆积 坝 坝 坡 大面 积 由 芦 苇及 杂草植 被 覆 盖 ， 面 修有 上 坝 道 路 。原 设计 坝 最 终堆 积标 高为 １ ０ ０ ｍ， 应 总 坝 高 １９ ０ ｍ， ３ ． 相 ０ ． 总
某铁 矿 位于浙 江省 绍兴 市 。 自２ 纪 ６ ０世 ０年 代
投 产后 ， 年实 际生 产 能 力 已达 １０万 ｔ 年产 生 尾 矿 １ ， 约７ ０万 ｔ 。尾 矿库 位 于该 铁 矿选 场 ３ ｋ 处 的兰 渚 ｍ
设施 ３部 分 ： 排洪 设施 ， ① 共设 了 ３期 排 洪系统 ， 、 １２
图 １ 尾 矿 库 全 景 卫 星 图
规 范》 Ｓ ７ －２０ ） 采 用 条 块 问作 用 力 的 计 算 （ Ｌ２４ ０ １ ，
方 法 （ 肖普 法 ） ， 坡抗 滑 稳 定 的安 全 系数 应 不 毕 时 坝 小 于表 ３规定 的数 值 。
表 １ 荷 载 的 组 合
良地 质作 用 和软弱 层及 断层 存 在 。尾 矿 的堆 积方 式 采 用坝 后 堆筑形 式 （ 尾矿 和 水 的 混合 物 由选 矿 厂通 过 泵站 扬送 至尾 矿 主 、 副坝 后 采 用 多 头 分 散 均匀 放
按《 选矿 厂 尾 矿 设施 设 计 规 范 》 Ｚ Ｊ１＿Ｏ ， （ Ｂ －９ ） 坝体 稳定计 算 有表 １所 示 ３种 荷 载组 合 。根 据 《 矿 厂 选 尾矿设 施设 计 规 范》 Ｚ Ｊ１ ０ ， 矿 坝 的抗 滑稳 （ Ｂ ）尾 定 最小 安全 系数 按 表 ２ 。根 据 《 压式 土石 坝 设 计 碾
尾矿坝的稳定性分析
由 Ｑｍ ｗ 计 算 ￣ Ｗ／ ６ ０ Ｑ ， 其 中 Ｔ 暴 雨 历 时 、 ＝ ３０ Ｔ ＝
＋ Ｔ １ ＋ ．７ ８ ８ ｈ ＝ １ ７ ０ ３ ０ ８８ ３ ＝ ２ ３ｘ２ ２ ＝１ ． １ 。 １ ２ ０ ／（６ ０ｙ １ ．１× １ ． １ ３２ ）
１ ０Ｏ 内外 坡 比均 为 １２５ Ｏ ．ｍ， ： ．。初期坝 下游 设排 渗棱体 ， 棱体 高 约 １ ．ｍ， 体顶 宽 ２ Ｏ 内外 坡 比均 为 １１５ ２Ｏ 棱 ．ｍ， ：．。 尾矿 堆 积坝 坝 顶 高程标 高 为 ７ ５ １ 坝 高 １ ．ｉ ， ５级 ９ ．ｍ， ０ １ １由 １ ＿ 堆积 子坝组 成 ， 平均 外坡 比为 １３４ ：．。该 尾矿库设 计堆积 坝终期
程 ， 展调 洪 演算 获 取校 核 洪水 位 ， 算 浸 润 线 ， 后 进 行 了 开 计 最
尾 矿坝 稳 定 性 的分 析 。
资料 ，其 设计 频率 洪峰 流量 的推 算方 法主 要有 推理 公 式法 、 地 区综 合单 位线 法 、 区经 验 公式等 。本 文采 用地 区经 验 公式 推 地 算设计 洪 峰总量 与洪水 过程 。
坝 高 ３ ．ｍ ， 坝 高 ５ ．ｍ ， 积 总 库 容 为（３ ４Ｏ 总 ６Ｏ 堆 １ ９Ｘ１４ ｍ３按 《 ０ ） ， 尾
２
△ｒ－ 一
据 ２０ ０ ９年 的统计 资料 ， 国共有尾 矿库 １ ６ ５座 ， 中危 我 ２５ 其 库 、险库 、病 库 、正 常库 的座 数分 别 为 ６ ３座 、 ２ ５座 、０ ２ １ １６ ３３ 座 、 ７ ５座 。从 以上 数值可 以看 出 ， 国尾矿 库数 量 多 ， 安全 ７４ 我 但 状况 不容 乐观 ， 在 问题 的尾矿 库 （ 库 、 存 危 险库 、 病库）占全 部 尾 矿库 的 比例 达到 ３ ．％，其 中问题 严重 的必 须停 产 的危 库 、 ８８ 险 库 占全 部尾矿 库 的 比例达 到 １ ．％。就 福建 而言 ， 省共 有 尾 ８ ４ 全 矿 库 ２ ７座 ， 中险 库 ３座 、 库 ３ ４ 其 病 ５座 、 常 库 ２ ９座 ； 在 正 ０ 存 问题 尾 矿库 占全 省 尾矿 库的 比例 为 １ ．％， 中险库 占全 部 尾 ５４ 其 矿 库的 比例 为 １２ ．％。 尾矿 库一 旦 溃坝 ， 往带 来 严重 的后 果 。 因此 尾矿 坝 的 安 往
某尾矿坝稳定性数值分析[论文]
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某尾矿坝稳定性数值分析摘要：运用大型通用软件ansys，基于强度折减理论，对某尾矿坝边坡稳定性进行数值分析，得出该尾矿坝的安全系数，并提出一些对策措施，为企业安全管理指明方向。
关键词：尾矿坝 ansys 稳定中图分类号：x913.4 文献标识码：a 文章编号：1007-3973（2013）006-011-02尾矿库是矿山三大设施之一，它的安全状态直接关系到下游居民及设施的安全。
近年来，我国尾矿库重大事故频发，给人民的生命和财产安全造成了严重的损失。
通过对以往的事故总结可以得出：坝坡失稳为尾矿坝事故中最主要的破坏形式。
引入ansys软件来进行数值分析，能够更加准确的判断出尾矿坝的安全性。
1 某尾矿坝基本情况介绍某尾矿库位于河南省汝阳县，属山谷型尾矿库，设计总坝高131m，总库容797.42万m3。
初期坝为透水堆石坝，坝高31m，上游坡比1：1.75，下游坡比1：2.0；后期堆积坝采用上游法堆筑，坝高100m，每期子坝高3m，总体堆积坝外坡1：4.0。
根据标准该尾矿库为三等尾矿库，该尾矿库目前已堆积至第6道子坝，坝顶标高698.5m左右，现堆积坝坝坡总体坡比为1：3.88。
2 基于ansys的尾矿坝稳定性分析2.1 计算工况及参数选取（1）计算工况。
该尾矿库所在区域地震基本烈度为6度，根据相关规范规定，可不进行抗震计算，只进行静力条件下稳定计算，即正常、洪水运行两种工况。
选择该尾矿坝实测的典型断面ⅱ-ⅱ′，计算现状坝高698.5m和最终坝高780m的稳定性。
考虑到尾矿库逐层堆高的特性，在现状坝顶基础上，分20m一层向上加载，即720m、740m、760m，一直到780m。
根据规定，三等尾矿库（上游式）最小滩长70m，最小安全超高0.7m。
该尾矿坝目前正常水位为697.67m，库区干滩长度约50m，所以该尾矿坝的干滩长度及安全超高均不满足规定。
该尾矿坝整体浸润线较高，且初期坝内的浸润线还高于后期堆积坝，即存在“翘尾巴”的情况。
某尾矿坝边坡稳定性计算与安全分析
Ｓ ｏ ｅ ｓ ａ ｉ ｔ ａ ｃ ｌｔｏ ｎ ａ ｅ ｙ ａ ａｙ ｉ ｏ ａｌ ｇ ａ ｌ ｐ ｔ ｂ ｌ ｙ ｃ ｌｕ ａ ｉ ｎ ａ ｄ ｓ ｆ ｔ ｎ ｌ ｓｓ ｆａ ｔ ｉ ｎ ｓ ｄ ｍ ｉ ｉ
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Ｋｅ ｒ ｓ ａ ｌ ｇ ａ ；Ｌｊ ｙ ｗｏ ｄ ：ｔ ｉ ｎ ｓ ｄ ｍ ｉ ＺＨ ＥＮＧ ｅ ｔ ｃ ｎ ｃ ｌｓ ｆｗａ ｅ ｔ ｂ ｌ ｙ ａ ａｙ ｉ ；ｌ ｔｅ ｕ ｌ ｒｕ ｍ ｅ ｈ ｄ ｉ ｇ ｏ ｅ ｈ ｉａ ｏ ｔ ｒ ；ｓ ａ ｉ ｔ ｎ ｌ ｓｓ ｉ ｑ ｉ ｂ ｉ ｍ ｔ ｏ ；ｃｒ ｉ ｍｉ ｉ
（ ＣＣ Ｃ ｐｔｌ ｇｎ ｅ ｉｇ ＆ Ｒｅ ｅ ｒｈ Ｉｃ ｒ ｏ ａｉｎＱｉｈ ａ ｇ ａ ｏ，Ｌｔ． Ｍ ａ ｉａ Ｅｎ ｉｅ ｒｎ ｓ ａｃ ｎ ｏ ｐ ｒ ｔ ｎ ｕ ｎ ｄ ｏ Ｃ ． ｄ ， ｏ Ｑｉｈ ａ ｇ ａ ｅ ｅ ０ ６ ０ ，Ｃ ｉａ ｎ ｕｎ ｄｏＨ ｂ ｉ ６０ ４ ｈｎ）
第６卷 第 ５ ３ 期
ＤＯＩ １ ． ９ ９ Ｊ ｉ ｎ １ ７ —４ ７ ． ０ １ ０ ． １ ： ０ ３ ６ ／ ．ｓ ． ６ １ １ ２ ２ １ ． ５ ０ ４ ｓ
有 色 金 属 （ 矿山部分）
某 尾 矿 坝 边 坡 稳 定 性 计 算 与安 全 分 析
尾矿坝勘察中的坝体稳定性分析
（Ｇｅｌｏｇｉｃａｌ Ｂｕｒｅａｕ ｏｆ Ｈｕｎａｎ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ Ｎｕｃｌｅａｒ ｉｎｄｕｓｔｒｙ ｂｒｉｇａｄｅ ３０６，
Ｎｕｃｌｅａｒ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｈｅｎｇｙａｎｇ Ｎｏ． ２ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ Ｃｏ． ， Ｌｔｄ．，Ｈｅｎｇｙａｎｇ ４２１００１，Ｃｈｉｎａ）
尾矿库一般库容均较大，一旦尾矿坝发生意外失稳，将 产生较为严重的地质灾害，进而推毁尾矿坝的下游的农作物 或居民住宅，造成严重的生命财产损失。由此可见，尾矿坝 稳定性安全评估务必引起各方的重视，然尾矿坝稳定性评估 的基础在于尾矿坝勘察报告中坝体、坝基参数提供的合理 性。为此，结合永州市东安某尾矿坝详细勘察论述锰矿尾矿 坝勘察中的坝体稳定性分析，并提供合理的坝体、坝基参数。
1 工程概况 永 州 市 东 安 县 锰 矿 尾 矿 库（ 以 下 简 称“ 东 安 锰 矿 尾 矿
库”）位于湖南省永州市东安县大江口乡银山村，原为永州 市东安县锰矿的配套尾矿库。该锰矿尾矿库坝体为一次性筑 坝的碾压土石坝，现坝底最低处标高约 138.63m，坝顶标高 约 158.62m，总坝高约 19.99m，总库容约 89 万 m3，有效库 容约 75.7 万 m3，根据规范，本尾矿库等别应为Ⅴ等尾矿库， 本尾矿坝级别应为 5 级。坝顶轴线长约 160m，坝中间标高 约 148.88m~149.70m 设置了马道，马道宽度约 13.5m，坝 体一级尾矿坝外坡坡比约为 1 ：2.3，坝体二级尾矿坝外坡坡 比约为 1：3.2。尾矿库尚未达到服务期限原企业即破产倒闭， 现库内尾矿滩面高程为 156.90m，距离坝顶尚余 1.7m。
尾矿坝稳定性综合分析
尾矿坝稳定性综合分析摘要：随着矿业生产的快速增长，尾矿坝作为选矿厂生产设施的重要组成部分，其数量不断增加。
尾矿坝一旦发生事故，必将对下游地区人民的生命和财产造成巨大危害，对环境造成严重污染。
本文阐述了尾矿坝的一般破坏形态，提出了尾矿坝稳定性分析方法，对影响尾矿坝影响因素进行了深入分析。
关键词：尾矿坝；稳定性；分析引言尾矿坝稳定性是尾矿库系统安全管理决策中的核心问题。
它的运营好坏，不仅直接影响到矿山企业本身的经济效益，而且与周边居民生命财产安全及环境息息相关。
因此有必要对矿尾坝稳定性做综合性分析。
一、尾矿坝坝坡破坏的一般形态尾矿坝坝坡抗滑稳定性达不到要求时，坝坡就会发生滑动破坏，有时还会带动坝基土体一起滑动，如南非Merriespruit溃坝事故、云南火谷都尾矿库溃坝事故等等，其坝坡滑动破坏如图1所示。
图1 坝坡滑动破坏通过对坝的大量破坏实例所进行的分析研究不难发现，坝坡滑动面的形状对于均质土坝多呈圆弧形；对于非粘性砂石料坝多呈折线形；当坝内含有大面积的厚层细泥夹层，或滑弧通过峰硬岩层时，滑动面的形状就比较复杂，为圆弧和折线的组合面。
对于既为砂性又含有多层细泥夹层的尾矿坝来说，滑动面多可用圆弧面近似代替。
二、尾矿坝稳定性分析方法尾矿坝的稳定性分析是从总体上定量评价和预测坝体的工作状态，定量分析规划中的或正在运行中的尾矿库是否安全，安全程度如何，有多大的富余，未来尾矿坝还能堆积多高，是否需要加固处理等等，也是对原始设计资料进行验证，最后对坝体的稳定性做出评价，在工程质量控制中属于事前控制和事中控制。
尾矿坝稳定性分析和计算通过对工程地质调查、岩体结构分析，对尾矿坝边坡岩体的结构面特征、可能的破坏形式、滑面的形状、破坏的规模以及滑动的方向等做出初步评价，并以它们作为边坡稳定性分析的基础，通过分析计算对边坡岩体的稳定程度做出判断。
目前，尾矿坝的稳定分析方法主要有三种，它们是极限平衡法，像瑞典法，毕肖普法，余推力法，Sarma法等；数值模拟分析法，也叫应力一应变法，像有限元法，拉格朗同元法(Flac法)，边界元法等；概率分析法，有蒙特卡洛法，统计矩阵法等。
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某尾矿坝边坡稳定性分析及其评价王家兵摘 要:结合具体实例,对某尾矿坝堆积坝体边坡问题进行分析,通过对该尾矿坝进行边坡稳定性计算和评价,得出边坡处于稳定临界状态,并提出合理建议。
关键词:尾矿坝,边坡,稳定性,评价中图分类号:TU457文献标识码:A 某铅锌矿自20世纪70年代投产以来,先后建起了几座尾矿库,尾矿库位于蒋东岙村西北方向一狭长的山谷中。
由于选矿厂废水和尾矿库溢流水难以达到饮用水质的排放标准,且危及到下游村庄安全及饮用水库受污染的危险。
2000年7月市政府决定关闭该铅锌矿。
所建的尾矿坝存在许多安全隐患,本文对该矿山某一矿尾矿坝进行边坡稳定性分析及评价。
1 库区概况该尾矿库建成后,经过十几年后达到尾矿设计堆积标高257.5m,坝高约57m,库容约22万m3。
属三级尾矿库。
尾矿库排水系统由库内排水和库外排水两部分组成。
库内排水由一条多断面排水涵洞、引水天井、引水管、排水暗沟和排水明沟组成。
尾矿库两侧分别与山坡交接处沿山坡修筑排水沟。
尾矿库库外排水系统由尾矿库上游山沟在高程为275.0m处修建一条10.0m高的拦洪坝,阻挡上游溪水和山洪流入库内。
在拦水坝上游修建一条排水隧道及一条支洞,将上游区域溪水引入尾矿库下游溪沟中。
2 库区环境地质条件工程区位于蒋东岙～五部岭断裂西侧,区内没有大断裂通过,但有数条小断层穿过,挤压破碎带发育。
前者主要为北北东向压扭性断裂,一般宽约0.2m～0.3m。
本区发育有三组疏密相间构造节理。
3 尾矿库工程地质条件尾矿的堆积方式为坝后堆筑,尾矿和水的混合物通过坝内水沟向堆场内排放,尾矿经过沉淀后自然沉积在堆场内。
据勘探揭露,场地内尾矿堆积物总体沉积规律是:颗粒组成自初级坝坝体附近向尾矿库内由细变粗。
垂直方向上上部颗粒较粗,下部颗粒逐渐变细,各土层中薄层互层现象较为普遍。
主要地层有:素填土、尾亚砂、尾粉砂、尾轻亚粘、尾重亚粘、尾矿泥等层,下部地层为含粉质黏土砾砂和弱风化凝灰岩。
4 尾矿库稳定性分析4.1 尾矿坝现状分析从现场实际调查情况分析,该库初级坝坝体为重力式砌石不透水坝,尾矿库堆积体与两侧山坡交接线沿山坡修建有排水沟,用来排泄库内及山坡坡面流下的雨水,由于年久失修,损毁十分严重,尤其是左侧排水沟几乎损坏,每逢大暴雨,山洪顺坡而下,沿着尾矿体表面横流。
水沟排泄山洪的能力明显不能满足泄洪要求,尾矿坝长期处于饱和状态。
4.2 尾矿坝稳定性分析及评价1)边坡稳定性计算。
计算公式:F s=∑[c i l i+(w i cosα-w ci)tg</∑(w i sinα)]。
其中,F s为安全系数;i为土条编号;c i为第i号土条的粘聚力,kPa;<为第i号土条的内摩擦角,(°);l i为第i号土条的底部弧长,m;w i为第i号土条的重量,kPa;w ci为作用在i号土条底部划弧面上的渗透压力,kPa;α为第i号土条底部中点和圆心O点的连线与通过O点的铅垂线之间的夹角,(°)。
稳定性计算采用瑞典圆弧法进行计算分析。
稳定性参数见表1,计算模型见图1。
表1 稳定性计算参数地层名称干密度kN/m3饱和重度kN/m3抗剪强度指标粘聚力/kPa内摩擦角/(°)①素填土18.020.010353②尾亚砂16.519.513.327.1③尾粉砂15.51814.525.1④尾轻亚粘17.1211124.6⑤尾重亚粘16.820.113.714.8⑥尾矿泥12.31818.414.5⑦含黏性土砾砂182053353注:带有3为经验值 计算时考虑了地下水的渗透力,并采用总应力法进行计算。
计算时采用饱和抗剪强度指标,浸润线埋深采用实际观测结果。
通过对尾矿库堆积坝进行稳定性计算可知,尾矿堆积坝在现状(饱和状态)运行条件下尚处于稳定状态,该尾矿库堆积坝经计算安全系数为1.22,接近不稳定状态;基本满足尾矿堆积坝最小安全系数要求。
2)边坡稳定性评价。
从稳定性方面分析,该库堆积坝坝体稳定性较差,造成的原因主要有尾矿泥的工程性能差及浸润线较高。
本工程初级坝坝顶、堆积坝均设有排水系统。
由于多年失修,杂草丛生,排水系统都已失去排水功能,达不到排水效果或效果很差,堆积坝的浸润线非常高,局部出露尾矿堆积坝体坡面,另一方面该堆积坝坡率是1∶2.5,边坡较陡,在目前尚能稳定,但长此下去,排水系统功能失效,坝体内水无法排出,浸润线继续升高,最终将导致溃坝的危CFG桩成桩工艺性试验研究孟庆堂摘 要:结合工程实例,对CF G桩成桩工艺进行了试验性研究,包括:试验目的、试验项目、试验过程、质量检测结果、施工工艺和参数、应用范围、质量检测指标及控制措施等内容,从而达到指导同类工程的目的。
关键词:CF G桩,施工工艺,施工参数中图分类号:TU413.4文献标识码:A1 工程概况武广客运专线某标段地基加固采用CF G桩。
CF G桩成桩工艺性试验施工选标段右侧,路基坡脚线红线外侧,该段设计情况为CF G桩复合地基,桩径0.5m,桩间距2.0m～1.6m,正三角形布置,桩长6.2m～8.6m,CF G桩打入持力层1.0m。
该处上层地质情况为粉质黏土,褐黄、棕红色,硬塑,Ⅱ级,厚0m～0.5m。
下伏燕山期(γ25)花岗岩,棕红、灰白、灰黑色,全风化,标贯N= 17击,σ0=200kPa,Ⅲ级。
2 试验目的1)确定CF G桩的施工参数。
a.确定混合料的配合比、坍落度、搅拌时间;b.确定设备选型、施工工艺和施工顺序;c.确定拔管速度。
2)积累各种参数,以指导CF G桩大面积施工,确保CF G 桩施工质量。
3 试验准备3.1 机械设备配备机械设备配置见表1。
表1 机械设备配置表机械名称数量长螺旋钻机1套混凝土拌合机1套混凝土罐车1辆发电机1台全站仪1台水准仪1台3.2 选用材料配合比及供应根据中心试验室《CFG桩混凝土配合比选定报告》选定用料为:险。
建议对该尾矿坝进行处理,对初级坝进行加高加宽处理,也可考虑对库堆积坝进行削坡处理,提高坝体安全系数。
对现有的地面排水设施进行清理维修,疏通,达到排水目的,并在堆积坝内重新设置排、降水设施,以降低浸润线,从而提高尾矿坝的稳定性。
对于尾矿库右岸山坡的排洪隧道,有较多小断层及挤压破碎带部位应进行衬砌,以免岩块堵塞隧道,导致尾矿坝上游水不能顺利通过,影响尾矿坝的安全。
尾矿库下的排水涵洞,主要排泄尾矿库内地下水,如果该排水涵洞坍塌堵塞,则会破坏坝体原来平衡,在暴雨天会使坝体处于不稳定状态。
建议再铺设渗水管。
尾砂库堆积体与两侧山坡交接线沿山坡筑有排水沟,用来排泄山坡及库区表面流下的雨水,由于年久失修,损毁十分严重,目前不能满足排泄山洪能力。
逢暴雨、大雨天气,顺坡而来的山洪要漫过沟渠四处横溢,冲刷尾矿体表面和渗透到尾矿体中,存在严重的安全隐患。
建议重新进行修理,达到排水目的。
5 结语1)尾矿坝堆积坝经稳定计算分析,该尾矿坝稳定性安全系数基本满足要求,但坝体稳定性存在较多隐患,应对其进行处理。
2)坝体中浸润线是造成边坡安全系数较低的主要原因,目前浸润线非常高,雨季或洪水期将会出现漫坝或浸润线更高的现象,最终导致溃坝的危险。
建议对现有的排水设施进行清理、维修、疏通,达到排水目的,并在堆积坝内设置排渗设施,以降低浸润线,从而提高尾矿坝的稳定性。
3)排洪隧洞洞内围岩稳定性尚好,局部地段裂隙构造发育并有少量岩块塌落,尤其在排洪支洞内较为严重,将有大面积塌落的可能,致使堵塞隧道,山洪不能顺利引出,后果将会非常严重,应进行处理。
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