宁杭I标桥墩模板设计书
桥梁墩柱(样板)
桥梁墩柱、台身施工方案来源：互联网| 作者：佚名| 2008-05-20| 编辑：xliu一、编制依据本施工工艺的编制以下列文件和资料为依据1、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2、《公路工程水泥混凝土试验规程》（JTJ053-94）3、《公路工程集料试验规程》（JTJ058-2000）4、《公路工程金属试验规程》（JTJ055-83）5、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）6、《公路工程施工安全技术标准》（JTJ076-95）二、工程概况桥位处中心里程为**，全桥长20.04米，桥面宽为32m。
桥台桩柱，盖梁采用C25混凝土。
三、施工工艺1、测量放样利用全站仪根据设计所给导线控制点测定桥梁横轴线，并根据桥台桩柱、盖梁与桥横轴线相对距离定位，再利用钢尺进行复核，确保放样准确2、桩柱、盖梁施工为保证桩柱、盖梁混凝土外观质量，桩柱钢模板，分节吊装，因桩柱不高，故可一次将模板支立成型，用拉杆和型钢加固，模板四角用钢管加固，挂线进行测量校正，确保其垂直度，模板顶部用角钢焊接混凝土工作平台。
桥台盖梁模板全部采用组合钢模，用拉杆联接组合钢模板，模板外侧用φ50mm钢管斜撑加固；桩柱施工采用整体钢模板，每片钢模板之间采用法兰连接，外侧加钢管箍，模板四周用导链拉到地锚上，以保证钢模板的整体稳定性。
混凝土浇筑一次性完成，混凝土通过汽车吊和自卸汽车配合进行垂直运输和水平运输，插入式振动器捣固。
选用有经验的技术工人分层捣固操作，分层厚度不超过30cm，保证混凝土内实外美。
分层浇筑时，振动棒振捣时应插入下层10cm左右，再慢慢拉起，这样保证上、下层砼充分振捣密实。
在钢筋加工和安装过程中，均以技术规范来要求工人施工。
受力钢筋长度控制在±10mm以内,箍筋长度控制在±5mm以内。
受力钢筋间距控制在±20mm以内，箍筋，横向水平筋控制在0 ，－20mm以内。
桥墩模板施工专项技术方案设计
哇龙沟中桥墩柱模板专项施工案中国洲坝集团第一工程XX洼龙1号公路工程部目录一、工程概况 (1)二、施工准备 (1)1.业技术准备12.外业技术准备13.设备机具配置1三、技术要求 (1)四、施工要求 (3)1.材料要求32.模板选用33.模板检查3五、施工工序及工艺流程 (4)1.施工工序42.工艺流程4六、模板安装及撤除 (5)1.模板的安装52.模板的撤除6七、质量控制及检验 (6)1.质量控制 (6)2.质量检验 (8)八、平安及环保要求 (8)1.平安要求 (8)2.环保要求 (9)哇龙沟中桥墩柱模板专项施工案一、工程概况哇龙沟中桥是G215线跨哇龙沟的一座新建桥梁，位于哇龙水电站场交通1号公路段。
本桥梁中线起点桩号为K42+.002，终点桩号为K42+266.932，全长85.93m。
墩身采用圆形实体墩。
二、施工准备1.业技术准备开工前，技术人员对施工图纸及相关的通用图纸和实施性施工组织设计进展认真阅读和审核，熟悉桥梁作业技术指南、验收标准以及相关的规。
制定平安保障措施，对进场作业人员进展了岗前技术、平安培训和考核，合格后上岗。
对考核合格的作业人员进展技术交底。
2.外业技术准备对进场的模板强度、刚度、稳定性及构造尺寸进展检验，并进展除锈打磨并涂刷脱模剂,堆放整齐。
墩柱钢筋骨架绑扎完毕并检验合格，进场模板通过质量验收。
3.设备机具配置主要设备有：电焊机一台、起吊设备一台。
辅助设备有：电动打磨机、钢丝拉线、紧线器、螺栓扳手等。
三、技术要求1.模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，外表平整；尺寸应与墩柱设计尺寸相符。
2.模板接缝应密、不漏浆，错台应不大于3mm。
3.模板安装后轴线偏差、尺寸、高程应符合验标要求。
4.在浇筑混凝土前，模板不应有积水，模板的杂物应清理干净。
5.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响构造性能或阻碍装饰工程施工的隔离剂。
6.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
墩身模板设计方案计算书
墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。
墩身模板计算书
瓯海大道东延及枢纽集散系统工程（滨海大道高架桥梁工程）墩身模板、支架计算书中交一公局瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部2014年6月目录一、本标段墩身结构形式 (3)二、设计依据 (4)三、计算参数 (4)一）结构参数 (4)二）荷载参数 (6)四、墩身模板设计 (6)一）墩身模板设计 (6)二）、墩身模板验算 (7)（一）荷载计算 (9)（二）检算标准 (9)（三）面板验算 (9)（四）内肋验算 (10)（五）外肋验算 (10)（六）边角对拉螺杆计算 (14)（七）对拉角件计算 (14)三）墩身模板验算结论 (15)五、墩身横梁模板、支架设计 (15)一）横梁结构尺寸 (15)二）横梁支架设计 (15)三）横梁模板验算 (15)（一）荷载计算 (15)（二）底、侧模板面板验算 (16)（三）侧模板内肋验算 (17)（四）侧模外肋验算 (17)（五）对拉螺杆计算 (18)（六）横梁支架模板验算 (18)（七）立杆稳定性计算 (20)四）横梁模板支架验算结论 (22)一、本标段墩身结构形式本工程主线采用双柱花瓶式墩，单柱花瓶墩，根据高度和截面形式的控制要求，挑选共14种形式墩柱，墩柱形式如下。
从表中可知，墩高为12m以下采用一次浇筑，12.5～20m以下两次浇筑。
本计算书墩身模板按以下最不利形式计算并确定模板结构形式：立柱模板验算汇总表二、设计依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86；3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；7、《简明施工计算手册》；8、《实用建筑结构静力计算手册》；9、《路桥施工常用数据手册》； 10、《建筑施工计算手册》； 11、《路桥施工计算手册》；12、《瓯海大道东向延伸及枢纽集散系统（瓯海大道东延立交及立交以南段）工程》两阶段施工图设计三、计算参数一）结构参数1、混凝土容重3/25m KN c =γ，钢筋混凝土容重3/26m KN =γ;2、混凝土浇筑速度h m v /0.3=（按最小断面1.7m×1.7m ，每罐车9m 3计算） 混凝土初凝时间()()h T t .51525200152000=+=+=外加剂修整系数0.11=β[不掺加具有缓凝作用的外加剂]，混凝土坍落度影响修正系数15.12=β【《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008】P143、6mm 厚钢板截面模量（每延米）W=6.0cm 3，惯性距（每延米）I=1.8cm 4，弹性模量E=2.1×105 MPa ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/215m KN f =，允许抗剪强度2/125m KN f V =，重力密度78.5KN/m 3（取1米宽计算重力密度0.47KN/m 2）；4、［8型钢腹板厚度d=5mm ，截面模量W=25.3cm 3，惯性距I=101.3cm 4，半截面面积距S z =15.1cm 3，截面积A=10.24cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.0804KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；5、［16b 型钢腹板厚度d=8.5mm ，截面模量W=116.8cm 3，惯性距I=934.5cm 4，半截面面积距S z =70.3cm 3，截面积A=25.15cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.1975KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；6、[20b 型钢腹板厚度d=9mm ，截面模量W=191.4cm 3，惯性距I=1913.7cm 4，半截面面积距S z =114.7cm 3，截面积A=32.83cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.258KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；7、[22a 型钢腹板厚度d=7mm ，截面模量W=218cm 3，惯性距I=2394cm 4，半截面面积距S z =127.6cm 3，截面积A=31.8cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.25KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；8、[25b 型钢腹板厚度t=12mm ，截面模量W=289.6cm 3，惯性距I=3619.5cm 4，半截面面积距S z =173.5cm 3，截面积A=39.91cm 2，弹性模量E=2.1×105 MPa ，自重q=0.3133KN/m ，容许应力[σ]=140MPa ，MPa 85][=τ，允许抗拉、抗压和抗弯强度2/205m KN f =，允许抗剪强度2/120m KN f V =；9、螺杆ф30截面积S=706.9mm 2，容许应力[σ]=140Mpa ，允许抗拉强度2/205m KN f bt =。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
墩柱模板设计计算书
墩柱模板设计计算书一、设计依据1、面板采用6mm钢板，竖肋采用[10槽钢，横向小肋采用-100×6mm钢板，横肋采用槽钢做成桁架，所有钢材都采用国标的A3钢。
2、竖肋间距控制在350mm，横向小肋间距控制在350mm，横肋间距1000mm。
3、设计采用的标准及规范《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；参照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2节相关规定；参照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）相关规定；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
4、荷载的取值：新浇筑混凝土对侧面模板的压力：F1=1.2×0.22×r×t×β1×β2×υ1/2=0.22×25×7×1.2×1.2×21/2=78.4kN/m2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）r: 混凝土的重力密度（kN/m3）t：混凝土的初凝时间（h）υ：混凝土的浇注速度（m/h）β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β21：混凝土坍落度修正系数，取1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载；F2=1.4×2=2.8 kN/m 2F=F1+F2=78.4+2.8=81.2 kN/m 2取F=80 kN/m 2二、计算（一）、面板验算1、强度验算1350350==ly lx 查表得=K mx 0=K my 0-0.0513，=K Mx =K My 0.0176 ，=K f 0.00127。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.08×1=0.08N/mm求支座弯距：=M x 0=M y 0K my 0·q ·l y 2=-0.0513×0.08×3502=503 N ·mm 面板的截面系数：W=61bh 2=61×1×62=6mm 3应力为：σmax =W M max =6503=84N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。
桥墩承台模板设计
桥墩承台模板设计一、根据顾客要求，本工程模板设计原则如下：1、板面采用δ5mm钢板，分片加工组装成型。
2、肋板采用间隔[80#槽钢和-50×5mm扁钢，间距均为600mm左右形成板面网格300×300mm左右（见模板图）确保板面变形控制在1.5mm以内。
其中[80槽钢兼为模板围令，并与板面构成叠合梁。
3、立柱采用[18或[22、[32具体根据受力计算结果确定。
4、3.8m高墩台底部一次浇注共采用上、中、下3道拉条固定，满足受力要求。
（见模板结构图）5、上部墩台采用上、下、两道拉条固定模板，其上浮力靠固定底脚螺栓和利用底部墩台伸出钢筋与模板顶部拉杆固定来克服。
6、模板围令、立柱受力计算为简化和安全起见均采用简支梁结构进行计算。
二、模板计算书1、砼侧压力的确定砼最大侧压力按水运工程混凝土施工规范推荐公式计算，其公式如下：P max=8Ks+2Ak t V1/2h= P max/V式中P max——砼时模板的最大侧压力（CN/m2）Kt——温度校正系数，按下表取值Ks——外加剂影响系数，砼坍落度大于80mm时取2.0V——砼浇注速度m/hV——砼的（KN/m3）取24根据本工程施工的具体情况取Ks=2.0 Kt=1.16 V=0.5m/h故P max=8×2.0＋2.4×1.16×0.51／2=35.68KN/m2取P max=36KN/m22、板面受力计算①根据配板肋板网格最大尺度为300×300，按静力受力手册四边固定计算，强度与刚度均满足要求，具体计算及简图略。
②板面围令（[8#槽钢]受力计算根据配板结构立柱最大间距为900mm，上、下围令最大间距为0.64m，故围令受力简图如图1所示图中q值（每延米受力值）q=36×0.64=23.04KN/m跨中最大弯距M=1/8ql2=1/8×23.04×0.902=2.3328 KN-M所需围令截面模量W=M/σ=23328/1700=13.72cm3实际采用的[8#槽钢W=25.3＞13.72cm3满足受力要求。
桥梁模板配置方案
温州绕城高速西南线第2标段模板配置方案一、墩身模板配置方案1、概况本标段共有桥梁1787m/2座，其中大桥1座具体实施桩号（乌岩山桥）左线ZK6+- ZK6+ ,长米；右线YK6卄YK6+,长米；特大桥1座（郭溪高架）具体实施桩号：左线ZK8+-ZK9+ ,长1660米；右线YK8卄YK9+,长1661米。
桥墩为柱式墩和门式墩，墩高〜，合计244个墩柱，墩高合计。
其中柱式墩墩身直径共分、、、、五种型号，门式墩墩身尺寸分*、*、m * m m * m m *2m 五种型号。
墩身结构尺寸见表、。
表1柱式墩结构尺寸统计表2、各桥墩身详细情况:乌岩山桥墩身结构尺寸明细表表3乌岩山桥墩身数量表郭溪高架墩身结构尺寸明细表表4 郭溪高架1#〜14#墩墩身数量表郭溪高架〜墩墩身数量表表3、墩柱模板配置原则(1)、墩柱一次性最大浇筑高度控制在12m以内；(2)、柱系梁与墩柱一起整体浇筑，有柱系梁部分墩身按两次浇筑考虑;(3)、模板周转期按7天考虑；（4）、模板标准节2m调整节采用1m。
4、施工区域划分：管段内桥梁墩身施工分四个施工区域，分别为：乌岩山桥、郭溪高架1#〜14#墩、郭溪高架15#〜31#墩、郭溪高架32#〜49#墩。
5、墩柱模板配置计划：柱式墩施工（1）、直径柱式墩：共17个墩柱，合计墩高，最大墩高。
配置模板一套：（2m*6 节）+ （*1节），需周转10次，专供乌岩山桥。
（2）、直径柱式墩：共12个墩柱，合计墩高，最大墩高，配置模板一套：（2m*5 节）+ （1m*1节）+ （*1节），需周转9次。
先行配置于郭溪高架1、2#墩（周转7次），待郭溪高架1、2#墩施工完毕，调转至乌岩山桥（周转2次）。
（3）、直径柱式墩：共9个墩柱，合计墩高，最大墩高，配置模板三套：（2m*6 节）+ （1m*1节）+ （*1节）；墩身共9个，需周转10次。
先行配置于郭溪高架桥（周转4次），待郭溪高架墩身施工完毕，调转至乌岩山桥（周转6次）。
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宁杭铁路客运专线Ⅰ标桥梁墩身模板设计计算书设计：复核：审核：批准：丁钟鸣中铁四局宁杭客运专线工程指挥部二00九年七月目录1、工程概况................................................. - 2 -2、设计依据................................................. - 2 -3、模板设计................................................. - 2 - 3.1侧向模板承受最不利荷载组合F计算：..................... - 2 - 3.2桥墩侧模受力检算：..................................... - 3 -3.2.1墩身侧模面板受力检算................................ - 6 -3.2.2墩身侧模水平肋、竖肋受力检算........................ - 9 -3.2.3墩身侧模模扇间水平拉结螺栓受力检算................. - 10 -4、侧模外侧加固桁架受力检算................................ - 12 - 4.1桁架荷载.............................................. - 12 - 4.2桁架形式.............................................. - 12 - 4.3桁架受力检算（初算）.................................. - 13 - 4.4按平面三角桁架受力检算................................ - 13 -宁杭铁路客运专线Ⅰ标桥梁墩身模板设计计算书1、工程概况宁杭铁路客运专线Ⅰ标特大桥、大桥共21座，大部分为型断面桥墩，本桥梁墩身模板设计计算书以墩身断面长为8m、宽为4m，墩高为12m 的桥墩为例，进行设计检算。
2、设计依据1.1《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设[2005]160号）；1.2《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；1.3《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401-2003 ）；1.4《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；1.5《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005 ）；1.6宁杭铁路客运专线施工图及设计交底等设计文件。
1.7现场施工技术调查和我单位的现有施工技术水平和资源。
3、模板设计3.1侧向模板承受最不利荷载组合F计算：〔1〕新浇筑混凝土对模板的侧压力：（采用振捣棒时）新浇筑混凝土对模板的侧压力F=0.22γc t oβ1β2V½或F=γ，取两者的较小值。
c HF ------ 新浇筑混凝土对模板的侧压力（KN/m2）γc------ 混凝土的重力密度（KN/m3），γc =25 KN/m3V ------ 混凝土浇筑速度（m/h），按120m3/h搅拌楼一台供混凝土，实际供应能力按120×0.7=84m3/h计，34#(断面积最大的墩)墩截面积按30m2计，则墩柱混凝土灌注速度V=84/30=2.8m/h。
t o------ 新浇筑混凝土的初凝时间（h），按试验确定；缺资料时可采用t o =200/(T+15), T为混凝土的温度（℃）按冬季混凝土入模温度最低T=5℃计；β1------ 外加剂影响修正系数；不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------ 混凝土坍落度影响影响修正系数；当坍落度小于30mm时取0.85，坍落度为50～90mm时取1.0，坍落度为110～150mm时取1.15。
H ------ 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；按H=12m计。
t o =200/(T+15)=200/（5+15）=10F′=0.22γc t oβ1β2V½=0.22×25×10×1.2×1.15×2.8½=127 KN/m2 F″=γc H=25×12=300 KN/m2取F1=127 KN/m2 ----------①〔2〕倾倒混凝土时因冲击产生的荷载倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载：按容量大于0.8m3的运输容器具。
F2=6 KN/m2 ----------②〔3〕混凝土振捣对侧模产生的水平压力混凝土振捣对侧模产生的水平压力:F3=5.2KN/m2 ----------③〔4〕墩身混凝土浇注时，最不利侧向荷载组合为：F= F1+ F2+ F3=127+6+5.2=138.2 KN/m23.2桥墩侧模受力检算：桥墩断面示意图桥墩侧模设计平面示意图桥墩侧模设计断面示意图桥墩侧模外加固桁架平面示意图桥墩侧模外加固桁架断面示意图3.2.1墩身侧模面板受力检算（1）计算参数：侧模立断面图示墩身侧模面板厚度按δ=8mm设计。
钢的容许应力[σ]=215MPa，[f]=1／400。
水平肋间距400mm，竖肋间距300mm。
（2）面板受力检算：面板按双向板四边固定设计计算。
面板受力计算图式挠度=表中系数×qL4/K弯距=表中系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。
K=Eh3/12(1-μ2)=2.1×108×0.0083/12(1-0.3)= 12.8E----弹性模量；钢材E=2.06×105MPa(2.06×108KN/m2)；h----板厚；μ----泊松比，钢材μ=0.30；ω、ωmax----分别为板中心点的挠度和最大挠度；Mx----为平行于Lx方向板中心点的弯距；My----为平行于Ly方向板中心点的弯距；M0x----固定边中点沿Lx方向的弯距；M0y----固定边中点沿Ly方向的弯距；弯距----使板的受荷面受压者为正；挠度----变位方向与荷载方向相同者为正。
Lx/Ly=300/400=0.75Mx=0.0296×qL2=0.0296×138.2×0.32=0.37KN·mMy=0.0130×qL2=0.0130×138.2×0.32=0.16KN·mM0x=0.0701×qL2=0.0701×138.2×0.32=0.87KN·mM0y=-0.0565×qL2=-0. 0.0565×138.2×0.32=-0.70KN·mW=bh2/6=0.4×0.0082/6=4.27×10-6m3σmax= M0x/W=0.87/(4.27×10-6)=203747KN/m2=203.7 MPaσmax=203.7MPa＜[σ]=215MPa 满足要求！ω=0.00197qL4/K=0.00197×138.2×0.34/12.8=0.00017m=0.17mm挠度f=0.17/400=1/2320＜[f]=1／400 满足要求！3.2.2墩身侧模水平肋、竖肋受力检算（1）计算参数：侧模水平肋、竖肋均采用[8槽钢。
水平肋间距为400mm，竖肋间距为300mm。
[8槽钢：Ix=101cm4，Wx=25.3cm3，型钢[σ]=170MPa，E=2.06×105MPa，[f]=1／500。
(2) 平、竖肋受力检算：墩身侧模水平肋、竖肋受力检算按均布荷载q=138.2KN/m，简支梁式计算。
水平肋、竖肋受力计算图式①水平肋：弯矩M=qL2/8=138.2×0.42/8=2.764KN·mσmax= M/Wx=2.76/(25.3×10-6)=69622 KN/m2=109.2 MPaσmax=109.2MPa＜[σ]=170MPa 通过！ω=5qL4/384EI=5×138.2×0.44/384(2.06×108×101×10-6)=0.0000022=0.0022mm挠度 f=0.0000022/0.4=1/180000＜[f]=1／500 通过！①竖肋：弯矩M=qL2/8=138.2×0.32/8=1.555KN·mσmax= M/Wx=1.555/(25.3×10-6)=61453 KN/m2=61.5 MPaσmax=61.5MPa＜[σ]=170MPa 通过！ω=5qL4/384EI=5×138.2×0.34/384(2.06×108×101×10-6)=0.0000007=0.0007mm挠度 f=0.0000007/0.3=1/420000＜[f]=1／500 通过！3.2.3墩身侧模模扇间水平拉结螺栓受力检算（1）模扇间采用M20螺栓连接。
M20螺栓净截面积A j=2.25cm2，A=3.14cm2，I =785 cm4，[σ]=170MPa，[τ]= 130MPa。
连接角钢为∠100×100×10,允许承压应力为[σc] =305MPa。
取1m高模扇计算连接螺栓的受力检算（实设时，连接螺栓间距为500mm）。
（2）拉结螺栓受力检算：①按墩身截面8m宽边最不利条件、侧模水平肋[8按简支梁受均布载荷计算其能承载的均布荷载q：水平肋按8m简支梁能承受均布载荷q的反算图式根据水平肋检算结果，侧模每1m高度内，水平肋为2根[8，则：M=[σ]·W=qL2/8q=8[σ]·W/ L2=8×170×103×2×25.3×10-6/ 82=1.08KN/m②拉结螺栓受力检算：拉结螺栓按水平肋承受载荷q= 1.08KN/m作为计算荷载。
受力计算图式如下：拉结螺栓受力计算图式T max=qL1/2=1.08×4/2=2.16KNQ max=qL2=1.08×8=8.64 KN③螺栓承受拉力时：σ=T/A jσ=T/A j=2.16/(2.25×10-4)=9600KN/m2=9.6MPa＜[σ]=170MPa 通过！每1m高侧模，按受拉计算，M20拉结螺栓要1个。
④螺栓承受剪力时：A、抗剪：（假定螺栓受剪面上的剪应力是均匀分布的）τ=Q/(A·n v)n v----剪切面数，单剪n v = 1 ，双剪n v = 2，四剪面n v = 4；A =Q/([τ]·n v)= 8.64/（130×103×1）=0.0000665m2=0.66cm2每1m高侧模，按抗剪计算，M20拉结螺栓要1个。