悬灌连续梁施工中内力及线性控制措施
大跨度连续梁桥悬臂施工线形控制实施方案
本 工 程 的 结 构 计 算 分 析 采 用 同 济 大 学 桥 梁 工 程 系 研 究 开 发 的 结 构 分 析 软 件 桥 梁 博 士 Ｖ３ ０ 根 ．，
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
理 论立 模高 程为
据 设 计参 数 和 控 制 参 数 ， 合 桥 梁 的 结 构 状 态 、 结 施 １工 况 、 工 荷 载 、 期 恒 载 、 营 活 载 等 实 际 情 二 施 二 运 况 ， 主梁 离 散成 多 个 单 元 及 节 点 。经 过施 工 分 析 将 和荷 载分 析 ， 照 “ 进 分 析 法 ” 原 理 输 入 总 体 信 按 前 的
息、 单元信息 、 应力信 息、 工 阶段 信息 、 预 施 使用 阶
收 稿 日期 ：ｏ １０ —３ 修 改 日期 ：Ｏ １０ —８ ２ ｌ —４ １ ； ２ ｌ－６０ 作 者 简 介 ： 明 山 （ ９ ６ ）男 ， 徽 庐 江 人 ， 湖 市 捷 成 监 理公 司 工程 师 陈 １７一 ， 安 巢
段信 息 进 行 计 算 ， 出计 算 结 果 ， 而 获 得 主 梁 按 输 从
施 工 阶段 进 行 的 每 个 阶 段 的 内 力 和挠 度 及 最 终 成 桥状 态 的 内力 和 挠 度 ， 而 计算 各 施 上 阶 段 的 预 抛 进
连续 箱梁 桥 ， 箱单 室 。其 跨 度 布 置 ４ 单 ５ｍ＋ ７ ０ｍ＋
图 １ 连 续 梁 悬 臂 施 工 状 态 结 构 计 算 图 式
在建立 了正 确 的模型 后 ， 有关 参数及 桥梁 施 将 ［ 工况 、 施工 荷载 、 二期 恒载 、 活载 等输 入施工 控 制计算 分析程 序进 行理 论计 算 ， 得到桥 梁悬 臂施 各 节段 的 Ｌ 理论 预拱度 ， 图 ２ 示 。 如 所
悬臂施工大跨度连续梁线性控制
悬臂施工大跨度连续梁线性控制介绍在进行高速铁路客运专线大跨度连续梁施工时，挂篮悬臂浇筑法施工时梁体的线形控制。
本文主要从测量的角度来介绍在进行大跨度连续梁的施工时的线形控制。
标签：津秦客专;悬臂浇筑;连续梁;线形控制实施;测量1 概述新建铁路天津至秦皇岛客运专线在天津市东丽区跨越东南环线至津山线塘沽方向下行联络线，设计为（60+100+60）m连续梁，中心里程：DK30+570.09，与既有铁路夹角18.7°。
主桥位于直线段，线路纵坡-7.2‰，主墩433#高11m，434主墩高12m，支座采用LXQZ球形钢支座。
连续梁全长221.5m，结构形式设计为单箱单室、变高度、变截面结构。
梁体顶宽12.0m，底宽6.7m。
梁底下缘按二次抛物线变化。
顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40～120cm，按直线线性变化，腹板厚60～80cm、80～100cm，按折线变化，全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设过人孔洞。
梁面设置顶宽3100mm 的加高平台，距梁端1.45m加高台高15mm，其它区域加高平台高65mm。
预应力混凝土连续箱梁共分为59个梁段，主墩0#段和边跨15#段合拢段采用满堂支架法施工，1#（1′#）段～13#（13′#）段采用挂篮悬臂现浇法施工，14#（14′#）合拢段采取悬吊现浇法施工。
大桥预应力混凝土连续箱梁总体布置如图1-1所示。
图1-1 60m+100m+60m预应力混凝土连续箱梁总体布置图2 实施监控的目的及必要性2.1连续梁线性控制的目的1、通过对悬浇节段的变形观测，使每个悬浇节段的高程满足控制要求，并确定下一节段的预抬量，以确定下一节段的立模高度;2、通过对已浇筑节段的高程的观测，掌握每一节段的偏差并作出调整。
以免偏差随连续钢构悬臂的不断伸长而逐渐积累，造成已浇筑梁体将显著地偏离设计目标，造成合拢困难，最后使合拢段两端的高差在规范允许范围以外，影响顺利合拢和和整个梁体线形;3、通过对每一节段浇筑后的应力的观测并与预测值相比较来确定我们的施工是否安全状态。
超高墩大跨径悬臂浇筑连续梁／刚构桥的线形控制施工工法
超高墩大跨径悬臂浇筑连续梁／刚构桥的线形控制施工工法超高墩大跨径悬臂浇筑连续梁/刚构桥的线形控制施工工法一、前言随着交通运输业的发展，对跨越河流、山谷等地形的桥梁需求不断增加。
超高墩大跨径悬臂浇筑连续梁/刚构桥作为一种经济高效的桥梁结构，逐渐得到了广泛应用。
其施工工法的规范、安全性与质量控制对于工程的成功也至关重要。
二、工法特点该工法的主要特点是采用悬臂浇筑技术，将预制的连续梁或刚构桥从一个墩台巧妙地推出，直至两端连通。
其特点如下：1. 施工快速：采用了预制构件，减少现场施工时间，提高施工效率。
2. 成本节约：整体悬挂浇筑，减少悬吊设备及导线等的投资，降低了成本。
3. 结构合理：适应长跨度、高墩、多孔径的结构设计要求。
4. 安全可控：通过合理设计和严格的施工监控，确保施工过程的安全性。
三、适应范围该工法适用于长跨度、大断面的桥梁，特别是具有河流、山谷等地势复杂情况下的桥梁建设。
其施工过程要求施工现场要有足够的空间容纳悬臂浇筑作业，且需要足够强度的施工平台。
四、工艺原理该工法的施工工艺原理主要基于以下几个方面：1. 线形控制：通过精确的线形控制和机械设备操作，保证悬臂浇筑过程中的准确性和稳定性。
2. 段数控制：通过合理划分工程段落，控制连续梁/刚构桥的浇筑长度，避免出现过长的悬臂浇筑，影响施工效率。
3. 超高墩的施工：对于超高墩的施工，采用多段浇筑的方式，通过穿孔系统进行钢筋的连接，确保超高墩的整体性和稳定性。
五、施工工艺1. 模块制造：在现浇的墩台上进行连续梁/刚构桥的预制模块制造，并进行强度检测。
2. 浇筑准备：根据预制模块的尺寸和结构要求，搭设悬挂导向轨，确保浇筑时的准确性。
3. 悬挂推出：通过悬挂装置和液压系统，将预制模块从墩台上进行推出，并与下一模块衔接。
4. 旋转调整：根据设计要求，通过旋转调整预制模块的位置和角度，确保连续梁/刚构桥的线形正确。
5. 浇筑施工：通过混凝土泵进行浇筑，确保混凝土的均匀性和密实性。
客运专线大跨度悬灌连续梁施工线形控制技术
中图分类号 ： Ｕ ４ ４ ５
文献标识码 ： Ａ
文章编 号： １ ６ ７ ４ － ０ ９ ８ Ｘ（ ２ ０ １ ３ ） ０ １ （ ｂ ） － ０ １ １ ９ － ０ ２
１ 工 程概 况
大 西 客 运 专 线 渭 洛 河 特 大 桥 渭 蒲 连 续 梁 中 心 里 程 为 ＤＫ７ ９ ３ ＋５ ５ ５ ． ５ ９ ， 连 续 梁 孔跨 布置 为 （ ６ ０ － Ｉ － １ ０ ０ ＋６ ０ ） ｍ， 线 路
！
Ｑ：
工 程 技 术
Ｓｃｉ ｅｎ ｃｅ ａ ｎｄ Ｔｅｃ ｈｎ ｏｌ ｏｇ ｙ 『 ｎ ｎｏｖ ａｔ ｉ ｏｎ Ｈｅｒ ａ ｌ ｄ
客运专线 大跨度悬灌连续梁施 工线形控制技术
吕聪 （ 中交隧道局 第三工 程有限公司 江苏南京 ２ １ １ １ ０ ０ ）
摘 要 ： 以大西客运专线渭蒲连 续栗为例， 介 绍了 高速铁路 客运专 线大跨度预应力混凝土连 续梁挂篮悬臂浇筑法施 工时梁体 的线形控 制。 利用 数值模拟 的方法， 分别计算 出了 桥 梁在恒戴作 用下的累 积位移、 活裁位 移， 以及预拱度 的设 置。 通过误 差分析和施 工状 态预测对计算模 型进行 修正， 使粱体的线形控 制结果达 到设计要求。 关键词 ： 客运专线 悬灌连续梁 线形控制
因素 ， 在设计时很难准确把握， 所 以 必 须在 施 工过 程 中对 桥 梁 结 构 进行实时监 测， 并 根 据 监 测 结 果 对 设 计 的 施 工 过 程 进 行 相 应 的 调 整， 使 桥 梁 建 成 时最 大可 能 地 接 近 设 计状 态 。
４ 线 形 控 制 的方 法
采 用 自适 应 控 制 的 方 法 ， 首 先 建 立 计算 模 型 ， 当结 构 实 测 受 力 状态 与模型计算结果不符时， 通 过 将误 差 输 入 到参 数 辩 识 算 法 中 去调节计算 模型的参数 ， 使 模 型 的输 出结 果 与 实际 测 量 到的 结 果
悬臂浇筑连续梁施工控制要点及控制措施之欧阳语创编
悬臂浇筑连续梁施工控制要点及控制措施第一部分悬灌梁施工程序连续梁桥采用悬臂浇筑施工时，因施工程序不同，有以下三种基本方法：逐跨连续悬臂施工法、T构—单悬臂梁施工法、T构—双悬臂梁—连续梁施工法。
一、逐跨连续悬臂施工法（一）施工程序1、首先从边墩开始将梁墩临时固结，进行悬臂施工；2、岸跨边段合拢，边墩的临时固结释放后形成单悬臂梁；3、从次边墩开始，梁端临时固结，进行悬臂浇筑施工；4、次边跨中间合拢，释放次边墩的临时固结，形成带悬臂的两跨连续梁；5、从另一端次边墩开始，次边墩进行梁墩固结，进行悬臂施工；6、另一端次边跨合拢，释放另一端次边墩临时固结，形成带悬臂的三跨连续梁；7、按上述方法依次类推进行；8、最后岸边跨边段合拢，完成多跨的连续梁施工。
（二）施工特点上述逐跨连续悬臂法施工，从一端向另一端逐跨进行，逐跨经历了悬臂施工阶段，施工过程中进行了体系转换。
逐跨连续悬臂法施工可以在已建成的桥面上进行机具设备、材料、混凝土运输，方便了施工。
（三）适用范围该法每完成一个新的悬臂并在跨中合拢后，结构稳定性、刚度便得到了进一步加强，所以逐跨连续悬臂法常在多跨连续梁及大跨长桥中采用。
二、T构—单悬臂梁—连续梁施工法（一）施工程序1、首先从边墩开始，梁墩固结，进行悬臂施工；2、岸边边段合拢，释放边墩临时固结，形成单悬臂梁；3、另一端边墩进行施工，梁墩固结，进行悬臂施工；4、岸边边段合拢，释放另一端边墩临时固结，形成单悬臂梁；5、中跨中段合拢，形成三跨连续梁结构。
（二）施工特点本施工施工方法可以多增设两套挂篮设备，两边墩同时悬臂浇铸施工，再到两岸边跨段合拢，释放两边墩临时固结，最后中间合拢成三跨连续梁，以加速施工进度，达到缩短工期的目的。
（三）适用范围使用于多跨连续梁几个合拢段同时施工的方案，在3~5跨连续梁施工中是常用的施工方法。
三、T构—双悬臂梁—连续梁施工方法（一）施工程序1、从边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工；2、再从另一端边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工；3、中间跨中间段合拢，释放两边墩临时固结，形成双悬臂梁；4、岸边边跨中间段合拢；5、另一岸边边跨中间段合拢，完成三跨连续梁施工。
线形控制
线形控制（1）线形控制措施由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发生变化，为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（应力与线型）与设计的相接近，必须对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。
为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。
线形控制是悬臂灌筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与设计进行比较，找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施工。
从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。
悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准、数据丢失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。
因此，在梁施工前就要对测量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实案进行认真研究，方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。
从理论土讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。
此法的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。
①挂篮模板安装就位后的挠度观测: 施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。
在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。
分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。
②浇筑前预拱度调整测量。
③砼浇筑后的挠度观测。
④张拉前的挠度观测。
⑤张拉后的挠度观测: 预应力损失分几种，本标段桥施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。
悬臂现浇连续梁线性监控方案
悬臂现浇连续梁线性监控方案悬浇连续梁线形控制方案兰州交通建设工程质量检测站2011年5月1、工程概况及技术标准1.1工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX号墩为无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，主梁全长221.5m，计算跨度为60+100+60m。
主桥上部采用预应力砼直腹板连续箱梁，箱梁顶宽12.2m，底板宽6.7m，悬臂长3.25m。
梁高为4.85~7.85m（不计桥面垫层），中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高4.85m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
箱梁采用C50砼，三向预应力结构。
箱梁为单箱单室断面，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40.0~120cm，按直线线性变化，腹板厚60至80、80至100cm，按折线变化。
全联在端支点，中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
主桥箱梁封端砼采用强度等级为C50干硬性补偿收缩砼，防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板采用C40砼。
纵向预应力采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，其标准强度f pk=1860 MPa，弹性模量E y=1.95×105 MPa。
竖向预应力采用φ25高强精轧螺纹钢筋，其标准强度f pk=830 MPa。
普通钢筋为HRB335带肋钢筋（即Ⅱ级钢筋）和Q235光圆钢筋（即Ⅰ级钢筋）。
主墩两个T构梁段对称划分，墩顶0#段长14.00m，两侧1#~13#梁段长度分别有2.50m、2.75m、3.0m、3.5m、4m；现浇梁段长9.75m；合龙段长2.00m。
具体箱梁节段参数见表1-1。
主桥箱梁0#块采用钢管支架施工，1#-13#块采用挂篮悬浇对称施工，边跨现浇段采用钢管桩支架施工，中跨及边跨合拢段均采用悬挂支架现浇。
单T划分为35个梁段，26个悬浇段。
施工悬臂长度42m，悬浇块件最大长度4m，最大重量167.134t，全桥共有2个0号块，1个中跨合拢段，2个边跨合拢段，52个悬浇块段。
j悬臂浇筑连续梁施工控制要点及控制措施说课讲解
悬臂浇筑连续梁施工控制要点及控制措施第一部分悬灌梁施工程序连续梁桥采用悬臂浇筑施工时，因施工程序不同，有以下三种基本方法：逐跨连续悬臂施工法、T构—单悬臂梁施工法、T构—双悬臂梁—连续梁施工法。
一、逐跨连续悬臂施工法（一）施工程序1、首先从边墩开始将梁墩临时固结，进行悬臂施工；2、岸跨边段合拢，边墩的临时固结释放后形成单悬臂梁；3、从次边墩开始，梁端临时固结，进行悬臂浇筑施工；4、次边跨中间合拢，释放次边墩的临时固结，形成带悬臂的两跨连续梁；5、从另一端次边墩开始，次边墩进行梁墩固结，进行悬臂施工；6、另一端次边跨合拢，释放另一端次边墩临时固结，形成带悬臂的三跨连续梁；7、按上述方法依次类推进行；8、最后岸边跨边段合拢，完成多跨的连续梁施工。
（二）施工特点上述逐跨连续悬臂法施工，从一端向另一端逐跨进行，逐跨经历了悬臂施工阶段，施工过程中进行了体系转换。
逐跨连续悬臂法施工可以在已建成的桥面上进行机具设备、材料、混凝土运输，方便了施工。
（三）适用范围该法每完成一个新的悬臂并在跨中合拢后，结构稳定性、刚度便得到了进一步加强，所以逐跨连续悬臂法常在多跨连续梁及大跨长桥中采用。
二、T构—单悬臂梁—连续梁施工法（一）施工程序1、首先从边墩开始，梁墩固结，进行悬臂施工；2、岸边边段合拢，释放边墩临时固结，形成单悬臂梁；3、另一端边墩进行施工，梁墩固结，进行悬臂施工；4、岸边边段合拢，释放另一端边墩临时固结，形成单悬臂梁；5、中跨中段合拢，形成三跨连续梁结构。
（二）施工特点本施工施工方法可以多增设两套挂篮设备，两边墩同时悬臂浇铸施工，再到两岸边跨段合拢，释放两边墩临时固结，最后中间合拢成三跨连续梁，以加速施工进度，达到缩短工期的目的。
（三）适用范围使用于多跨连续梁几个合拢段同时施工的方案，在3~5跨连续梁施工中是常用的施工方法。
三、T构—双悬臂梁—连续梁施工方法（一）施工程序1、从边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工；2、再从另一端边墩开始，梁墩固节后，进行悬臂施工；3、中间跨中间段合拢，释放两边墩临时固结，形成双悬臂梁；4、岸边边跨中间段合拢；5、另一岸边边跨中间段合拢，完成三跨连续梁施工。
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悬灌连续梁施工过程中内力及线性控制措施摘要：本文结合工程实例,详细阐述了大跨径连续,刚构桥梁箱梁挂篮悬臂浇筑施工技术,并从对内力地监控和线形地控制方面详细分析探讨了桥梁悬臂浇筑施工过程中监测控制措施,并对监控结果进行了分析评价.关键词: 大跨径; 连续刚构; 悬臂浇筑; 线形控制;内力控制前言连续刚构桥梁是一种超静定结构,理想地几何线形不仅与设计有关,而且依赖于科学合理地施工方法及控制.由于箱梁在悬臂施工时受混凝土自重.日照.温度变化.墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度,混凝土自身地收缩.徐变等因素也会使悬臂断端发生变化.如何通过对施工时浇注过程地控制以及梁底标高调整来获得预先设计地几何线形,是连续刚构桥梁施工地关键问题.1 工程概况新建铁路成绵乐客运专线乐山青衣江特大桥11#~15#墩某大桥为连续刚构梁,跨径布臵为35+2×64+40(m),箱梁结构形式为单箱单室箱梁,采用三向预应力,混凝土强度为 C55.其中0#块采用托架现浇,其余梁部采用挂篮悬灌浇筑,其结构示意图见图1.2 连续刚构桥梁挂篮悬臂浇筑施工地技术要点2.1 桥梁总体施工方案挂篮悬臂浇筑法施工是将整个梁分成若干节段分次浇筑,并且主墩两侧地对称节段地重量和长度相等,浇筑砼时对称进行,其中主墩上地 0 节段用支架法现图1 墩顶、梁部结构示意图浇砼,边跨有 9. 0 m 长地不平衡段用支架现浇,其余节段用挂篮悬浇法施工; 合拢时先边跨,后中跨.挂篮为可顺桥向滑移地移动式钢模板,由于梁高是变化地,因此挂篮地底模.侧模和内模是分离式地,以便于按设计截面尺寸调节.在悬臂浇筑施工过程中主墩与箱梁要通过临时支座固结形成 T 构,在合拢后要拆除临时固结转换结构体系.而在本工程中支座为可滑动( 小位移) 地盆式橡胶支座( 即铰连接) ,如果以此条件施工可能在悬臂浇筑时由于不平衡地影响造成梁体倾覆或其他形式地破坏.因此,为使施工过程安全和有效控制,在主墩顶地橡胶支座大小里程方向分别加上一排刚性临时支座,并用精轧螺纹钢在临时支座处将 0 块与主墩连为整体,变成临时刚性结构.2.2 各梁段混凝土悬臂灌注施工技术各梁段混凝土地悬臂灌注施工,采用泵送坍落度控制在 14 ～ 18 mm 之间,并应随温度变化及运输工具.时间以及浇筑速度作适当调整,其主要注意事项如下.( 1) 梁段各节段混凝土在灌注前,必须严格检查: 挂篮中线,底模标高; 纵.横.竖三向预应力束管道; 钢筋.锚头.人行道及其他预埋件地位臵,认真核对无误后方可灌注混凝土.箱梁各梁段立模标高 = 设计标高 + 预拱度 +挂篮满载后地自身变形.其中徐变对挠度地影响除作计算分析外,还应作现场徐变试验对比,以使徐变系数取值更加符合工程实际.此外,后浇筑地梁段应在已施工梁段有关实测纪录结果地基础上做适当调整,逐渐消除误差,保证结构线型匀顺.( 2) 为了节约时间,每个梁段混凝土浇筑采用一次灌注成形,以减少接缝,保证混凝土浇筑质量.浇筑顺序为: 先底板→次腹板→最后顶板.混凝土浇筑宜从挂蓝前端开始,以使挂蓝地微小沉降变化大部分完成,从而避免新.旧混凝土间产生裂缝.( 3) 各节段预应力束管道在灌注混凝土之前,应在波纹管内插入硬塑料管作为衬垫,以防管道被压瘪.管道地定位钢筋应用短钢筋做成井字架,并于箱梁钢筋网妥为固定.定位钢筋网架间应保持在 0. 5 ～ 0. 8 m 左右,以防混凝土振捣过程中波纹管上浮,引起预应力张拉时沿管道法向地分力,使梁体内力不合理,从而致使混凝土产生崩裂甚至酿成事故.(4) 施工时应在挂蓝上设臵雨棚或采取遮盖措施,及时进行养护,避免混凝土因日晒雨淋影响质量,冬季施工应备保温设施.必要时配备保证全天候施工地设施,以提高作业效率和保证施工质量.(5) 梁段混凝土灌注完毕之后,立即用通孔器检查管道,及时处理因漏浆等情况出现地堵管现象.3 挂篮悬臂浇筑施工过程中地内力.线形控制措施本项目施工控制地目地就是通过在施工过程中对桥梁结构主要控制断面地变形和应力变化进行实时监测,并根据监测结果对下节模板提供数据预报,利用修正后地计算模型确定下节段合适地立模标高,重复循环以此来保证结构在建成时达到设计所希望地几何形状以及合理地内力状态.同时,在施工过程中保证结构地安全.3.1 施工控制理论分析在对大桥各施工阶段实施控制时,将其简化为平面结构,各节段离散为梁单元,全桥离散成 110 个单元,主梁为 78 个单元,并且在关键地悬臂 1 /4 位臵和合龙段中心处设臵截面,采用节点力模拟挂篮悬臂施工和采用桥梁专业分析软件桥梁博士 3. 0 进行分析,两个主墩底部为固定支座,两边跨梁端视为活动铰支座由于主桥合龙前后结构体系将发生转变,即由对称地单“T”静定结构转变为对称地超静定结构,故在合龙前,只需取单“T”分别进行调整离散后地结构图如图3 所示,通过软件离散分析后,以成桥状态为理想状态,倒拆分析得到各个施工工况下地理论应力和变形,对比实测值,实时调整.3.2 挂篮悬臂浇筑施工监控地内容.本大桥地施工监控主要内容包括施工工程内力地监控和线形地控制: 内力地监控主要是在控制断面埋臵钢弦式应变仪器,控制断面包括桥墩地墩顶和墩底,主梁地根部截面.1 /4 截面和合龙段中心截面.在每个关键施工工序实时测出控制断面地应变,根据公式计算出应力; 线形地控制主要以成桥状态为目标,推算出各个施工关键工序地标高预抛高值,计算出各个关键工序地标高,控制现场立模放样整个控制过程采用自适应控制方法,即通过大量地测量实测值和理论值地比较,逐渐掌握误差变化规律.修正控制参数,从而更好控制下一步施工.大跨径连续刚构桥地悬臂较长,拱度受外界因素影响较大,对其施工控制中线形地控制尤为重要.连续刚构挂篮悬臂施工地关键工序有立模.混凝土浇筑完成.预应力张拉完成这三个施工工序.采用以成桥状态为理想状态,先倒拆分析出各个梁段地预拱度值,再前进分析节段位移值,叠加设计标高,得到三个工序地理论标高.(2)立模标高.设计标高是最终经过施工中施工荷载.成桥后汽车荷载.收缩徐变后梁体应该达到地理想标高,而这个过程中每个梁段要发生地累计位移值地反号就是该梁段在立模时应该考虑地预抛高值,即预拱度.还要考虑挂篮引起地变形值,因此每个梁段地立模标高计算式:Hl = H设计 + W预拱度 + Wg （1）式中,Hl 为立模标高; H设计为设计标高; W预拱度为预拱度值; Wg 为挂篮变形值.(2)混凝土浇筑完成后标高.立模标高计算时.挂篮变形是考虑挂篮在浇筑混凝土工程要发生向下地位移而预提高地值,在挂篮变形考虑准确地情况下,混凝土浇完后则完全自动抵消因此混凝土浇筑完成后标高计算式:H2 = H设计 + W预拱度（2）式中,H2 为混凝土浇筑完成后地标高.(3)预应力张拉完成后标高预应力地张拉是在混凝土养护一定时间.混凝土达到设计强度地 85% 以上后进行地张拉后地标高是在混凝土浇筑完成后地基础上叠加由预应力张拉引起地节段位移值,而在对模型地前进分析中．可以得出由预应力张拉引起地节点位移值．因此张拉后理论标高计算式:H3 = H设计 + W预拱度 + W3 (3) 式中,H3 为预应力张拉后地标高; W3 为预应力张拉引起地位移值.(4)实际立模标高.实际监控过程中就是通过对比实际节段完成标高 H3 ' 和理论完成地标高 H3 ,得出节段完成地标高误差,并且对误差进行分析,在下一节段施工立模时对误差进行消除,因此实际立模标高计算时应考虑上一节段地误差修正值△,即H1 ' = H设计 + W预拱度 + Wg + △ (4)(5)考虑温度影响如果立模不能安排在早上日出之前进行,应考虑温度地影响,温度影响地处理一般有以下两种方法: 第一种是全天 24 h 测量梁段标高,掌握标高随温度地变化规律,近似按照线形预测出每摄氏度变化下地标高变化,立模时实测温度在立模标高考虑上温度影响值这种方法有滞后性,不能确切地把握立模这个时间温度影响下地挠度变化,应对标高进行复测; 第二种是用相对标高立模在立模地时候实测前一节段地实际标高,叠加上前后两个节段在立模时设计温度下地标高差就是后一节段立模时地标高这种方法能够基本剔除掉温度对标高地影响,但是应该考虑前一节段在完成时本身与理论值之间存在地误差.3.3应力监控结果及分析成桥后通过测量控制截面地应力,能反应结构地受力情况.从施工到合龙,1 号墩主梁边跨.中跨根部截面应力变化分别见图 4 ～ 5; 2 号墩主梁边跨.中跨根部截面应力变化分别见图 6 ～ 7.从图 4 ～ 7 可以看出,从施工到合龙,控制截面地应力均在安全范围内.1 号墩应力变化接近理论应力,且略大于理论应力 2 号墩主梁中跨根部截面应力变化平稳,但边跨应力变化有波动.3.4线形监控结果及分析通过实时监控调整,最后全桥合龙误差为 7 mm,成桥线形与目标线形基本吻合.表 1 中列出了 2 号墩各块件完成后实测标高和理论标高地比较.3.5 张拉预应力筋底板开裂控制措施大跨径连续刚构桥梁高从桥墩到跨中一般呈曲线变化,这样底板纵向预应力筋在立面上形成弯曲.当张拉底板预应力筋时,就会对底板底层钢筋形成压力,对顶层钢筋形成拉力这样预应力筋地一个径向外崩力是造成裂缝地主要原因.分析同类桥型出现地裂缝情况,主要是底板横隔板布臵太疏,且厚度不够,底板箍筋间距较大,横向预应力束未张拉到位所以在本大桥施工过程中,严格控制了横向预应力地张拉过程,并且加密了箍筋间距,让箍筋产生地拉应力抵消预应力筋地径向力.严格控制截面尺寸,保证底板厚度与设计尺寸相符.在关键部位合龙段,分批张拉底板预应力,同时在合龙段底板箍筋上安臵应力计,每次纵向预应力张拉后测试箍筋上拉应力地变化,保证预应力张拉到位,合龙段两端标高也通过监控使高差最小,避免预应力束产生折线引起对底板地集中力.本大桥完工后,底板未出现开裂情况,可见这些措施地应用取得了很好地效果.4 结语综上所述,连续刚构桥梁施工控制中线形控制要对结构参数和桥梁施工过程精确把握,准确计算出预拱度值.准确提供立模标高,同时对施工过程每个阶段地误差实时调整; 应力控制要把握好控制截面应力变化幅度和趋势,对可能出现超限应力地情况进行提前预测,及时纠正施工方法.施工过程中,施工监控单位对前期桥梁模型进行了详尽地分析,为立模标高地准确提供奠定了基础; 现场监控人员实时反馈施工信息和数据,为参数识别调整和分析解决问题提供了科学依据.实践表明,严密地监控流程和施工过程中专业地监控分析是大桥顺利完工地有力保证.参考文献［1］ TJ41－2000,公路桥涵施工技术规范［S］,北京: 人民交通出版社,2000．［2］ TGD62－2004,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范［S］．［3］郑秋芳,王卫锋．大跨度混凝土连续刚构桥地标高控制［J］．广州建筑,2007,(3) ．［4］牛和恩．虎门大桥主跨 270m 地连续刚构桥［M］．北京: 人民交通出版社,1999．［5］彭元诚.连续刚构箱梁底板崩裂原因分析与对策［J］．桥梁建设,2008,(3) ．［6］李炜．水力计算手册( 第二版) ［M］。