7030塔吊附着计算
塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书塔机附着验算计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ40(浙江建机)塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1(kN·m)60工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)60附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8附着次数N 4附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347第2次附着15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51第3次附着20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496第4次附25 5 0.751 1.95 1.95 1.798 1.944 0.283 1.53 着悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 Array塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(60+246.607)=275.946kN·m3、附着支座反力计算计算简图塔身上部第一附着点(塔身悬臂支承端)的支承反力最大,应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。
塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm) Φ219×10塔身锚固环边长C(m) 2.2二、风荷载及附着参数附着次数N 5附着点1到塔机的横向距离a1(m) 3 点1到塔机的竖向距离b1(m) 7附着点2到塔机的横向距离a2(m) 2 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5附着点3到塔机的横向距离a3(m) 2 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5附着点4到塔机的横向距离a4(m) 3 点4到塔机的竖向距离b4(m) 7工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 0.55塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着24 24 1.42 1.95 1.95 1.18 1.23 0.439 1.259 第2次附着38 14 1.72 1.95 1.95 1.38 1.47 0.622 1.822 第3次附着52 14 1.95 1.95 1.95 1.6 1.75 0.818 2.459 第4次附着67 15 2.09 1.95 1.95 1.75 1.95 0.959 2.937 第5次附79 12 2.15 1.95 1.95 1.85 2.05 1.042 3.177塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m 2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.491×502-1/2×0.491×12.92=572.896kN·m 集中扭矩标准值(考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9)T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(454.63+572.896)=924.773kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得:R E=64.173kN在工作状态下,塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性,在计算支座6处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
c7030塔吊基础计算书-承台基础

T4塔吊基础计算书1.计算分析说明塔吊在自立高度状态下,所承受的风载荷等水平载荷,以及各种弯矩、扭矩对基础产生的载荷最大;安装附墙装置以后,各种水平载荷、弯矩、扭矩等主要由附墙装置承担。
所以,塔吊上升到最大高度以后,对基础传递的载荷与自立高度相比,仅多了标准节的重量,而其所传递的风载荷要小得多。
所以在计算塔吊基础抗倾覆稳定性计算时,塔吊高度按照其实际最大独立安装高度进行考虑。
2.参数信息塔吊型号:c7030,塔吊起升高度H:48.70m,塔身宽度B:2m,基础埋深d:2.00m,自重G:1486.64kN,基础承台厚度hc:1.35m,最大起重荷载Q:160kN,基础承台宽度Bc:6.25m,混凝土强度等级:C35,钢筋级别:RRB400,基础底面配筋直径:25mm额定起重力矩Me:1000kN·m,基础所受的水平力P:36.3kN,标准节长度b:3m,主弦杆材料:角钢/方钢, 宽度/直径c:120mm,所处城市:安徽合肥市,基本风压ω0:0.35kN/m2,地面粗糙度类别:C类有密集建筑群的城市郊区,风荷载高度变化系数μz:1.25 。
3.塔吊对基础作用力的计算3.1塔吊竖向力计算塔吊自重:G=1486.64kN;塔吊最大起重荷载:Q=160kN;作用于塔吊的竖向力:F k=G+Q=1486.64+160=1646.64kN;3.2塔吊弯矩计算依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中风荷载体型系数:地处安徽合肥市,基本风压为ω0=0.35kN/m2;查表得:风荷载高度变化系数μz=1.25;挡风系数计算:φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2+2×3+(4×22+32)0.5)×0.12]/(2×3)=0.34;因为是角钢/方钢,体型系数μs=2.32;高度z处的风振系数取:βz=1.0;所以风荷载设计值为:ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.32×1.25×0.35=0.71kN/m2;3.3塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.71×0.34×2×48.7×48.7×0.5=572.526kN·m;M kmax=Me+Mω+P×h c=2500+572.526+30×1.7=3123.53kN·m;4.塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算:e=M k/(F k+G k)≤Bc/3式中e──偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离;M k──作用在基础上的弯矩;F k──作用在基础上的垂直载荷;G k──混凝土基础重力,G k=25×6.25×6.25×1.35=1318.359kN;Bc──为基础的底面宽度;计算得:e=3123.53/(1646.64+1318.359)=1.053m < 6.25/3=2.083m;基础抗倾覆稳定性满足要求!5.地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊附着计算2

塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装萱的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附看杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支挥连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照叹下公式计算:二WoxpzX山xpz = 0.450*1 170*1.450x0 700 =0.534 kN/m;;其中5—一基本风压(kN, m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:U)o = 0.450 kMm';宀一一风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定釆用:宀= 1.450 ;人-- 风荷载体型系数:人=1J7O;pz—一高度z处的风振系数,处= 0.700;风荷载的水平作用力,q = W k XBXK& = 0. 534X1.600X0. 200 = 0. 171 kN/mi其中w k-一风荷载水平压力,兀=0. 534 kN/m:tB 塔吊作用宽度,B二1. 600 m;K,―迎风面积折减系数,K= 0.200;实际取风荷载的水平作用力q = 0. 171 kN/m;塔吊的最大倾覆力矩:M = 1718.000 kN - m;剪力图计算结果:N w = 100. 5276kN ;二、关干附看杆的内力计算各种参考资料均考庶两种情况:计算情况1:塔机满载工作,起重臂顺塔身X-X轴或Y-Y轴,风向垂直起重臂.计算情况2:塔机非工作,起重臂处于塔身对角线方向,风由起重臂吹向平衡臂,如图(a)、(b)所示:二.附若杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:=OZFXT iCOStti+T2COSC12 ・丁3<:05013=・*^€0胡£Fy=0Tjsi nai^T2sina2*T3sina3=-N w sin9£M o=OT J L(bj+c/2)cosaj-(ai+c 2)sinai]-?-T2[(bi+c/2)cosa2-(oi+c/2)sina2]+T3[-(bi+c/2)cosa3+(a2-ai c 2)sina3]=M w其中:六、实例计算某QTZ800kN ・rn 塔机附着框架 上有合外力5 = 200kN; M n = 300kN-m,采用三杆式附肴支承, 求其三根附彗杆可能产生的内力 极值C由图4・13中知:a = 1205mm,b = 1475mm, /j = 8819mm, b = 6272mm,/ = 15091 mm,h = 12430mm o(一) 求FC 杆的内力极值乩“ 由式(4-31)可知: 0x = aataii : = antaii :票= 39.25。
塔吊附墙验算计算书

塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型,计算高度为98m,起重臂长度为56m,起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m,平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m,包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m(反向),工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着,附墙杆截面类型为格构柱,附墙杆类型为Ⅰ类,塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2,附着点1到塔机的横向距离为5m,附着点2到塔机的横向距离为2.2m,附着点3到塔机的横向距离为2.2m,附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m,塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m,点2到塔机的竖向距离为4.8m,点3到塔机的竖向距离为3.2m,点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值,这里不再赘述。
285.472kN时,支座6处附墙杆内力计算如下:考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担,因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m,可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩,需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图,可以得到α和β的值,并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
QTZ7030塔吊基础计算1

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ7030 自重(包括压重):F1=970.00kN 最大起重荷载: F2=120.00kN塔吊倾覆力距: M=2860.00kN.m 塔吊起重高度: H=141.00m 塔身宽度: B=2.00m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.00m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 20.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=970.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=120.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1090.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2860.000=4004.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图:图中x轴的方向是随机变化的,设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数,n=4;F k──作用于承台顶面的竖向力,F k=1090.000kN;G k──桩基承台和承台上土自重标准值,G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN;M xk,M yk──荷载效应标准组合下,作用于承台底面,绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下,第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力:N=1.2×(1090.000+937.500)/4+4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1441.098kN最大拔力:N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-325.973kN桩顶竖向力标准值:最大压力:N=(1090.000+937.500)/4+2860.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1101.766kN最大拔力:N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-88.016kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m);x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m);N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力,N i=N i-G/n。
塔吊附着计算(参考)

塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算:W k=W0×μz×μs×βz=0.600×1.170×1.350×0.700=0.663 kN/m2;其中W0──基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:W0=0.600kN/m2;μz──风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用:µz= 1.350;μs──风荷载体型系数:µs= 1.170;βz──高度Z处的风振系数,βz=0.700;风荷载的水平作用力:q=W k×B×K s=0.663×1.600×0.200=0.212kN/m;其中W k──风荷载水平压力,W k=0.663kN/m2;B──塔吊作用宽度,B= 1.600m;K s──迎风面积折减系数,K s=0.200;实际取风荷载的水平作用力q=0.212kN/m;塔吊的最大倾覆力矩:M=882.000kN·m;弯矩图变形图剪力图计算结果:N w=77.7184kN;二、附着杆内力计算计算简图:图2-2附着杆内力计算图计算单元的平衡方程:其中:1.第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。
将上面的方程组求解,其中θ从0°–360°循环,分别取正负两种情况,求得各附着最大的。
TC7030塔吊基础方案

目录1. 编制依据 (2)2. 工程概况 (2)2.1. 总体概况 (2)2.2. 岩土工程概况 (2)2.3. 现场塔吊概况 (3)3. 塔吊基础设计 (8)3.1. 1#塔吊基础 (8)3.2. 2#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.3. 3#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.4. 4#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.5. 5#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.6. 6#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.7. 7#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
3.8. 8#塔吊基础.................................................................................... 错误!未定义书签。
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塔吊附着计算
塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定,需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时,需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一. 参数信息
二. 支座力计算
塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:
1. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
W k=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2
q sk=1.2×0.69×0.35×2=0.58kN/m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.30kN/m2)
W k=0.8×1.62×1.95×1.39×0.30=1.05kN/m2
q sk=1.2×1.05×0.35×2.00=0.89kN/m
2. 塔机的倾覆力矩
工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1200+2950=1750.00kN.m
非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
M k=-1200.00kN.m
3. 力 Nw 计算
工作状态下: N w=155.092kN
非工作状态下: N w=47.797kN
三. 附着杆内力计算
计算简图:
计算单元的平衡方程为:
其中:
四. 第一种工况的计算
塔机工作状态下,Nw=155.09kN, 风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解,其中θ从0-360循环,分别取正负两种情况,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力:
杆1的最大轴向压力为:483.03 kN
杆2的最大轴向压力为:380.84 kN
杆3的最大轴向压力为:211.90 kN
杆1的最大轴向拉力为:483.03 kN
杆2的最大轴向拉力为:380.84 kN
杆3的最大轴向拉力为:211.9 kN
五. 第二种工况的计算
塔机非工作状态,Nw=47.80kN, 风向顺着起重臂,不考虑扭矩的影响。
将上面的方程组求解,其中θ=45,135,225,315, Mw=0,分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。
杆1的最大轴向压力为:42.44 kN
杆2的最大轴向压力为:14.44 kN
杆3的最大轴向压力为:49.94 kN
杆1的最大轴向拉力为:42.44 kN
杆2的最大轴向拉力为:14.44 kN
杆3的最大轴向拉力为:49.94 kN
六. 附着杆强度验算
1.杆件轴心受拉强度验算
验算公式: σ=N/A n≤f
其中 N──为杆件的最大轴向拉力,取N=483.03kN;
σ──为杆件的受拉应力;
A n──为格构杆件的的截面面积,计算得 A n=3758.8mm2;
经计算,杆件的最大受拉应力σ=483.03×1000/3758.8=128.51N/mm2。
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求!
2.杆件轴心受压强度验算
验算公式: σ=N/φA n≤f
其中σ──为杆件的受压应力;
N──为杆件的轴向压力,杆1:取N=483.03kN;杆2:取N=380.84kN;杆3:取N=211.90kN;
A n──为格构杆件的的截面面积,计算得 A n=3758.8mm2;
φ──为杆件的受压稳定系数,是根据λ查表计算得:
杆1:取φ =0.745,杆2:取φ=0.688 ,杆3:取φ =0.785;
λ──杆件长细比,杆1:取λ =71.380,杆2:取λ=80.019,杆3:取λ=64.775。
经计算,杆件的最大受压应力σ=172.56N/mm2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力215N/mm2,满足要求!
七. 焊缝强度计算
附着杆如果采用焊接方式加长,对接焊缝强度计算公式如下:
其中 N为附着杆单根主肢最大拉力或压力,N=483.030/4=120.758kN;
l w为附着杆的周长,取336.27mm;
t为焊缝厚度,t=6.00mm;
f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取 185 N/mm2;
经过焊缝强度σ = 120757.50/(336.27×6.00) = 59.85N/mm2。
对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!
塔吊计算满足要求!。