悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m主梁采用I14号热轧槽钢次梁间距 a = 1.2 m次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下支撑形式两根立杆支撑外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m墙支点连接方式固接支点与墙体连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm支撑钢管外径 d = 50 mm支撑钢管壁厚 b = 2 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载Pmax = 8 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/ml 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3γ截面塑性发展系数γ= 1.05M 最大弯矩M = 7.12 kN.m经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3M 最大弯矩M = 7.12 kN.mυb 整体稳定系数υb = 0.8经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求三、主梁计算把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 mM1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kNM2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.mN 悬挑梁轴向力N = 28.54 kNσ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。
悬挑式卸料平台施工方案计算方案
悬挑式卸料平台施工方案计算方案目录1.编制依据1.1钢结构设计规范(GB50017-2022)1.2建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80—91)1.3钢筋焊接及验收规范(JGJ18-2022)。
1.4建设施工现场安全防护设施技术规程(湖北省地方标准DB42-2022)1.5简明施工计算手册1.6实用五金手册2.工程概况结构形式为框剪结构，层数33层，建筑高度95.65m。
3.施工安排3.1本工程2022年05月正式开工，2022年4月结构封顶，2022年11月底工程竣工。
3.2主体结构施工阶段采用悬挑脚手架搭设施工。
在主体结构施工中,向建筑楼层转运材料采用悬挑式卸料平台施工。
4.主要施工方法4.1施工前应检查构配件的焊接质量,几何尺寸,并涂刷二道防锈漆。
4.2构配件运至施工现场后，应在混凝土硬地面上按设计尺寸进行组装，并保持整体平衡不扭曲，钢管栏杆所用的钢管之间用扣件扣紧，扣件的拧紧力矩为65N·m。
4.3铺设脚手板，脚手板厚度为50mm。
上面用φ12钢筋压牢。
或用M8螺栓与次梁相连。
4.4安装栏杆，栏杆高度为1200mm。
栏杆内侧张设安全密目网。
4.5安装平台吊索，吊索钢丝绳采用φ20钢丝绳，计4根。
分别布置在料台平面φ450的卡环上，并用绳卡卡牢，每根钢丝绳不少于6只。
4.6利用塔吊的吊索分别将平台的四个角上扣紧，保持基本平衡时，慢慢吊起平台至安装高度，将工字钢支腿伸入混凝土结构面，利用结构层平面的予留工字钢或钢管与其连接，并进行加焊。
4.7先将2根φ20的钢丝绳分别锚固在上层结构剪力墙上，剪力墙柱四角围系钢丝绳处应加衬软垫层，再将2根φ20的钢丝绳分别锚固在第二层结构板面的预留钢筋环上。
钢平台外口应略高于内口150mm。
4.8接好钢丝绳调整完毕，(其中2根作安全绳)。
经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
4.9悬挂限载标牌。
5.平台的设计及荷载取值：5.1平台设计1)钢平台主梁采用I14工字钢，长L=6.5m其中2m在楼面层，外悬挑长度为6.5-2=4.5m。
I16工字钢悬挑卸料平台方案计算书
I16型工字钢悬挑卸料平台方案计算书泰安市御驾新苑5#楼项目位于泰安市长城中学以南，长城路以东，过驾院以西，本工程地下二层，地上十七层，地下一层设通道与车库相连。
结构形式为:剪力墙结构，地下筏板基础。
地下一层层高2.67m，地下二层层高2.63m，标准层层高为2.9m，建筑总高度49.60m（室外地面至主要屋面顶板）。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：I16工字型钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 Ix=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1= 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2= 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) =0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。
悬挑卸料平台设置方案
悬挑卸料平台设置方案平台水平钢梁（主梁）悬挑长度5.5m，宽度2.6 m，堆放材料范围3.5 m×2.6 m一、次梁选择Φ22、间距0.35 m，其截面特性，截面矩W=1045 m m31、荷载计算（1）均布荷载约1KN/m2,取2KN/m2，Q=2×0.35=0.70 KN/m，计算值q=1.2×0.7=0.84 KN/m2、内力计算M= 1/8ql2=1/8×0.84×1.32=0.18 KN/m23、抗弯强度计算= M/W=0.18×106/1045=172.25N/ m m2<[f]=205 N/ m m2次梁的抗弯强度满足要求二、主梁计算选[16 b号槽钢，截面特性；截面矩=116.8×103 m m31.荷载计算槽钢自重荷载Q=0.19 KN/m计算值q=1.2×0.19=0.228 KN/m经计算得到各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为p1=p11=1.2×2×0.175×1.3/2=0.273 KNp2= p3= .........=p10=1.2×2×0.35×1.3/2=0.546 KNM= 1/8ql2+1/4pl=1/8×0.228×5.52+1/4(0.273×2+0.546×9)×5.5=8.37KN/ m2、抗弯强度计算=8.37×106/1.05×116800=68.25 N/ m m2<[f]=205 N/ m m2注：为截面塑性发展系数主梁的抗弯强度满足要求三、钢丝绳的内力计算钢丝绳与钢梁斜拉角度近似取450钢丝绳的拉力为R=1.414（ql+p）/2=1.414[0.228×5.5+(0.273×2+0.546×9) ] ]/2=4.75 KN四、钢丝拉绳的强度计算钢丝绳容许拉力选择6×19+1钢丝绳近似计算F=0.5d2=0.5×15.52=120.13KN,查表a取g0.85,K取8则钢丝绳安全荷载=0.85×120.13/8=12.8 KN>4.75 KN故选择直径15.5 m m的钢丝绳满足要求五、其他安全要求1、卸料平台的上部位节点,必须预先埋设Φ48钢管于框架梁中，下部支座处预埋Φ12钢筋卡环,抱紧槽钢，并于砼浇注后达一定强度, 方可安装槽钢及固定钢丝绳.不得设置在脚手架等施工物件上。
脚手架方案(悬挑)含卸料平台计算
悬挑式脚手架施工方案1.编制依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130）；2《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59）；3《密目式安全立网》（GB 16909）；4《安全网》（GB 5725）；5《安全帽》（GB 2811）；6《安全带》（GB 6095）；7《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ 33）。
2.工程概况本方案为远大家园二期工程G4#、G5#楼外脚手架方案。
总建筑面积14235.8m2，每栋楼建筑面积7117.9m2，建筑高度55.55m，建筑层数17层，建筑结构形开为剪力墙结构，基础形式为桩基础。
本工程外墙采用全封闭双排钢管脚手架。
由大小横杆、竖向立杆、安全栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑等组成，采用明黄色φ48x3.5钢管，并用扣件连接成整体。
地上部分脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。
3.脚手架材料选择和脚手架对基础的要求结合本工程结构特点，挑选出刚度好、强度高的钢管，在选材方面需遵循以下原则。
3.1钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，其材质应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
钢管尺寸偏差小于0.5mm，钢管内外面锈蚀程度小于0.5mm。
用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m(这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作)。
用于小横杆的钢管长度为1.8～2.0m，以适应脚手架宽的需要。
3.2扣件：十字扣、旋转扣、对接扣符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，与钢管管径相匹配。
所有扣件的机械性能不低于KT－33－8的可锻铸铁，附件材料符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235－A级钢的规定。
扣件不得有裂纹、气孔、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。
扣件灵活旋转件间隙小于1mm。
3.3安全网：安全网必须是经国家指定监督检验部分许可生产的厂家产品，水平网为大眼锦纶网，立网为密目网（2000目）。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台计算悬挑卸料平台是用来卸载货物的一种特殊设备，主要应用于货物装卸作业中。
其工作原理是通过悬挑装置将货物从高处卸下，并通过平台将其安全地输送到目标位置。
为了确保悬挑卸料平台的稳定性和安全性，需要进行一系列的计算和设计。
首先，需要计算悬挑卸料平台的起重能力。
这是指平台能够承受的最大货物重量。
起重能力的计算涉及到结构设计、材料选择和安全系数等方面的考虑。
根据平台的承重能力和使用场景，可以确定所需起重能力的大小。
其次，需要计算悬挑卸料平台的悬挑长度。
悬挑长度是指平台从固定支撑点到货物的水平距离。
悬挑长度的计算需要考虑平台的结构形式、材料性质、负荷条件和安全系数等因素。
悬挑长度的大小直接影响到平台的稳定性和工作效率。
同时，还需要计算悬挑卸料平台的升降高度。
升降高度是指平台能够提升或下降的最大高度。
升降高度的计算需要考虑到货物的卸放高度、起重高度和安全系数等因素。
升降高度的大小也会直接影响到平台的使用范围和工作效率。
除了以上几个重要的计算参数外，还需要考虑到悬挑卸料平台的其他设计要素，如平台的尺寸、结构形式、运行速度、操作方式等。
这些要素的选择需要根据实际工作需求和环境条件来确定。
在进行悬挑卸料平台的计算和设计时，还需要考虑到一些特殊情况和安全措施。
例如，在制定升降高度时需要考虑到平台的极限承载能力，以防止超载使用导致事故发生。
同时，在悬挑卸料平台的设计过程中，还需要考虑到抗风、抗震和防倾覆等安全问题，以确保平台的工作稳定和使用安全。
总之，悬挑卸料平台的计算和设计是一个复杂的工程项目，需要综合考虑各种因素。
只有在合理计算和严格设计的基础上，才能确保悬挑卸料平台的安全可靠性和工作效率。
悬挑式卸料平台计算受力绳
悬挑卸料平台计算书此计算书用于计算受力绳（距离主体结构4.7m处）为保证卸料平台安全使用，根据最不利原则，钢丝绳最小直径不得小于26.0mm；吊环最小直径不得小于20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径不得小于14mm。
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度5.20m，插入结构锚固长度1.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.60m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。
次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.70m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.25m。
一、次梁的计算次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距0.90m，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.90=0.32kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×0.90=1.80kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.32+0.17)+1.4×1.80 = 3.10kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.10×3.602/8+14.00×3.60/4=17.62kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=17.62×106/(1.05×108300.00)=154.98N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
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嘉和名苑悬挑卸料平台设计计算
1.计算参数设定
(1).基本参数，
卸料平台宽度3.00m，长度3.50m，楼层高度3.00m；悬挑主梁采用2根[16a槽钢，次梁采用[8槽钢，间距500mm；施工堆载、活荷载3.00kN/m2；平台上满铺木枋格栅，采用钢丝绳卸荷。
钢材抗拉和抗弯强度设计值 f =215.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
卸料平台剖面图
(2).荷载标准值
1)永久荷载标准值
脚手板采用木枋格栅面铺木板，自重标准值:0.38kN/m2。
2)施工均布活荷载标准值
施工堆载、活荷载3.00kN/m2。
2.次梁验算
次梁采用[8槽钢；H=80 mm，b=43mm，t=8.0mm，t w=5.0mm,W=25300mm3，I x=1013000mm4，S=15100mm3，次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.50m。
(1)荷载计算
次梁自重G K1=0.08kN/m；脚手板自重G K2=0.38×0.50=0.19kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=3.00×0.50=1.50kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值：
永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.08+0.19)=0.32kN/m
施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×1.50=2.10kN/m
Q=q1+q2=0.32+2.10=2.42kN/m, 集中荷载P=2.50kN；
(2)抗弯强度验算
γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=2.42×3.502/8+2.50×3.50/4=5.89kN.m=5890000N.mm；
σ=M max/γx W=5890000/(1.05×25300)=221.84N/mm2；
次梁抗弯强度σ=221.84N/mm2＞[f]=215.00N/mm2，不满足要求。
(3)抗剪强度验算
V max=qL/2+P/2＝2.42×3.50/2+2.50/2=5.49kN=5485N
τ=V max S/I x t W=5485×15100/(5.0×1013000)=16.35N/mm2
次梁抗剪强度τ=16.35N/mm2＜[f v]=120.00N/mm2，满足要求。
(4)整体稳定性验算
L1=3.5m,t=8.0mm
b=(570bt/L1h)×(235/f y)
=570×43×8.0×235/(3500×80×235)=0.70>0.6；
'
b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/0.70)=0.67
f=M max/('b W)=5.89×106/(0.67×25300)=347.47N/mm2
次梁整体稳定性f=347.47N/mm2＞[f]=215.00N/mm2，不满足要求。
(5)挠度验算
υq＝5qL4/（384EI x）=5×2.42×35004/(384×206000×1013000)=22.66mm；
υp1=PL3/(48EI x)=2.50×1000×35003/(48×206000×1013000)=10.70mm
υmax=υq+υp1=22.66+10.70=33.36mm,[υ]=L/250=3500/250=14.00mm；
次梁挠度υmax=33.36mm＞[υ]=14.00mm,不满足要求。
3.主梁验算
主梁采用2根[16a槽钢；H=160mm，b=63mm，t w=6.5mm，t=10.0mm，W=108300mm3，I x=8662000mm4，S=63900mm3。
主梁和栏杆自重q=0.1723+0.07=0.24kN/m
P2=V=qL/2=2.42×3.50/2=4.24kN, P1=P2/2=4.24/2=2.12kN,P3=P/2=2.50/2=1.25kN；
次梁间距C=500mm n=L/C=6
(1)抗弯强度验算
M max=qL2/8+P2Ln/8+P3L/4=(0.24×3.002/8)+(4.24×3.00×6.00/8)+(1.25×3.00/4)=10.75 kN.m；
γx=1.05；σ=M max/γx W=10.75×106/(1.05×108300)=94.53N/mm2；
主梁抗弯强度σ=94.53N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
(2)抗剪强度验算
V max＝qL/2+P2(n-1)/2+P3/2=0.24×3.00/2+4.24×(6-1)/2+1.25/2=11.59kN
τ=V max S/I x t W=11.59×103×63900/(8662000×10)=8.55N/mm2
主梁抗剪强度τ=8.55N/mm2＜[f v]=120.00N/mm2，满足要求。
(3)整体稳定验算
L1=3.50m,t=10.00mm
b=(570bt/L1h)×(235/f y)
=570×63×10.0×235/(3500×160×235)=0.64>0.6；
'
b=1.07-(0.282/b)=1.07-(0.282/0.64)=0.63
f=M max/('b W)=10.75×106/(0.63×108300)=157.56N/mm2
主梁整体稳定性f=157.56N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
(4)挠度验算
υq=5qL4/（384EI x）=5×0.24×30004/(384×206000×8662000)=0.14mm；
υp1=(5n2-4)P2L3/(384nEI)
=(5×62 -4)×4240×30003/(384×6×206000×8662000)=4.90mm；
υp2=P3L3/(48EI)=1.25×30003/(48×206000×8662000)=0.39mm；
υmax=υq+υp1+υp2=0.14+4.90+0.39=5.43mm； [υ]=L/250=3000/250=12.00mm；
主梁挠度υmax=5.43mm＜[υ]=12.00mm,满足要求。
4.钢丝绳验算
吊点高度h=楼层高度3.00m，吊点宽度L=平台宽度3.00m，
N=V+P1=11.59+2.12=15.83kN；
采用Φ14mm钢丝绳，K＇=0.356,α=0.85，K=7.00
破断拉力总和F破=K＇D2R o/1000=0.356×142×1570/1000=109.55kN
钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.55×0.85/7.00=13.30kN
T=N×（h2+L2）0.5/h=15.83×(3.002+3.002)0.5/3.00=22.39kN
钢丝绳承受拉力T=22.39kN＞[P]=13.30kN,不满足要求
5.钢筋拉杆的验算
钢筋拉杆采用Φ20mm HPB235级钢筋制作，A s=3.14×(20/2)2=314.00mm2，f =205N/mm2 钢筋拉杆承受的拉力为：N拉=T=22.39kN
钢筋拉杆可承受的拉力: f A s=205×314.00/1000=64.37kN
钢筋拉杆可承受的拉力64.37kN＞N拉=22.39kN,满足要求。
6.花篮螺栓的验算
花篮螺栓采用Φ30mm的CO型,花篮螺栓容许荷载N=25×30×30/1000=22.50kN
花篮螺栓容许荷载22.50kN＞N拉=22.39kN,满足要求。
7.吊环验算
吊环采用Φ20mm HPB235级钢筋制作，A s=3.14×(20/2)2=314mm2，f =50N/mm2
每个吊环承受的拉力为：N拉=T=22.39kN
吊环可承受的拉力:f×A s=50×2×314/1000=31.40kN
吊环强度31.40kN＞N拉=22.39kN,满足要求
8.悬挑梁锚固钢筋验算
HPB235钢筋,f y=210N/mm2
锚固点拉力R=V+P1=11.59+(4.24/2)=13.71kN=13710N
预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取υ14
A s=2×3.14×142/4=307.72mm2
A s f y/R=307.72×210/13710=4.71
锚固钢筋4.71＞2，满足要求。
9.计算结果
卸料平台宽度m，长度m，楼层高度m；平台上满铺。
次梁采用，间距mm；悬挑主梁采用2根，槽钢悬挑梁端部设置吊索为Φmm（）钢丝绳，采用Φmm的CO型花篮螺栓，Φmm锚固钢筋，Φmm吊环设置在上层楼面梁上。