某客运专线墩身模板计算书
墩身模板计算书
墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。
故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。
q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。
2.纵肋型钢（槽钢）计算。
型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。
看为两点简支。
q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。
墩身模板设计方案计算书
墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。
根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。
取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
墩身钢模板受力计算
墩身模板受力计算一、基本参数：最大墩身分节高度9m ，砼初凝时间为7h ，入模温度25℃。
砼容重γ=25KN/m 3，砼坍落度约16～18㎝，砼每小时浇注数量为40m 3/h ，墩身最小截面积S=5.2×4.8+2.42×3.14=43.05㎡砼浇注速度：V=40/S=40/43.05=0.93m/h 二、砼侧压力计算。
1、有效压头高度hV=0.93m/h<6m/hh=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.021=1.61m P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2 (式1) P max =rh (式2) t 。
-砼初凝时间 k 1-外加剂影响系数k 2-砼坍落度影响修正系数 P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2=0.22×25×7×1.2×1.15×0.931/2=51KPaP max =γh =25×1.61=40.25KPa 取P max =51KPa2、倾倒砼时产生的荷载P 1=6KPa根据《公桥规》作用于模板的侧向最大压力P=P max +P 1=51+6=57KPa三、模板计算：模板采用横肋[10，间距25㎝，竖肋采用高为80㎜厚6㎜热轧扁钢。
面板采用δ=6㎜钢板。
1、面板强度计算面板被横肋、竖肋分成多个区域，按 l x =30㎝，l y =25㎝,l x /l y =1.2<2面板按两边简支，两边固结的双向板计算，取1㎜宽板条作为计算单元q=P ×1㎜=57KPa ×1㎜=0.057N/㎜ 1.1应力计算跨中弯矩M x =k x q l x 2 ；M y =k y q l y 2支座边上的弯矩，M x 。
=k x 。
q l x 2;M y 。
=k y 。
q l y 2查表知：k x =0.0285；k y =0.0158，k x 。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一、模板设计概况墩身钢模面板采用6mm钢板，尺寸为H×L=2000mm×2000mm，纵肋采用[8槽钢，间距s=260 mm，圆角处采用扁钢-100mm×8mm布置，每处圆角设两道。
横肋采用[14a 双拼槽钢，间距h=500mm，采用φ20螺纹钢对拉拉杆。
根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度。
模板图见下：∠100×10L=120mmM20×770斜拉杆图1 模板二维图图2模板三维立体图二、墩身模板承受荷载计算砼采用拌和站集中拌和，罐车运输，根据其供应能力每小时能供应20m3，墩身断面积S为：S = 2×2-（4-3.14）×0.32=3.923m2故砼浇筑速度V为：V = 20÷(3.923)=5.10 m/h混凝土容重：25kN/m3；浇注温度：25℃；混凝土塌落度：16～18cm；混凝土外加剂影响系数取1.2；最大墩高10m；设计风力：8级风；分段浇筑，每段不超过十米。
1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图3 新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取5m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
圆端实体墩模板计算
中国路桥大西铁路客运专线圆端形实体墩模板计算书中铁一局第四工程有限公司机械修造厂外模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10槽钢，间隔320㎜，采用桁架结构，桁架高度0.8m,长9m,桁架间距为1000mm,拉杆采用单φ25精轧螺纹钢,间距为7500*1000。
载荷：砼的浇注速度为V=3m/h,塌落度120，采用泵送,则初凝时间为t0=10h，取T=15。
C,砼的密度r c=24.5KN/m3。
所以侧压力P1=0.22β1β2 r c t0V1/2=0.22*1*1.15*24.5*10*31/2=107.36 KN/㎡侧压力取P=107.36 KN/㎡震动产生的侧压力P振=4 KN/㎡用导管直接流出时倾倒产生的侧压力P振=2 KN/㎡组合载荷：∑P=107.36*1.2+1.4*(4+2)= 137.23 KN/㎡取掉震动P=107.36*1.2=128.83 KN/㎡一、模板计算1、面板的校核：外模板面板的支撑距离最大面板空间为320*2000，其2000/320=6.25＞2所以为单简支,简化入线性载荷时长度取b=1m.W=bh 2/6=1*62*10-6/6=6*10-6m 3弯 矩：M=2078.0ql =0.078*137.23*103*1*0.322=1096N.m弯曲应力：σ=M/W=1096/6*10-6=182.6MPa ＜215 Mpa截面系数为：I=bh 3/12=1*(6*10-3)3/12=18*10-9 m 4挠 度：f =EIql 100664.04 =994310*18*10*205*10032.0*1*10*83.128664.0 =0.00215m =2.15mm ＞1.5mm面板的强度满足要求，考虑到面板的连续性，以及实际情况，故面板的刚度也满足要求。
2、 竖肋的校核：模板竖肋用[10，间距为320mm 支撑间距最大为1000mm ，承受均部载荷，其强度校核I=198*10-8m 4，W=39.7*10-6m 3弯 矩： M=0.082Pl =0.08*137.23x103x12*0.32=3513N.m弯曲应力： σ=M/W=3513/39.7x10-6=88.5MPa ＜215 MPa挠 度：f =EI qcl 100677.04=894310*198*10*206*1001*32.0*10*83.128*677.0－=0.68mm ＜1000/400=2.5mm竖肋的强度和刚度满足要求。
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mm
q=32.2N/mm
500
图2 (2)强度验算
1000
纵肋计算简图
500
板肋共同作用时确定面板的有效宽度 b 1 （图 3） ：
图3
面板与纵肋组合截面
M图 最大应力： σ = （2） 挠度验算 查建筑手册“2 常用结构计算”中表 2-11 得挠度系数为 0.521
M 4025000 = W上 39700
2
(1)
(2)
式中 P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m 2 ) r-混凝土的重力密度(KN/m 2 )取 26 t 0——混凝土的初凝时间, T 为混凝土的温度,可实测,暂取 15 t 0=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7 V——混凝土的浇注速度(1.74m/h) β 1 ——外加剂影响修正系数 1.2(不掺外加剂取 1,掺具有缓凝作用的外加剂取 1.2) β 2 ——混凝土坍落度影响修正系数取 1.15 H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1)：P=0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.74 1 2 =69.76(KN/㎡) 式(2)：P=26×9.45=245.7(KN/㎡) 取二式中的小值,故取混凝土的侧压力 P=69.76(KN/㎡) 新浇注混凝土侧压力设计值:F1=69.76×1.2=83.712KN/m2。 倾倒混凝土时荷载标准值查表得 6 KN/m2其设计值为F2=6×1.4=8.4 KN/m2
图4 荷载：
背楞 1 计算简图
q = 0 . 092 × 700 = 64 . 4 N mm
（2）强度验算：
弯矩图 最大应力： σ = （3）挠度验算
M 12581571 = W上 226000
= 55 . 67 N
mm
2
< f
ω max ＝2.95mm＜4000/1000＝4mm，满足变形要求。
三、 纵肋计算
0 . 92 × 350 ⋅ 41 . 54 × 10
4 6
= 0 . 62 mm
纵肋与小横肋、 面板共同工作承受外力， 纵肋的材料规格为[10#， 查型钢特性表， 知其截面积 A = 1274 mm
2
， I x = 1983000
mm
4
Y = 50
（1） 计算简图 背楞是纵肋的支承，根据背楞的布置，纵肋的计算简图简化为两跨连续梁 （图 2） ，荷载为 q = 0 . 092 × 350 = 32 . 2 N
2
( h 为板厚
)
2
∴σ
x
=
M W
M x0 7539 . 63 = = 125 . 66 N mm Wx 60
0 y y
< f = 215 N mm
mm
2ห้องสมุดไป่ตู้
σ
y
=
=
6356 . 28 = 105 . 94 N 60
mm
2
< f = 215 N
（3）挠度验算 根据 l x / l y = 350 / 400 中查得 ω
F3= F1 +F2=83.712+8.4=92.112KN/m2。 二、 面板验算
(1)选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支（短边） (2)强度验算 取 10mm宽面板条为计算单元荷载为 q=92 KN/m2×10=0.92N/mm 根据 l x / l y = 0 . 875 ,查手册“2 常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表 得
大西铁路客运专线桁架模板设计计算书
已知条件： 根据本工程桥墩模板的特殊性，所以设计模板的面板采用 6 ㎜厚 钢板，贴面板的纵肋采用 10 号槽钢，间距 300mm 左右； 横肋为 6mm 筋板， 间距为 350mm 左右； 直板背楞采用桁架的形式， 环背楞采用 【14# 槽钢，最大间距 700 ㎜。浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，假设浇注 速度为：1.74m/h,模板断面四角斜对拉。 一、荷载 根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力 P 按 下列二式计算，并取二式的较小值 P=0.22rt 0β 1 β 2 V 1 P=rH
五、穿墙螺栓、拉杆计算 穿墙螺栓的水平间距为 2500mm，垂直间距为 1000mm 计算,穿墙拉杆采用φ3 2 精 扎螺纹钢，按两跨连续梁计算，则 N=111847N 785 级别的Φ32 精轧螺纹钢 Rs=500000N。取[R]=Rs/2=250000>111847N。 满足要求。
= 101 . 38 N
mm
2
< f
∴ ω max = 系数 × = 0 . 19 mm
四、背楞计算
ql 4 32 . 2 × 1000 4 = 0 . 521 × 100 EI 100 × 2 . 06 × 10 5 × 4267185
. 599
（一）背楞采用桁架形式处，按单跨简支梁来计算，
背楞最大间距 0.7m。 （1） 计算简图如下图（图 4）所示：
= 0 . 875 ，从建筑手册“2 常用结构计算”表 2-20
max
= 0 . 00186
ql 4 ⋅ K
6
Eh 3 b 而K = 12 (1 − γ
2 . 6 × 10 5 × 6 3 × 10 = 41 . 54 × 10 = 2 ) 12 (1 − 0 . 3 2 )
∴ ω max = 0 . 00186
M
M
0 x
0 y
= 系数 × ql
= 系数 × ql
x
2 x
2 y
= − 0 . 0669 × 0 . 92 × 350
= − 0 . 0564 × 0 . 92 × 350
y
2
2
= 7539 . 63 N ⋅ mm
= 6356 . 28 N ⋅ mm
3
截面抵抗矩： W
= W
bh 2 10 × 6 2 = = = 60 mm 6 6