对楔形罐道“设计与计算”的意见
2023年金属非金属矿山提升考试历年真题摘选三套集锦(附带答案)卷3
2023年金属非金属矿山提升考试历年真题摘选三套集锦（附带答案）（图片大小可自由调整）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第1卷一.全能考点(共50题)1.【判断题】斜井人车必须设置使跟车人在运行途中任何地点都能向提升机操作工发送紧急停车信号的装置。
参考答案：√2.【单选题】矿井提升系统按拖动类型可分为()。
A、主井提升系统和副井提升系统B、交流拖动系统和直流拖动系统C、缠绕式提升系统和磨擦式提升系统参考答案：B3.【判断题】装矿点信号与提升机的启动,应有闭锁关系。
参考答案：√4.【单选题】组合钢罐道必须更换的条件是任一侧的磨损量超过原有厚度的()%。
A、20B、30C、50参考答案：C5.【单选题】露天矿手持式电动工具的额定电压应不大于()V。
A、36B、127C、220参考答案：C6.【单选题】立井中用吊桶升降人员时的最大速度,无罐道时,不得超过()m/s。
A、0.5B、1C、2参考答案：B7.【判断题】劳动者患有职业病后享有获得损害赔偿的权利。
参考答案：√8.【判断题】制动闸瓦磨损达规定值时,应大修时更换。
参考答案：×9.【判断题】提升司机是整个提升系统的组织者,必须按要求完成人员、矿石、物料的提升任务。
参考答案：√10.【判断题】防坠器的制动绳（包括缓冲绳）至少每月检查1次。
参考答案：×11.【判断题】主井罐笼提升的开车信号由井底控制,可以直发提升机房。
参考答案：×12.【单选题】井口卸载矿仓必须设置保护有()。
A、满仓信号B、仓位信号C、箕斗到位信号参考答案：A13.【判断题】摩擦式和缠绕式提升机都必须装设松绳保护装置,并接入安全回路。
参考答案：×14.【判断题】正常开车应根据绞车启动电流变化情况,操作主令控制器,使提升机均匀加速至规定速度,达到正常运转。
参考答案：√15.【单选题】过卷、松绳等安全保护装置动作不准或不起作用时,()。
矿用楔形罐道木的阻力特性研究
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罐式集装箱强度设计中若干问题的探讨
罐式集装箱强度设计中若干问题的探讨摘要：罐式集装箱是用于贮运气体、液体的移动式压力容器，具有投资小、装载量大、运输费用低、符合国际潮流等优点。
保证罐式集装箱安全可靠运行，具有足够的强度是最基本的要求。
基于此，本文对罐式集装箱强度设计中若干问题进行研究，以供参考。
关键词：罐式集装箱；强度设计；若干问题引言随着石油化学产业的快速发展，世界各国对液化石油气及其他液化天然气的需求越来越大。
坦克集装箱是主要用于运输液化气、液体货物和粉末危险品的坦克集装箱运输的运输单位，装载量大、运输成本低等用途越来越广泛。
坦克集装箱的运载介质大部分是易燃、易爆或毒性强，如果发生泄漏，会造成严重后果。
因此，油罐容器在存储和运输过程中必须安全可靠。
1罐式集装箱强度计算判据无论是规则设计还是应力分析设计，强度判据主要涉及两个方面，即材料许用应力和结构处的实际应力。
需要说明的是，分析设计采用的是第三强度理论，相当应力称应力强度。
而其他标准中未明确是第三还是第四强度理论，故用许用应力这一概念。
不同的标准对同一概念选取的符号不同，在设计时需加以注意。
最新标准NB/T47057-2017《液化气体罐式集装箱》给出明确的规定：（1）当罐体承受压力载荷时，采用规则设计的罐体，材料的许用应力按GB/T150.2选取；采用分析设计的罐体，材料设计应力强度按JB4732选取；（2）采用规则设计的罐体，当局部采用分析设计时，材料许用应力按GB/T150.2选取；（3）在运输工况中的惯性力载荷下，罐体、框架及连接件材料的许用应力按R（e或R0.2）除以1.5计算（Re为材料的屈服强度；R0.2为不具有明确屈服点的材料的名义屈服强度）。
该标准对罐式集装箱强度设计采用整体分析设计、规则设计加局部分析设计两种情况的许用应力的选取作了明确规定。
另外，当压力容器作用的载荷或使用环境、危害程度不同时，许用应力取值不同。
压力载荷为长期作用的载荷，且是一个恒定值，惯性力载荷只有在集装箱运输过程中如加速、拐弯等情况下出现，其特点是作用时间短，因而应力水平稍高一些不会有很大危害。
楔形罐道过卷制动力的量化分析
楔形罐道过卷制动力的量化分析钱 浩 ,张朝晖(煤炭工业部郑州设计研究院 ,河南 郑州 450007)摘要 : 结合矿井设计中对楔形罐道的量化设计计算 ,探讨防撞梁对提升过卷的有效保护 。
关键词 : 提升过卷 ;楔形罐道 ;防撞梁 ;井架保护 中图分类号 : TD53416文献标识码 : B文章编号 : 1003 - 0506 (2001) 03 - 0003 - 02《煤矿 安 全 规 程》要 求 , 在 提 升 速 度 大 于 3 m/ s 的立井提升系统内 , 必须设防撞梁和托罐装置 。
防 撞梁必须能够挡住过卷后上升的容器或平衡锤 , 以 避免撞击天轮 、导轮或摩擦轮 ;托罐装置必须能够将 撞击防撞梁后再下落的容器或配重托住 , 并使其下 落距离不超过 015 m 。
通常情况下 ,矿井采用装设防过卷开关及楔形 罐道来预防过卷及过放事故的发生 。
但是 , 在防过 卷开关及楔形罐道非正常工作时 , 防撞梁必须能够 阻止提升容器或平衡锤撞击天轮 、导轮或摩擦轮 ;并 且托罐装置能够将撞击防撞梁后下落的容器或配重 托住 ,防止断绳事故的发生 。
在此 ,笔者结合城郊煤 矿主井提升系统有关设计参数 , 通过对楔形罐道的 量化计算 ,探讨防撞梁的合理布置形式 。
T 1 = ( m 1 + ∑q w L w1) ( a 1 + g ) 2 a 1 =V2 l 14P 1 = 4 ×2574 ×10 l 1 i ( b - c )T 1 = P 1T 1 ———下放容器作用于楔形罐道的负荷 ,N ; P 1 ———井底 4 根楔形罐道的制动力 ,N ;m 1———空箕斗质量 ,25 159 kg ;∑q w ———尾绳总数的质量 ,2 ×13143 kg / m ; L w 1 ———空箕斗 进 入 楔 形 罐 道 有 效 段 时 尾绳 长度 ,101375 m ;a 1———下放侧制动减速度 ,m/ s 2 ; V ———全速下放速度 ,1115 m/ s ; l 1 ———井下有效制动距离 ,m ; g ———重力加速度 ,918 m/ s 2 ; i ———楔形罐道斜率 ,1 % ; b ———制动罐耳槽深 ,01105 m ; c ———制 动 罐 耳 与 楔 形 罐 道 接 触 面 间 隙 ,01005 m 。
浅析分隔罐的设计计算
部用分隔平板隔开， 形成 ! 个或 ! 个以上不同体积 的储存区域的储罐。这种互不相通的储存区域采用 的附件、 部件均与现行规范标准一致， 为了改善隔板 受力状况和便于安装与操作， 分隔平板按放射状设 置。其二分隔罐的结构见图 "。
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二分隔罐结构简图
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二分隔罐安全操作曲线
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分隔罐特点
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分隔罐设计计算 由于分隔罐每个分隔区的截面为非圆形截面，
的不足， 设计和建造分隔罐则尤为重要。 单位在品种多、 数量小的半成品或成品储存中， 因实 !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 按受力情况对阀门顶杆进行分析和强度计算， 的。由于可动阀座位移时的受力是阀体的内力， 因 在校验合格后， 还须进行挠度修正计算， 以保证受力 此对整个管系无任何影响。 均匀， 增加阀门的可靠度和密封性。 该阀适用于全关或全开的二位式启闭控制工 况， 若需进行截流控制， 应与普通闸板阀配合使用。 " 结语 阀体各部件强度计算 新型可夹紧式闸板阀具有阀腔不结焦， 关闭可 ! 可夹紧式闸板阀采用的是焊接结构， 因此， 可参 靠、 无内漏， 阀门无泄漏， 开启力矩小， 使用寿命长以 《钢制压力容器》 中关于内压圆筒和 照 !" #$% & #’’( 及检修、 维护工作简单方便等优点。该闸板阀已于 封头等的设计原则， 选取合理适用的参数进行阀体 ,%%, 年 ) 月获得国家知识产权局颁发的实用新型 ［)］ 专利证书， 专利号为 12 %#,)(#3)4,。该 阀 门 的 运 强度计算和校验 。阀体筒体厚度： 用， 为炼化装置的安全运行和平稳生产提供了良好 !" + （#） !* ［ ］ # 的设备基础， 创造了较好的社会和经济效益。 ," # &! 阀体两侧平板厚度： %! （,） !$ * " + ［ ］ # "# 式中， ! 为设计压力， -./； " + 为筒体的内直径， 00；
储罐与管道强度设计
1、载荷的分类。
1）.永久荷载2）.可变荷载3）.偶然荷载2、厚壁管道和薄壁管道的选择。
（如果D/错误!未找到引用源。
<20则按厚壁管考虑，油气管道多用薄壁管道考虑。
）3、管道许用应力的计算。
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（K、强度设计系数。
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、焊缝系数错误!未找到引用源。
钢管的最低屈服强度。
）4、地下管道产生轴向应力的原因：1）温度变化2）环向应力的泊松效应。
5、支墩受力平衡的校核条件：T错误!未找到引用源。
K错误!未找到引用源。
P(K安全系数错误!未找到引用源。
P管道作用在支墩上的推力T支墩受到的土壤阻力)6、当错误!未找到引用源。
时弯管在内压作用下环向应力最小，当错误!未找到引用源。
时弯管在内压作用下环向应力的最大。
在弯曲的外缘为轴向拉应力，而在弯曲的内缘为轴向压应力。
7、什么是简单管道弯曲，弹性管道弯曲的最小半径：指埋在土壤中的管道相对于土壤既不能做轴向移动也不能做横向移动。
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=错误!未找到引用源。
8、弯管和直管的应力有什么区别壁厚有什么区别：1）弯管应力分布式不均匀的，最大应力一般高于直管的最大应力。
2）弯管和直管一样，内环向应力的决定壁厚再用轴向应力校核。
9、管道的跨度计算，何种情况用刚度计算，何种情况用强度计算：对于输油和输气管道用强度条件决定跨度即可，对于蒸汽管道和其他对挠度有特殊限制要求的管道，应同时按强度条件和刚度条件计算跨度选数值较小者。
10、应力增强系数：指弯管在弯矩作用下的最大弯曲应力和直管受同样弯矩是的最大弯曲应力的比之。
11、埋地管道在地下所处的位置：一般情况下管顶覆土厚度1~1.2m，热油管道深取1.2m穿越铁路和公路时管顶距铁轨底不小于1.3m，距公路不小于1m。
12、固定支墩的的作用：可视为把过渡段缩减至零的措施，作用是限制管道的热伸长量。
13:管道补强的规定1：在主管上直接开孔焊接支管：当支管外径小于0.5倍主管外径时，可采用补强圈进行局部补强，也可增加主管和支管壁厚进行整体补强。
LGS型罐道绳连续拉紧装置的设计计算
LGS型罐道绳连续拉紧装置的设计计算于瑞华（赤峰中色锌业有限公司，内蒙赤峰 024000）摘要：目前我国煤矿及非煤矿山立井提升使用的罐道形式主要有刚性罐道（组合钢罐道、钢轨罐道、木罐道）和柔性罐道.刚性罐道主要包括钢轨罐道、木罐道和方钢罐道，这种罐道存在材料消耗量大，建设时间长，维护费用高等缺点.柔性罐道是以罐道绳作为提升容器的导向装置，相对于刚性罐道，其结构简单，高速运行平稳可靠，节省钢材，便于安装，减轻安装工人的劳动强度，减少井筒作业，改善工作环境，便于井壁通风阻力，故障点少，提升安全可靠，磨损小，使用寿命长，便于维护，降低维护费用.延伸时便于安装，缩短停产时间，因此在立井提升中被大量的应用，但现有罐道绳拉紧装置存在张紧力不能随时调整，需调节时，必须人工进行大量的辅助作业才能完成，增加了劳动时间与劳动强度.因此设计一种可连续拉紧式的罐道绳拉紧装置，对矿山的安全生产和高产高效尤为重要.关键词：LGS型罐道；拉紧装置；设计TD526 ：A ：1673-260X（2013）03-0141-021 罐道绳拉紧装置现状罐道绳拉紧装置主要有四种型式：螺旋拉紧式、弹簧拉紧式、重锤拉紧式和液压螺杆拉紧式.螺旋拉紧式是将罐道绳底部固定，在井架上安装螺旋套环拉紧装置，采用螺杆来调整和保持罐道绳的张力，由于螺杆长度受到限制，所以只适用于井深较浅的矿井，而且受摩擦阻力的影响较大，拉紧力难于测定，调绳困难，目前此种方式已被淘汰.弹簧拉紧式与上述螺旋拉紧式基本相同，只是在下部安装了螺旋弹簧，根据弹簧高度的变化检验拉紧力的大小，此种方式也只适用于较浅的井筒，且张力大小不容易判断，目前也不采用.重锤拉紧式是将罐道绳上部固定，在井下采用重锤拉紧，优点是结构简单，易于制造和安装，通过调整重锤块的数量即可达到所需的拉紧力稳，但也存在许多弊端，除需要大量的铸铁和要开凿较深的井底水窝外，尚需装备多层金属结构，增加了安装时间和劳动强度，维修.检查观察困难.而且随着杂物在水窝里的堆积，容易将重锤拉紧装置淤起，降低绳端张紧力，减少了绳罐道的刚性系数，使罐道绳位移，给安全提升带来严重的威胁.液压螺杆拉紧式是采用油缸内液压油推动活塞以及带螺纹的活塞杆推顶固绳装置来张紧罐道绳，液压油由于动油泵供给油缸，调整供油压力即可得到所需的张紧力.这种罐道绳拉紧装置张紧效果好，适用范围广，张紧力易于掌握，不需要很深的井底水窝且不需清理，加工这种装置用料省，安装也很方便，因此，多数矿井均采用此种张紧方式，但是，这种拉紧装置的油缸为单作用油缸，活塞行程仅为500mm，为便于调绳，通常是在天轮下方以下2m处紧罐道绳.因此，势必会加高井架高度，而且双楔块固绳器由于卡绳后难以通出，设节时间长，增加了劳动强度和劳动时间.2 LGS型罐道绳连续拉紧装置改进方向、应用前景及现实意义2.1 改进方向为解决上述问题，LGS型罐道绳连续拉紧装置是一种结构简单，布局合理、控制精确、操作方便的新型罐道绳连续拉紧装置，此装置采用上下双卡绳器交替卡住罐道绳，通过油缸驱动上卡绳器上行和下放，实现对罐道绳的拉紧.此装置可根据需要随时调整罐道绳的张力，无需人工操作卡绳机构，直接操作液压系统即可完成，无其他辅助设施，单人即可完成操作，可大大减轻劳动时间和工作的劳动强度，将工作效率提高数倍以上，使罐道绳的拉紧作业更安全，可靠、高效.2.2 应用前景及现实意义此装置的应用前景十分广泛，适用于任何立井罐道绳道井筒装备.新建矿井可直接安装使用，对于老矿井，无需改动井架结构，可方便的替代现有重锤拉紧或液压螺杆拉紧装置.应用此装置对保证矿井安全生产，减少劳动时间和工人的劳动强度有着十分重要的现实意义和社会效益.3 LGS型罐道绳连续拉紧装置设计计算3.1 自锁上下卡绳器可靠性系数计算在自锁上下卡绳器的设计过程中，采用一种滚动摩擦楔形自锁机构，在罐道绳与楔面摩擦力的作用下，推动楔子向下运动，使楔子圆弧面夹紧罐道绳.然后在罐道绳作用于楔子上力F2（F2即为罐道绳张力）作用下继续拉动楔子向下移动.罐道绳与楔子的摩擦系数为μ2，只有当摩擦力μ2N2>F2时，卡绳器才能形成自锁，楔子夹紧罐道绳后才会不产生相对滑动.如左上图所示，楔子的自锁条件有如下关系式：F1=μ1N1 （3-1）F2=μ2N2 （3-2）根据力平衡方程∑X=0得：N2-N1cosа+μ1N1sinа=0则：N2=N1（cosа-μ1sinа）（3-3）根据力平衡方程∑Y=0得：F2--F1cosа-1N1sinа=0则：F2=N1（μ1cosа+sinа）（3-4）把式（3-2）（3-3）代入（3-4）式，得下式：N1（sinа+μ1cosа）≦μ2N1（cosа-μ1sinа）sinа（1+μ1μ2）≦cosа（μ2-μ1）整理后得：tanа≦(μ2-μ1)/（1+μ1μ2）（3-5）а必须满足（3-5）式的条件才能自锁其中：а—楔子的斜角;μ1—楔子与滚子之间的摩擦系数;μ2—楔子与罐道绳之间的摩擦系数取：μ1=0.02 μ2=0.2根据（3-5）式则得：tanа≦(0.2-0.02)/(1=0.2*0.02)=0.18arctan0.18=10°12″所以，а=10°12″的楔子即可自锁.考虑到摩擦系数的变动，为了更加安全可靠取а=6°.卡绳可靠性系数是指罐道绳对于楔子的作用力F2同楔子与罐道强间摩擦阻力μ2N2之比.μ2N2若大于F2则楔子能自锁.由（3-4）式：N1=F2/(μ1cosа+sinа)把N1代入（3-3）式得：N2=F2（cosа-μ1sinа）/（sinа+μ1cosа）卡绳可靠性系数：K=μ2N2/F2=μ2（cosа-μ1sinа）/（sinа+μ1cosа）（3-6）计算可知：tan6°=0.10510sin6°=0.10453cos6°=0.99452把以上各个值代入式（3-6）得：K=1.60即自锁上下卡绳器可靠性系数为1.60.3.2 井下卡绳装置卡绳防滑计算罐道绳的张力T由绳与滑楔之间的摩擦力来承担.该摩擦力是由楔块作用在绳上的压力P产生的，开始安装时应在外壳中压紧楔块，使楔块在罐道绳上产生预压力，楔块由于与罐道绳间的摩擦力而移动，压紧罐道绳.设楔块的斜角为а，楔块与外壳间的摩擦角为ρ,摩擦系数为μ1，则P可分解为两个力：N力方向垂直于楔面，μ1N1力方向沿斜面.抵抗罐道绳张力T的纵向力为：T/2=Nsinа+μ1Ncosа （1）楔块压紧罐道绳的力P为：P=Ncosа-μ1Nsinа （2）联立（1）、（2）得：T/2P=(sinа+tgρcosа)/N(cosа-tgρsinа)T/2P=(sinаcosρ+cosаsinρ)/(cosаcosρ-sinаsinρ)T/2P=sin(а+ρ)/cos(а+ρ)T/2P=tg(а+ρ)R要使罐道绳与楔块间不会产生滑动，则罐道绳与楔块间的摩擦系数μ2必须符合下列条件：2μ2P≥T即2μ2P≥2Ptan(а+ρ)μ2≥tan(а+ρ)根据试验，罐道绳与楔块间的摩擦系数大于0.15，当楔块斜角tanа=1/40=0.025时，а≈1°25′56″则 tan（1°25′56″+ρ）≤0.15ρ≤7°6′即tanэ≤0.125当以石墨油脂为润滑剂时，楔块与外壳件的摩擦系数μ1≈0.12小于此值，因此罐道绳与楔块不会产生滑动.3.3 罐道绳拉紧力的计算《煤矿安全规程》第388条做出以下规定：“罐道绳应优先选用密封罐道绳.每个提升容器（或平衡锤）设有4根罐道绳时，每根罐道绳的最小刚度系数不得小于500N/m,各罐道绳张紧力之差不得小于平均张紧力的5%，内侧张紧力大，外侧张紧力小.1个提升容器（或平衡锤）只有2根罐道绳时，每根罐道绳的最小刚度系数不得小于1000N/m，各根罐道绳的张力要相等.”罐道绳拉紧力的大小将直接关系提升容器在运行中的摆动量.罐道绳拉紧力大摆动量就小，拉紧力小，摆动量就大，其拉紧力按下式计算：Q=K/4(L0-L)LnL0/(L0-L) KgfL0=δb/ηr*10-3m式中：Q——罐道绳底端拉紧力KgfK——罐道绳刚性系数：一般取500N/mL0——罐道绳极限悬垂长度mL——罐道绳底悬垂长度mδb——罐道钢丝绳的抗拉强度Kgf/cm2η——罐道钢丝绳的安全系数r——罐道绳的容重4 罐道绳连续拉紧装置的设计、制造、试验在研究国内外现状的基础上，对罐道绳拉紧力进行分析，依据其受力状态及布置形式，即可以对罐道绳拉紧装置的机械系统、液压系统分别进行设计.5 结论经现场试验表明，此装置工作性能稳定，使用方便，维护量小，归纳起来主要有以下几条：（1）该装置既具有重拉紧方式的优点，又具有液压螺杆拉紧方式的优点，拉紧力稳定，日常维护量小.（2）控制简单，可根据需要随时调整参数，控制精确，操作方便.（3）机械设计新颖，结构合理，布局简单，工作可靠，灵敏度高.（4）可直接工作，无需辅助件，拉升高度不受影响.参考文献：〔1〕国家安全生产监督总局.煤矿安全规程[M].煤炭工业出版社,2011.〔2〕洪晓华.矿井运输提升[M].中国矿业大学,2005.〔3〕王志勇,夏琴芬.煤矿专用设备设计计算[M].煤炭工业出版社,1983.〔4〕唐大方,冯晓宁,杨现卿.机械设计工程学[M].中国矿业大学出版社,2001.-全文完-。
金属非金属矿山重大事故隐患判定标准
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27
新建、改扩建矿山建设项目有下列行为之一的:安全设施设计未经批准,或者批准后出现重大变更未经再次批准擅自组织施工;在竣工验收前组织生产,经批准的联合试运转除外。
矿安[2022]88号第27条
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28
矿山企业违反国家有关工程项目发包规定,有下列行为之一的:
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34
受地表水威胁的矿井，未查清矿山及周边地面裂缝、废弃井巷、封闭不良钻孔、采空区、水力联系通道等隐蔽致灾因素或者未采取有效治理措施，在井下受威胁区域组织生产建设。
矿安〔2024〕41号
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35
办公区、生活区等人员集聚场所设在危崖、塌陷区、崩落区，或洪水、泥石流、滑坡等灾害威胁范围内。
矿安[2022]88号第1条
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2
使用国家明令禁止使用的设备、材料或者工艺。
矿安[2022]88号第2条
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3
不同矿权主体的相邻矿山井巷相互贯通,或者同一矿权主体相邻独立生产系统的井巷擅自贯通。
矿安[2022]88号第3条
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4
地下矿山现状图纸存在下列情形之一的:
矿安[2022]88号第22条
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23
井下无轨运人车辆存在下列情形之一的:
未取得金属非金属矿山矿用产品安全标志;
载人数量超过25人或者超过核载人数;
制动系统采用干式制动器,或者未同时配备行车制动系统、驻车制动系统和应急制动系统;未按国家规定对车辆进行检测检验。
矿安[2022]88号第23条
年月日
金属非金属地下矿山月份重大隐患排查报告
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楔 形 罐道 被 罐 耳 全 部切 削掉 原因 的误 解
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就 是 对这 一
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表 示 主 动轮
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导 向 轮 和 传 动装
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( 即调 绳 长 度 )
。
对摩 擦 轮 提 升 绞 车
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.
国 产提升 钢丝 绳 的弹 性 系 0 1
夕
来 说 是个 可变值 小于 3 0
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它与 调 绳 的 周期 有 关
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现有 生 产 矿 井 的 摇 台调 节 距离 来 看
故 推荐
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毫米
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1 2 0毫 米
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9 ) 计算 E
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.
③ 一 个调 绳 周 期 内钢 丝 绳容 许 的 残余 变形
。
0 公 斤 / 厘米气 1 从 上述 可 见 :
~ ~ 楔 形罐道
《 然 矿设 计 》 1 9 8 0 年 第 2
从
内 内 峨触 六氏
“
~
从
设 计 与计 算
胡大郑
”
,
一~
功
从
从触
”
的意 见
~
从 从棘峨 触从 峨今
安徽省煤 矿 设 计 院
*
一*
,
* * * *
。
二* *
, ,
!
当
,
期发表 的
”
“
多ห้องสมุดไป่ตู้
的原 则 来 进 行 设计 计 算
绳 提 升 中楔 形 罐道 的 设 计 与 计 算
,
结果 将 防 撞梁 碰撞 变 形
。
可见 认
形 罐道 就 起 不 到应 有 的 制动 作 用
由 于 加工 和 安 装 的 误 差
为楔 形 罐道 受 挤 压 变 形 可 吸收 提 升 容 器全 部
” 动 能 和 实际 不 符
减少 了 楔
。
“
并 由 此 得 出 应按 照 楔形 雄道 的 作用 在 于 将 提升 容 器 的全 部 动
,
形 段 的有效 高 度 ( 单 罐 耳 接触 或 延 后 接触 )
3
.
木 材 潮 湿 即加 工 成 楔形 罐 道
,
,
安装
。
能
一
,
转 化 为 楔 形 罐 道 被 罐耳 切 削 后 的 阻 力
月.
. 月. 卜 .
,
后 木 材 风干 收缩 变形
使有 效 高度 减 少
. .
’
门,
.
月.
二
.
睁
.
`
. ,
.
毋 ,
不
。
不
。
值均
p 关 于“
乙s
l
。
值 的确 定
。
二
0 3
0毫 米
。
4
.
楔 形木 原有 裂纹 干 燥 后 裂 纹 加 大
,
。
并 推 出公式
名M
全速过 卷 时
,
楔形 木 劈裂
,
。
( 、 d
(d
, x
有效
t 勺+ 几+ /d
,
F
a
二
o
( 2 )
上 述 几点 中
一
第
“
4
点是 造 成楔 形雄 道 破
”
不 计凡 力 的 影 响
一文 ( 简
从 目前 所 汇 集 的 部 分统 计资料 来 看
称
“
设 计 与计 算
”
)
,
对正 确分 析 多绳 提 升
提 升容 器 全 速 过卷 时
是 一 种 现象
1
.
的确存 在着 不 少 楔 形
。
容 器过 卷时 的受 力 情 况 和改 进现 有 的缓 冲装 置 很有参 考价 值
。
罐 道 全 部 被 破坏 的例 子
之
器 全速 过卷 后
不仅 楔 形 罐道 被 罐耳 全 部 切
就进
,
削掉
,
在 不 少 的 情 况 下 由于 提 升容 器过卷 时
,
行生 产运 转 度 减少 了
2
。
。
实 际 上 这是 使楔 形段 的 有 效 高
楔
。
的 冲 击 动能 的阻 力 功
,
远 远 超过 楔 形 罐 道 被 切 削产 生
。
,
当再 发 生全速 过 卷扬 事 故 时
,
但 必须 指 出
。
这只
但文 中 所 提 及 的 某 些 设 计
。
而 不 是 事物 的本 质
,
造 成这 种
原则 和 假 设 还有 待 进 一 步验 证
几个观 点 提 出 看 法与 作 者商 讨
(一)
“
现 就该 文 的
:
现 象 的 原 因 是多 方 面 的
分 严 重 的情 况 下
,
. 它 可 以是
: “
验 数值
践
,
,
.
=
1 35一i
,
.
i o
公斤 / 厘 米
1一 1
它 与 提 升 设 备 自动 化 程 度及 绞 车 司
。
红 阳 二井
提
4
,
容 器与 矿 车 同 于 一 井 尹
32 5 功
.
,
。
机 的操 作熟 练 程 度直接 有 关
经过 多年实
提 升 钢丝 绳 为 自重 4 0
毫米
名,
,
`
又
6
x
2
5
,
在 容 器 过 卷 扬 而 冲入 楔 形罐 道 不 十
设 计 与 计算
,
”
文 中认 为
,
从
技 术人员 常 用绞 车 倒 转
,
国 内 各 竖并 发 生 的 多 次过 卷 事 故看
提升 容
或 其 它 简 易办 法 将容 器拖 出 楔 形罐 道 木
后 往 往 不 及 时 修补 或更 换 楔 形 罐道 木
,
遇 到阻 力 很 小
、
每米
.
现 有生 产矿 井 可使 井 口 摇 台 的调 节距 离
。
.
7 公斤 5
H
=
全 部钢 丝 断面 积为
。
40 9
7
~
x
u s
S
6
0 米 2
当 两 个歼 石 车 进 入 空 罐
=
离s
0 毫米 到5
。 `
现 有 标准 井 口 摇 台 的调 节 距
。
15 0 毫米
=
。 由 S 》 刁s
。
+ 。
p。
,
8
.
0 6
查得
e。十
P ( 9 s 0 毫米
ep。 =
,
取A
=
。
0 5
,
则
当 两 个 歼 石 车进 入 空 罐笼 时
实测 提 升
。
。p。
, 簇 4 5毫 米 故 推 荐
5 0 毫米
钢丝 绳 的 弹 性 伸 长 勺
9 ) 计算 E 厂
,
=
.
0 0 一1 8
6s
x
0
,
毫米
按式
2
0
② 提 升 绞 车 停车位 置 的 误 差 乙S 是 个 经
5 1
5
,
每米 自重 3 9 7 公斤
.
全部 钢 丝 断 面 积
=
① 多 绳 提 升 的井 塔 高度 一 般小 于 5 0 米
故 井 口 提 升钢丝 绳 的悬垂 长 度取 H
从图
1
二
,
9 为40
3 毫米 5
“ ,
悬 垂长 度 H
m
=
8 0 米 4
,
,
口 二
0 米 5
.
。
1 5 5公 斤 /
毫米
“ ,
论 是 不 符 合 实际 情 况 的
(三 )
“
这 个结
“
月
,
铁 法大 隆 矿 主 井 发生 了 一
当时
,
次 全速 过 卷 事 故
。
,
井上 箕斗 冲 到 防撞
设 计 与计 算
”
一 文 认为 :
, ,
当 罐耳
。
梁上 把缓 冲 木 撞 坏 住
。
井 下 箕 斗 被 楔形 木 楔
、
刚 开 始 与 楔 形 段 接触 时