预应力筋单双向张拉非对称的伸长值计算
预应力张拉伸长量计算
后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析一、理论伸长量计算 1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下：PP P E A LP L =∆ ① ()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 ②式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L ——预应力筋的长度；A P ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）；P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：i L L L L ∆+∆+∆=∆ 21 PP i p i E A L P L i =∆P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适； （3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：()()()()111--+--⨯=i i kx i i eμθσσ各点平均应力公式为：()()ii kx i pikx e iiμθσσμθ+-=+-1 各点伸长值计算公式为：pip i E x L iσ=∆ 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ15.24），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0=0.75f p =1395Mpa 。
K 取0.0015/m ，µ=0.25。
预应力筋伸长值的计算及量取
预应力筋伸长值的计算及量取自1928年，法国的Freyssinet发明F式锚具至今，预应力技术在预应力混凝土结构中得到广泛应用。
而今，预应力技术不仅应用于公路与铁路桥梁、油罐和水塔、压力管道和铁道枕轨等混凝土结构，还广泛应用于高层建筑、地下建筑、海洋工程、压力容器、核电站工程、电视塔、地锚、基础工程、起重运输等新领域。
并且还在不断的进入更新的领域。
，根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，在张拉预应力筋时，采取双控。
即以张拉力为主，用张拉伸长值校核。
如果实际伸长值与计算伸长值的相对误差超过+6%时，则应暂停张拉；再找到原因并采取相应措施解决后，方可继续张拉。
伸长值校核应在张拉过程中同时校核。
影响预应力筋伸长值超出允许误差的原因很多，其中包括：计算误差、量测误差、预应力筋孔道位置偏差或孔道内有杂物、漏浆，使摩阻增大，造成伸长值偏小。
另外，千斤顶与油压表和油泵没有按规定定期标定，或预应力筋的弹性模量和截面积取值不对，也会造成伸长值不准。
其中计算误差及量测误差为主要影响。
1.伸长值计算预应力筋伸长值时，其张拉力采用平均张拉力。
其数值按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）的附录G-8的公式计算或《北京市城市桥梁工程施工技术规程》的附录D.3公式计算。
μθμθ+-=+kx e P P kx p )1()(1式中：P P —预应力筋平均张拉力（N ）；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；u —预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（注：当预应力筋为直线时P P =P ）1）、当桥梁线形为曲线时，则在计算曲线形桥梁预应力筋的伸长值时候，必须考虑预应力孔道扭转角的影响，即水平角的影响。
预应力筋的长度也要取曲线的空间长度。
因为，曲线形桥梁预应力筋孔道的水平扭转角对预应力管道摩阻有相当大的影响。
非对称预应力筋理论伸长量计算方法
非对称预应力筋理论伸长量计算方法作者：***来源：《中国新技术新产品》2020年第12期摘; ;要：在“以张拉控制应力为主，伸长值为校核”的“双控”标准下，对预应力筋理论伸长量的精确计算尤其关键。
在实际施工中经常会遇到预应力筋采用两端对称张拉，但是其孔道布置并不对称的情况，这时就需要先找出预应力筋的受力平衡点位置，再分别计算两张拉端至平衡点分段长度，然后根据《公路桥涵施工技术规范》中的公式计算出各分段的伸长值。
该文将结合广西贵港至隆安高速公路石排枢纽A匝道1号桥B1钢束，介绍两端对称张拉的非对称预应力筋理论伸长量的计算方法。
关键词：非对称;预应力筋;理论伸长量;计算方法中图分类号：U445; ; ; ; ; 文献标志码：A0 引言对于预应力钢筋混凝土构件来说，通过施工加预应力，可以在确保混凝土结构受拉区不易出现裂缝的情况下，充分发挥钢筋在钢筋混凝土结构的力学性能，并提高结构物的承载能力。
因此随着桥梁工程技术的不断发展，在桥梁工程上部结构设计中已经广泛应用了预应力筋材料[1]。
预应力的张拉是桥梁预应力构件施工中非常关键的一个施工工序，预应力施加时，采用“双控”质量要求，即以张拉控制应力为主，实际伸长值与理论伸长值的偏差在±6%以内。
为此，在预应力施工前，需要对预应力筋的理论伸长量进行计算。
为更精确的计算理论伸长量，需要将预应力筋按照直线、曲线段落进行分段计算，而对于两端对称张拉的预应力筋，需要找出受力平衡点，然后根据规范从两张拉端至平衡点分别各分段的理论伸长值。
采用两端对称张拉的预应力筋钢束孔道布置多为对称设置，这类钢束张拉时，其受力平衡点就是孔道布置的对称点。
然而桥梁上部结构预应力钢筋混凝土设计时，在达到更好的受力状态的同时，预应力筋的线型布置最合理，会经常采用两端对称张拉、非对称孔道布置的预应力钢束，这样的预应力筋在理论伸长值计算时需分4个步骤。
1）预应力筋按直、曲线分段。
2）计算各分段终点张拉力。
预应力张拉伸长量计算
后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析一、理论伸长量计算 1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下：PP P E A L P L =∆ ①()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 ②式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L ——预应力筋的长度； A P ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）；P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：i L L L L ∆+∆+∆=∆ 21PP i p i E A L P L i =∆P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适； （3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：()()()()111--+--⨯=i i kx i i eμθσσ各点平均应力公式为：()()ii kx i pikx e iiμθσσμθ+-=+-1 各点伸长值计算公式为：pip i E x L iσ=∆ 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ15.24），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0=0.75f p =1395Mpa 。
K 取0.0015/m ，µ=0.25。
伸长量的计算
40mT梁预应力筋理论张拉伸长值计算
一、计算公式
ΔL=P p L/EA
Pp=Pq*[1-e-(kx+uθ)]/(kx+uθ)
Pz=Pq*e-(kx+uθ)
式中：
ΔL---预应力钢筋理论伸长值
L---预应力钢筋的长度
Pp---预应力筋的平均张拉力
x---从张拉端至计算截面孔道长度
A---预应力筋的截面积
E---预应力筋的弹性模量
P---预应力筋张拉端的张拉力
θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和
8索，张拉控制应力（按75%控制）F=140*8*1860*0.75=1562.4KN
9索，张拉控制应力（按75%控制）F=140*9*1860*0.75=1757.7KN
弹性模量E=1.95*105 ,管道摩擦系数u=0.2,管道偏差系数k=0.0025，钢绞线单位公称面积A=140mm2复核：计算：
以下为伸长量的计算：N1束：每束8根，p=1562.4KN
N2束：每束8根，p=1562.4KN
N3束：每束9根，p=1757.7KN
N4束：每束9根，p=1757.7KN
复核：计算：。
不对称预应力管道中钢绞线张拉伸长值计算
不对称预应力管道中钢绞线张拉伸长值计算尚跃强【摘要】本文介绍了预应力管道中钢绞线在对称张拉、不对称张拉、单端张拉情况下伸长量计算过程,着重介绍不对称预应力管道张拉过程中0位移点的确定方法,并分别计算出0位移点两边钢绞线的不同伸长量.%This paper introduces the calculation of tension and elongation value of symmetric tension, asymmetric tension, and single ended tension. It focuses on the determination of 0 displacement point in asymmetric prestressed pipeline tension process, and the calculation of different elongation value at the two side of steel strand.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2012(031)011【总页数】2页(P59-60)【关键词】钢绞线伸长值计算;不对称张拉;0位移点【作者】尚跃强【作者单位】中铁十七局集团第二工程有限公司,西安710043【正文语种】中文【中图分类】U1720 引言无锡铁路跨黄河特大桥全长9.3公里，其中（40+64+40）米连续梁为跨越黄河大堤设计和施工，其中连续梁2号段纵向预应力束W2为中心对称结构，连续梁边跨纵向预应力束SW3为不对称结构。
连续梁张拉锚具均采用M15型系列锚具及其配套设备，管道成孔采用钢波纹管，灌注混凝土时采用PVC管临时支撑，防止漏浆和预应力管道变形。
预应力束采用低松弛高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径Φs=15.2mm，钢绞线面积A=139mm2，钢绞线标准强度fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，张拉锚下控制应力为σcon=1270Mpa，锚口及喇叭口应力损失按照锚外控制应力的6%计算，管道摩擦系数μ取0.23，管道偏差系数κ取0.0025。
预应力钢绞线(非对称布置)两端张拉伸长量计算方法研究
长量时首先要确定受力平 衡点 的位 置 ，所谓受 力平衡点 是指 左右侧 拉 ，根 据 受 力 需 要 ，预应 力钢 绞 线 非 对 称 布 置 ，钢 绞 线 规 格
应力或者摩阻损 失相同的点 ，然后根据此点位置确定两端各 自的张 １９＋ １５．２，弹性 模量 Ｅ＝１．９５Ｅ５ＭＰａ，ｕ＝Ｏ．２５，ｋ＝０．００１５，支撑 梁构造 及
平衡点的方法 ，采用有 限元 ＭＩＤＡＳ计算软件核实钢束伸长量计算 的 正确 性 。
对于对称布 置的预应力 钢绞线平衡点 就是其 中心点 ，对 于非 ２ 工 程 实 例
对称 置钢 绞线 ．中心点不再 是其受力平衡点 ，在计算 两端各 自伸 某高速公路 桥梁预应 力混凝 土简支支撑梁 ，钢束采 用两端 张
（ｍｍ ）：
Ｐｐ一各分段预应力筋的平 均张拉力（Ｎ）； Ｌ＿ 预 应 力 筋 的分 段 长 度 （ｍｍ）； Ａｐ一 预应 力筋 的 截 面 面积 （ｍｍ ）； Ｅｐ一预应力筋 的弹性模量（Ｎ／ｒ ａｍ ）； 根 据 《公 路 桥 涵 施 工 技 术 规 范 》（ＪＴＣｆｒ Ｆ５０—２０１ １）附录 Ｃ１中 Ｐｐ的计算公式 ：
摘 要 ：沥青路 面再 生技 术是 一种新的 沥青混凝 土路 面施工 维修技 术 ，它主要 是将废 旧沥青路 面经过破 除、翻挖 、回收 、破碎 、筛分 后 ，与再生剂、新 沥青和新集料按 一定比例拌合 成新混合料 ，这种 新混合料 具有一定的路 用性 能 ，能够将其重新铺筑路 面。本文通过分析 比较就地热再 生技术 ，主要从质 量、费用 、工期 以及环保四方面对沥青路面就地热再生技 术进行分析和论证 ，说 明其 实用性 。
拉 计算 长度 Ｌ，和 Ｉ 张拉计算 长度确 定后 ，就可 以根据公式 （１）、 钢绞线布 置见下 图，以钢柬 Ｎ４为例 。
预应力张拉伸长量计算
后张法预应力张拉伸长量计算与测定分析一、理论伸长量计算1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041— 2000）,钢绞线理论伸长量计算公式如下：P P L力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：L L1 L2 L iA p E式中：P P——预应力筋的平均张拉力（N）,直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L――预应力筋的长度；A P---- 预应力筋的截面面积（mm）；E P――预应力筋的弹性模量（N/mm2）；P――预应力筋张拉端的张拉力（N）;x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；――从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和（rad）;k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；――预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应P p值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“ Pp ”更为合适;（3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：i 1 kx i 1各点平均应力公式为:kxi 1 e "kx i各点伸长值计算公式为:X iP i2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（①15.24），极限抗拉强度f p=1860Mpa，锚下控制应力6 o=0.75f p=1395Mpa。
K 取0.0015/m, 尸0.25。
P pe kxkxL iP p L iA p E pPiL i(1)单端张拉预应力筋理论伸长值计算:预应力筋分布图(1) 伸长值计算如下表:(2)两端非对称张拉计算:预应力筋分布图(2)伸长值计算如下表:若预应力钢筋为两端对称张拉，则只需计算出一半预应力筋的伸长值，然后乘以2即得总的伸长量。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算1张拉伸长值的重要性大跨度预应力混凝土桥梁通过预应力筋张拉产生与荷载挠度相反的拱度，从而提高了梁体的刚度并达到节约材料的目的，在铁路、公路以及市政工程等方面得到广泛的应用。
由于张拉施工直接影响预应力梁体的质量和耐久性，施工期间都采用张拉力和伸长值“双控”的方法，并且规范中对实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％做了严格的限定，那么准确地计算张拉理论伸长值是预应力筋张拉施工前最重要的步骤。
根据施工现场单向、双向张拉的施工方式，通过对预应力钢绞线张拉伸长值的计算实例，总结出较为准确并适用于现场的伸长值的计算方法。
2 后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则将整根预应力筋根据设计线形分成曲线连续段及直线连续段，不能将直线段及曲线段分在同一段内。
总伸长值为各个预应力筋分段长度的计算伸长值之和。
2.2 AB段截面拉力、截面平均拉力和伸长值P—张拉控制力，单位N。
采用高强低松弛预应力预应力筋时，其抗拉强度标准值f pk＝1860MPa，张拉设计控制应力一般不超过该值的0.75倍。
P A—AB段的起点力，单位N。
P B—AB段的终点力，BC段的起点力，单位N。
P AB—AB段预应力筋的平均张拉力，单位N。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，单位1/m。
L1—AB预应力筋的分段长度，单位m。
l AB—AB段预应力筋的理论伸长值，单位mm。
E g—预应力筋的弹性模量，单位Pa。
A g—预应力筋的截面积，单位m2。
2.3 BC段截面拉力、截面平均拉力和伸长值P c—BC段的终点力，CD段的起点力，单位N。
P BC—BC段预应力筋的平均张拉力，单位N。
μ—BC段预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
α—BC段中各曲线段的切线夹角和，单位弧度(rad)。
L2—BC预应力筋的分段长度，单位m。
l BC—BC段预应力筋的理论伸长值，单位mm。
其它字母的含义同前。
2.4 CD段截面平均拉力和伸长值P CD—CD段预应力筋的平均张拉力，单位N。
L3—CD预应力筋的分段长度，单位m。
l CD—CD段预应力筋的理论伸长值，单位mm。
其它字母的含义同前。
2.5预应力筋张拉施工总伸长值计算2.5.1千斤顶内预应力筋伸长值计算L0—千斤顶内预应力筋的有效长度，单位m。
l0—千斤顶内预应力筋的理论伸长值，单位mm。
2.5.2 预应力筋总伸长值计算l=l0+l AB+l BC+l CD3对不同张拉方式伸长值计算实例张拉方式分为单向张拉和双向张拉，预应力筋布置有对称和不对称的情况。
现以一工程实例分别进行计算。
实例中参数说明：预应力筋采用高强低松弛预应力钢绞线，其抗拉强度标准值f pk＝1860MPa，设计控制应力为0.75倍。
预应力筋直径为15.20mm，计算面积为139.0mm2，弹性模量E g＝1.95×105MPa。
张拉端起点控制力应为：P= P=1860×106×0.75×139×10-6=193905N千斤顶内预应力筋的有效长度L0=0.45m，则该段理论伸长值：l0=193905×0.45×1000/（1.95×1011×139×10-6）=3.2mm管道采用预埋铁皮波纹管时k=0.0015， =0.25。
计算时可将上述公式在小型计算器内编程计算，也可在Microsoft Office Excel 中编辑公式进行列表计算。
3.1 单向张拉实例将图示数值输入公式后，得出：P A=P=193905N；P B=193532N，P AB=193718 N，l AB=9.1mm；P C=186348N，P BC=189917 N，l BC=9.9mm；P D=186296N，P CD=186322 N，l CD=1.3mm；P E=179381N，P DE=182817 N，l DE=9.5mm；P F=172230N，P EF=175781 N，l EF=174.6mm；总计理论伸长值：l=l0+l AB+l BC+l CD+l DE+l EF=208mm。
3.2 双向张拉实例3.2.1双向张拉时，若预应力筋以跨中对称布置，则理论伸长值计算仅考虑从张拉端至跨中的此段范围，计算方法同单端张拉相同，计算出伸长值×2即为总伸长值。
如果上图F端若为跨中位置，预应力筋以跨中对称布置的话，则单端理论伸长量208mm，总伸长量为208×2=416mm。
3.2.2 在预应力筋不对称布置的情况下进行双向张拉，计算预应力筋的伸长值时，计算原则是从两端向中间分段计算，至跨中某一点时预应力筋的截面拉力基本相等即可，而不是简单的分中计算。
假定E 点为两个方向拉力的平衡点，将图示数值输入公式后，得出：A 端张拉：P A =P=193905N ；P B =193532N ，P AB =193718 N ，l AB =9.1mm ；P C =186348N ，P BC =189917 N ，l BC =9.9mm ；P D =186296N ，P CD =186322 N ，l CD =1.3mm ；）（）（0.036L 0.0015L k -D E DE DE e 186296e P P +⨯⨯+⨯⨯=⨯=αμ ①G 端张拉：P G =P=193905N ；P F =186175N ，P GF =190014 N ，l GF =188.8mm ；）（）（0.036L 0.0015L k -F E FE FE e 186175e P P +⨯⨯+⨯⨯=⨯=αμ ②由于E 点处截面拉力相等，故建立方程：）（0.036L 0.0015DE e 186296+⨯⨯=）（0.036L 0.0015FE e 186175+⨯⨯ ⑴L DE +L FE =1.423 ⑵通过试算：当L DE =0.700时，L FE =0.723，代入⑴式180868>180743当L DE =1.000时，L FE =0.423，代入⑴式180786<180825L DE 取值范围应在0.7—1.0之间为宜。
当L DE =0.929时，L FE =0.494，代入⑴式179514=179514，E 点处截面拉力相等。
将L FE 、L DE 分别代入①、②后计算结果如下：P E =179514N ，P DE =182884 N ，l DE =6.2mm ；P E =179514N ，P FE =182824 N ，l FE =3.3mm ；A 端张拉理论伸长值：L A =l 0+l AB +l BC +l CD +l DE =3.2+9.1+9.9+1.3+6.2=30mmG 端张拉理论伸长值：L G =l 0+l GF +l FE =3.2+188.8+3.3=195mm总计理论伸长值：L A +L G =225mm3.2.3在预应力筋设计有平弯和竖弯的情况下，宜根据设计进行严格分段计算。
由于平弯和竖弯的起终点不同，在计算时应按上图进行分段计算。
分段长度和α值的计算：L AB =L1，α=0，直线段；L BC =LA －L1，0.1745/18010=⨯=πα，进入平弯曲线；L CD =L2－L BC ，0.3903/180)20(1022=⨯+=πα，平弯和竖弯合成曲线；L DE =LB －L CD ，0.3491/18020=⨯=πα，仅有竖弯曲线；L EF =LC=L3- L DE ，α=0，直线段。
经过计算各分段长度和α值已成为已知数据，则代入公式均可计算出各分段平均截面拉力和伸长值。
4理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因通过计算的理论伸长值一般大于设计提供的数值，主要原因：设计提供的数值没有考虑千斤顶工作区间的预应力筋伸长值；其次部分设计提供的数值仅为10%σk—100%σk共计90%的控制力对预应力筋所产生的伸长值。
排除以上原因后仍然存在差异的，就要看现场实测的k、u的取值是否与设计一致。
如果两者差异较大，必须对设计图纸和计算过程进行仔细检查、核对。
5理论伸长值与实际伸长值偏差的原因5.1在0—10%（20%）σk张拉过程中，由于预应力筋在管道中盘曲和夹片会内滑，该阶段实测的伸长值是不准确的，在实际张拉期间均采用10%（20%）σk—100%σk阶段的实测伸长值作为基础数据来反算预应力筋真正的伸长值。
5.2预应力筋较长致使伸长值超过千斤顶的行程时，施工过程中需要多次换顶分级张拉，由于多次测量千顶活塞的伸出量，则出现累积误差较大。
5.3管道摩阻系数计算时取值不准。
为了提高计算的准确性确保施工质量，应对管道摩阻系数进行现场测定，并对施工中影响摩阻系数的方面进行认真的检查，如管道的三维位置是否正确、管道表面是否有锈斑、管道接头是否平滑等等，确保实测结果的准确性和代表性。
通过实测数据推算出现场实际的管道摩阻系数，并在计算张拉值时予以调整。
5.4锚垫板的预埋位置或板面角度存在偏差，管道预埋的空间位置与设计存在偏差，都会造成张拉力作用线与设计预应力筋的轴线不重合，从而影响伸长值。
5.5在先穿束后浇混凝土的情况下，预应力筋局部范围由于管道破损而被水泥浆包裹。
一般表现为：一端小于计算值另一端大于计算值，但总伸长值略小于总计算值；一端小于计算值另一端也小于计算值。
5.6两端张拉时未能做到同步启动，出现单端提前受拉的现象。
5.7千斤顶与压力表进行了配套校验，但施工中没有配套使用；千斤顶使用超过6个月或200次后应重新校验，而现场未能足够重视致使出现伸长值不正常现象。
5.8现场使用的部分预应力筋截面积偏差或弹性模量不均匀，导致伸长值出现偏差。
针对这种情况，一方面要求生产厂家加强产品质量指控，另一方面对于重要的预应力结构最好预先通过试验测定其弹性模量。
6伸长值计算补充说明在预应力筋伸长值的计算中，应根据预应力筋设计特点和现场采取的不同张拉方式，认真严格采用分段计算的原则。
通过合理的分段计算，我们可以计算出每一段预应力筋的起终点截面拉力、分段长度的平均拉力，从而计算出准确度较高的理论伸长值。
计算伸长值的准确性除了能帮助现场满足6%的限定提高张拉施工质量以外，对于现场出现的误差、偏差也能及时找出原因并采用相应纠偏、预防措施从而保证预应力施工的质量。