预应力张拉伸长量计算书(后张法)
预应力张拉伸长量计算书(后张法)
一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
后张法预应力钢绞线、张拉控制力计算
后张法预应力钢绞线伸长量计算说明一、参数数据1、根据设计通用图说明，20m、30m、40m跨T梁，管道摩擦系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，预应力松弛系数取0.3；（1）30mT梁连续处N1钢绞线采用6Φｓ15.2，横截面积为840mm2，锚下控制张拉力为1172KN，N2和N3钢绞线采用5Φｓ15.2，横截面积为700mm2，锚下控制张拉力为781KN,N4钢绞线采用5Φｓ15.2，横截面积为700mm2，锚下控制张拉力为977KN；（2）40mT梁连续处N1、N2、N3、N4、N5钢绞线均采用6Φｓ15.2，横截面积为840mm2，锚下控制张拉力为1172KN。
（3）20mT梁连续处N1、N2、钢绞线均采用5Φｓ15.2，横截面积为700mm2，锚下控制张拉力为977KN，N3、N4钢绞线均采用3Φｓ15.2，横截面积为420mm2，锚下控制张拉力为586KN。
二、计算公式：预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
《公路桥梁施工技术规范》(JTG/T F50-2011)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；《公路桥梁施工技术规范》(JTG/T F50-2011)附录C－1中规定了Pp的计算公式（2）：Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值；k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
预应力钢筋后张法张拉伸长量计算书
后张法预应力筋伸长量计算飞龙岛大桥 朱珊莹1. 前言预应力筋理论伸长值的计算在实际施工中，一般按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000以下简称《公路施范》）中的理论伸长值计算公式来计算。
接触预应力筋理论伸长量计算后，我发现伸长量的计算并非计算公式看上去简单，由于对《公路施规》的理解不同计算中我出过错，在查找原因的过程中，想到和我一样的初学者在计算时也许也会犯和我一样的错误，于是我萌生了这样的想法：写一篇类似基础教程的东西，让初学者能够跟着介绍一步步做下来，把伸长量算正确，少走和我一样的弯路。
现以飞龙岛大桥引桥第一、第六联A 节段预应力筋为例，将我的计算过程介绍如下，由于我缺少经验，如有错误，望各位海涵。
还希望各位前辈不吝指教。
谢谢！^0^2. 计算理论后张法预应力钢筋张拉理论伸长量的计算 1、 精确计算法()()01kL kL Ly g y g Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰当预应力筋和孔道为直线时（0θ=）：(1)kL y gPL e kA E -∆=- 2、 简化计算法y gPLL A E ∆=其中 ()12kL e P P μθ-+⎡⎤+=⎢⎥⎣⎦P ——预应力钢筋张拉端的张拉力，N;L ——从张拉端到计算截面的孔道长度，m ；θ——从张拉端到计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，可由《路桥施工计算手册》P345页表10-34查得；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，可由《路桥施工计算手册》P345页表10-34查得；g E ——预应力钢筋弹性模量，MPa ； y A ——预应力钢筋截面面积，2mm ；P ——预应力钢筋的平均张拉力，取张拉端的拉力与计算截面与计算截面处扣除孔道磨阻损失后的拉力的平均值。
在后张法预应力结构中，预应力筋的布置多采用由直线、曲线混合组成，伸长值的计算比较繁琐。
后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算(全文)
后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算(全文)1、后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算1. 引言本章介绍后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算方法，并给出详细步骤和计算公式。
2. 绞距计算2.1 基本概念绞距是指一根预应力钢绞线上相邻两个绞股之间的距离。
2.2 绞距计算公式绞距计算公式为：绞距 = (绞股数-1) * 绞股间距。
3. 绞股长度计算3.1 基本概念绞股长度是指一根预应力钢绞线上一个绞股的长度。
3.2 绞股长度计算公式绞股长度计算公式为：绞股长度 = (绞股所包括的钢丝束数量 * 每束钢丝的长度) + (绞股所包括的钢帘束数量 * 每束钢帘的长度)。
4. 张拉伸长量计算4.1 基本概念张拉伸长量是指预应力钢绞线在张拉过程中的长度变化量。
4.2 张拉伸长量计算公式张拉伸长量计算公式为：张拉伸长量 = (绞股数-1) * 绞股长度。
5. 结论本文介绍了后张法预应力钢绞线张拉伸长量的计算方法，包括绞距计算、绞股长度计算和张拉伸长量计算。
通过本文提供的计算方法可以准确计算预应力钢绞线的张拉伸长量。
附件：无法律名词及注释：无2、材料验收标准范本1. 引言本章介绍材料验收标准的制定方法和内容，以及相关的验收标准范本。
2. 制定方法2.1 材料分类将需要验收的材料按照材料类型、性能等分类，确定验收标准的范围。
2.2 参考标准根据相关的国家标准、行业标准和企业标准，确定可供参考的验收标准。
2.3 制定标准根据实际需要和参考标准，制定具体的材料验收标准。
3. 验收标准内容3.1 外观要求材料的外观应符合相关标准要求，包括表面平整度、色泽、瑕疵等。
3.2 尺寸要求材料的尺寸应符合相关标准要求，包括长度、宽度、厚度等。
3.3 性能要求材料的性能应符合相关标准要求，包括强度、硬度、耐久性等。
4. 示例标准范本4.1 钢材验收标准范本根据国家标准GB/T 700-2006《碳素结构钢》，制定钢材验收标准范本。
4.2 混凝土验收标准范本根据行业标准JGJ 55-2011《建筑施工用细石混凝土及制品验收规程》，制定混凝土验收标准范本。
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法(定稿)
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法中成煤炭建设(集团)有限责任公司郑尚军邮编:610072［提要］本文对后张法预应力筋理论伸长量采用计算器编程列表计算，一束筋分段计算伸长量，全束迭加求和。
对各段起点张拉力、平均张拉力和终点张拉力的概念理解和计算方法，有分析探讨之见。
有列表计算示例，为此类施工复核验算提供参考、借鉴。
一、前言先张法预应力筋，为无管道摩阻的直线筋，不存在平均张拉力的问题，直接用图纸张拉力按总长计算伸长量，计算简单，不作赘述。
以下只对后张法伸长量计算作一小结。
公路桥梁后张法预应力张拉，要求张拉力和伸长量双控制。
对于施加张拉力，只要千斤顶校验准确，按规程操作，张拉吨位，易于控制。
但力筋的实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±６％以内，有时不易达到。
除了检查机具和工艺操作外，再对力筋的断面和弹性模量进行检测，并对设计提供的理论伸长量进行复核计算。
这一复核计算工作，施工中是必要的。
在某大桥166米三跨连续箱梁施工中，预应力张拉朿种类很多，有些的较长且弯点较多的力筋，双控制难以达到，实际伸长量偏小。
除采取其他措施外，首先对设计伸长量进行详细验算。
由于计算公式烦复且位数较多，以各段计算累加，大量数据且零乱，只整理最后结果，计算过程杂乱无章，第二人难以清理复核。
采用计算器编程列表计算，将已知数输入，立即得出需要的结果，一目了然，计算者轻松愉快，也易于他人复核、审核。
故将此计算方法整理如下，为以后此类计算提供参考或仿照。
二、力筋平均张拉力P P计算公式《桥规》P339附录G—8精确计算公式P P=P[1-e-(KX+ μθ)]（/(K X+μθ）]---------------------------(1)《路桥施工计算手册》P344表10—33简化计算公式：P P=P[1+e-(KX+ μθ)]/2-------------------------------------(2)式中符号意义：P P —预应力筋平均张拉力（N）。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书(后张法)【1：正式风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 参考文件2. 术语定义2.1 预应力2.2 张拉2.3 后张3. 背景知识3.1 预应力工艺概述3.2 后张法工艺原理3.3 预应力材料和设备4. 设计计算4.1 设计工况说明4.2 预应力力设计原则4.3 后张力计算公式推导和参数4.4 张拉力预测和参数确定4.5 后张力校核计算过程4.5.1 选择预应力力值4.5.2 确定张拉长度和张拉应力 4.5.3 后张力计算4.5.4 后张力校核5. 结果分析5.1 预应力力值和后张力结果5.2 拉索和锚具选择及布置5.3 后张材料选用及工艺要求附件:1. 张拉计算表格2. 张拉力预测计算表格法律名词及注释：1. 预应力：一种施加在结构构件上的内部应力，使构件在自重和外力作用下产生预压，以提高构件的稳定性和承载力。
2. 张拉：通过施加预应力钢束的拉力，使混凝土构件发生初始应力的过程。
3. 后张：在混凝土达到预定强度后，通过施加预应力钢束的拉力以达到设计要求的过程。
【2：活泼风格】预应力张拉计算书(后张法)1. 概述1.1 为什么要进行预应力张拉计算？1.2 为什么选用后张法？1.3 本文档的目的是什么？2. 术语解释2.1 什么是预应力？2.2 什么是张拉？2.3 什么是后张？3. 预备知识3.1 懂预应力工艺，先了解一下3.2 后张法工艺原理简介3.3 哪些材料和设备会用到？4. 设计计算4.1 先来看一下设计工况说明4.2 怎么设计预应力力？4.3 公式推导和参数，别看起来吓人，其实很简单 4.4 怎么预测张拉力？4.5 怎么进行后张力校核计算？4.5.1 如何选择预应力力值？4.5.2 张拉长度和张拉应力怎么确定？4.5.3 后张力计算步骤4.5.4 控制一下后张力，校核一下5. 结果分析5.1 看一下预应力力值和后张力结果都是啥5.2 拉索和锚具选择，不是随便选的哦5.3 后张材料选用和工艺要求，来看看附件：1. 张拉计算表格，有多详细就看你有多认真了2. 张拉力预测计算表格，别小看这个小表格法律名词及注释：1. 预应力：相当于给结构件穿了一件紧身衣，加固啦！2. 张拉：就像给混凝土做了一次放飞梦想的航班3. 后张：混凝土刚一固结，就开始由内而外给它加油喝彩。
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法(定稿)
后张法预应力筋张拉伸长量计算方法中成煤炭建设(集团)有限责任公司郑尚军邮编:610072［提要］本文对后张法预应力筋理论伸长量采用计算器编程列表计算，一束筋分段计算伸长量，全束迭加求和。
对各段起点张拉力、平均张拉力和终点张拉力的概念理解和计算方法，有分析探讨之见。
有列表计算示例，为此类施工复核验算提供参考、借鉴。
一、前言先张法预应力筋，为无管道摩阻的直线筋，不存在平均张拉力的问题，直接用图纸张拉力按总长计算伸长量，计算简单，不作赘述。
以下只对后张法伸长量计算作一小结。
公路桥梁后张法预应力张拉，要求张拉力和伸长量双控制。
对于施加张拉力，只要千斤顶校验准确，按规程操作，张拉吨位，易于控制。
但力筋的实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±６％以内，有时不易达到。
除了检查机具和工艺操作外，再对力筋的断面和弹性模量进行检测，并对设计提供的理论伸长量进行复核计算。
这一复核计算工作，施工中是必要的。
在某大桥166米三跨连续箱梁施工中，预应力张拉朿种类很多，有些的较长且弯点较多的力筋，双控制难以达到，实际伸长量偏小。
除采取其他措施外，首先对设计伸长量进行详细验算。
由于计算公式烦复且位数较多，以各段计算累加，大量数据且零乱，只整理最后结果，计算过程杂乱无章，第二人难以清理复核。
采用计算器编程列表计算，将已知数输入，立即得出需要的结果，一目了然，计算者轻松愉快，也易于他人复核、审核。
故将此计算方法整理如下，为以后此类计算提供参考或仿照。
二、力筋平均张拉力P P计算公式《桥规》P339附录G—8精确计算公式P P=P[1-e-(KX+ μθ)]（/(K X+μθ）]---------------------------(1)《路桥施工计算手册》P344表10—33简化计算公式：P P=P[1+e-(KX+ μθ)]/2-------------------------------------(2)式中符号意义：P P —预应力筋平均张拉力（N）。
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一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
②力与应力关系如下式：p con A P σ=各项代表意义同伸长值计算。
3. 油表读数计算①1#油泵，千斤顶编号090201，压力表编号1269；由上图可知：4689.619.19+=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 6.519.194689.606.11419.194689.6=-=-=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 5.1119.194689.611.22819.194689.6=-=-=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 3.3919.194689.6368.76019.194689.6=-=-=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 1.719.194689.657.14219.194689.6=-=-=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 5.1419.194689.614.28519.194689.6=-=-=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 2.4919.194689.646.95019.194689.6=-=-=②2#油泵，千斤顶编号090202，压力表编号9023；由上图可知：2376.2065.19+=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 9.5065.192376.206.114065.192376.2=-=-=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 8.11065.192376.211.228065.192376.2=-=-=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 8.39065.192376.2368.760065.192376.2=-=-=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 4.7065.192376.257.142065.192376.2=-=-=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 8.14065.192376.214.285065.192376.2=-=-=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 7.49065.192376.246.950065.192376.2=-=-=③3#油泵，千斤顶编号090302，压力表编号1259；由上图可知：3431.1193.19+=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 9.5193.193431.106.114193.193431.1=-=-=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 8.11193.193431.111.228193.193431.1=-=-=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 5.39193.193431.1368.760193.193431.1=-=-=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 4.7193.193431.157.142193.193431.1=-=-=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 8.14193.193431.114.285193.193431.1=-=-=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 5.49193.193431.146.950193.193431.1=-=-=④4#油泵，千斤顶编号090303，压力表编号8823；由上图可知：1925.2047.19+=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 9.5047.191925.206.114047.191925.2=-=-=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 9.11047.191925.211.228047.191925.2=-=-=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 8.39047.191925.2368.760047.191925.2=-=-=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 4.7047.191925.257.142047.191925.2=-=-=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 9.14047.191925.214.285047.191925.2=-=-=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 8.49047.191925.246.950047.191925.2=-=-=⑤5#油泵，千斤顶编号090304，压力表编号1199；由上图可知：6931.0071.19-=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 0.6071.196931.006.114071.196931.0=+=+=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 0.12071.196931.011.228071.196931.0=+=+=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 9.39071.196931.0368.760071.196931.0=+=+=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 5.7071.196931.057.142071.196931.0=+=+=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 0.15071.196931.014.285071.196931.0=+=+=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 9.49071.196931.046.950071.196931.0=+=+=⑥6#油泵，千斤顶编号090305，压力表编号9523；由上图可知：4319.1311.19+=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 8.5311.194319.106.114311.194319.1=-=-=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 7.11311.194319.111.228311.194319.1=-=-=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 3.39311.194319.1368.760311.194319.1=-=-=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 3.7311.194319.157.142311.194319.1=-=-=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 7.14311.194319.114.285311.194319.1=-=-=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 1.49311.194319.146.950311.194319.1=-=-=⑦7#油泵，千斤顶编号090306，压力表编号1089；由上图可知：5574.3351.19-=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 7.5351.195574.306.114351.195574.3=+=+=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 6.11351.195574.311.228351.195574.3=+=+=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 1.39351.195574.3368.760351.195574.3=+=+=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 2.7351.195574.357.142351.195574.3=+=+=30%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 6.14351.195574.314.285351.19557.3=+=+=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 9.48351.195574.346.950351.195574.3=+=+=⑧8#油泵，千斤顶编号090309，压力表编号3239；由上图可知：3843.0079.19-=x y ，则压力表读数计算如下： 4束钢绞线：KN N P 368.7607603684140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 06.114368.76015.015.0=⨯==Mpa y x 0.6079.193843.006.114079.193843.0=+=+=30%控制应力时：KN P y 11.228368.7603.03.0=⨯==Mpa y x 0.12079.193843.011.228079.193843.0=+=+=100%控制应力时：KN P y 368.760==Mpa y x 9.39079.193843.0368.760079.193843.0=+=+=5束钢绞线：KN N P 46.9509504605140186073.0==⨯⨯⨯=15%控制应力时：KN P y 57.14246.95015.015.0=⨯==Mpa y x 5.7079.193843.057.142079.193843.0=+=+=海滨大道北段二期工程预制箱梁钢绞线理论伸长值及压力表读数计算书1630%控制应力时：KN P y 14.28546.9503.03.0=⨯==Mpa y x 0.15079.193843.014.285079.193843.0=+=+=100%控制应力时：KN P y 46.950==Mpa y x 8.49079.193843.046.950079.193843.0=+=+=根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表。