峻德矿主井绞车液压站(TE162)油压调整值计算
液压站整定计算书
同安项目部提升绞车液压站油压值整定计算一、主斜井提升绞车液压站制动油压与二级制动油压的计算：(1)、最大静张力矩Mjmax=Fjc×D=90000N×2.5m=225000N.m式中：D——滚筒直径，2.5m；(2)、最大制动力矩：①未考虑残压影响所需制力矩：Mz′max≧3×Mjmax=675000N.m②考虑残压影响所需制力矩：Mz″max≧Mz′max +9.81×n×Pz×A×Rcp ×μ=675000+9.81×8×3×600×2.3×0.45 N.m=821208.24N.m；式中：n——盘形制动器对数，n=8；Pz——电液调节阀残压，取Pz=3kg/cm ²；A——盘形制动器活塞面积，查得A=600cm²;Rcp——盘形闸摩擦半径，查得Rcp=2.3m；μ——闸瓦摩擦系数，查得μ=0.45。
③根据上述计算确定最大制动力矩Mmax=821208.24N.m(3)、制动油压确定：①系统贴闸皮油压Pt：Pt=Mmax/（n×Rcp×A×μ×g）×0.0981=821208.24/(8×2.3×600×0.45×9.81)×0.0981=1.65Mpa②最大制动油压Ps=Pt+C=1.65+2.1=3.75Mpa＜6.3 Mpa式中：C——制动闸综合阻力，查得2.1Mpa。
计算得最大制动油压小于该液压站工作油压值6.3Mpa。
3、二级制动油压确定：PII级=Pt-5.14×Σm×a/（A×n）=1.65-5.14×9870×3/(600×100mm ²×8)=1.33Mpa式中：Σm——机器旋转部分对缠绕直径的变位重量（不包括电动机转子），查得Σm=9870Kg，计算得二级制动油压为1.33Mpa。
矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引
提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第五建设有限公司机电管理部批准单位：中煤第五建设有限公司施行日期：2015年3月25日目次1 范围 (1)2 规范性引用文件 (1)3 技术术语 (1)4 液压站及盘形制动器简介 (2)4.1液压站 (2)4.2盘形制动器 (5)5 制动油压值计算及整定 (6)5.1单钩提升 (6)5.2双钩提升 (10)6 安装及调试要点 (12)6.1制动盘 (12)6.2盘形制动器 (12)6.3液压站及管路 (13)7 调绳操作要点 (13)8 日常维护要点 (14)提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1 范围本指引对公司范围内在用提升机液压站进行分析综述，进一步规范制动油压计算，对提升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。
本指引适用于公司范围内所有在用提升机。
2 规范性引用文件煤矿安全规程2011版煤矿建设安全规范（AQ 1083—2011）矿井提升设备(煤矿工业出版社孙玉蓉周法孔主编) 矿山大型固定设备技术测试（中国矿业大学出版社于修等主编）煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规范AQ 1035—2007矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器JB 8519—1997立井井筒施工标准（试行）QB/LJSG002-2011斜井井筒施工标准（试行）QB/XJSG006-2012巷道及硐室施工标准（试行）QB/HDDSSG007-2012矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升单（双）提升容器或串车（作上、下交替）提升的方式。
3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。
3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。
3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳内所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。
3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。
液压站油压值计算
提升机液压站油压值的计算中煤49处门克庆项目部2013年3月1日提升机液压站油压值的计算一、绞车主要技术参数表二、最大力矩确定：1.最大静张力矩Mjmax=Fjc×D/2=240000×2.0=480000N.m式中：D-----滚筒直径，4.0m；2.最大制动力矩①未考虑残压影响所需制力矩：Mz＇max≥3×Mjmax=3×480000N·m=1440000N·m②考虑残压影响所需制动力矩:Mz＂max≥Mz＇max+9.81×2n·Pz·a·Rcp·μ=1440000+9.81×2×12×3×150.13×2.3×0.45 N.m =1549751.21N.m式中：n-------盘形制动器对数，n=12；Pz-----电液调节阀残压，取Pz=3kg/cm2;A------盘形制动器活塞面积，查得A=150.13cm2；Rcp---盘形闸磨擦半径，查得Rcp=2.3m；μ-----闸瓦磨擦系数，查得μ=0.45。
③根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=1549751.21N.m3.制动油压确定：①系统贴闸皮油压Pt:MmaxPt= ——————————×0.09812n·Rcp·a·μ·g1549751.21= ——————————————×0.0981 2×12×2.3×150.13×0.45×9.81=4.15Mpa②最大制动油压Ps=Pt+C=4.15+1.30=5.45MPa<6.3 MPa式中：C----制动闸综合阻力，查得1.30 MPa。
现场整定取Ps=5.5Mpa，小于该液压站工作油压值6.3Mpa。
主副井制动系统油压计算
主副井制动系统油压计算主、副井制动系统油压计算是指计算主副井制动装置中所需的油压大小。
主副井制动系统是钻机的重要组成部分，用于控制钻杆的下降速度和实施钻柱制止。
了解主副井制动系统油压计算的原理和方法，可以帮助钻工进行正确的操作和调整，确保钻机的安全和稳定性。
主副井制动系统包括主制动器和副制动器。
主制动器通过制动蓄能器和液压系统实现，用来防止钻杆下坠。
副制动器则通过液压缸和液压系统实现，用来实施钻柱制止。
在计算主、副井制动系统油压时，需要考虑的因素包括制动力的大小、制动装置的特性、制动蓄能器的容积和气压、液压泵的输出能力以及油液的粘度等。
首先，需要计算主副井制动系统所需的制动力大小。
制动力的大小取决于钻杆的重量和下降速度。
一般来说，制动力的计算公式为：制动力（N）= 钻杆总重量（kg）× 加速度（m/s²）钻杆总重量可以通过测量钻杆的长度和直径，以及钢材的密度来计算得到。
加速度可以根据需要进行调整，一般来说，加速度的取值范围为1~2m/s²。
接下来，需要计算制动装置的特性。
主制动器和副制动器的制动力-压力曲线可以通过实验测试得到，或者通过制动蓄能器和液压缸的工作特性来估算。
根据实际情况，可以确定所需的制动力-压力关系。
然后，需要考虑制动蓄能器的容积和气压。
制动蓄能器的容积可以通过制动时间、制动力和制动蓄能器的输出流量来计算得到。
制动蓄能器的气压可以通过公式：气压（MPa）= 蓄能器容积（L）× 液压油比重（kg/L）÷ 10液压油比重一般为0.8~1.0kg/L。
在计算主副井制动系统油压的过程中，还需要考虑液压泵的输出能力和油液的粘度。
液压泵的输出能力应大于所需的油压，并保证系统的稳定工作。
油液的粘度也会影响油压的大小，一般来说，油液的粘度越大，所需的油压就越大。
最后，根据制动力-压力关系、制动蓄能器的容积和气压、液压泵的输出能力和油液的粘度等因素，可以计算得到主副井制动系统所需的油压大小。
液压绞车拉力计算.
防爆液压绞车拉力计算东翼轨道下山提升为斜巷提升方式，主要担负部分原煤、矿车和设备的提升任务。
提升机采用JT（K）YB液压防爆绞车，绞车功率200×2kw，钢丝绳直径28mm。
为确保提升运输安全，计算如下：提升条件巷道最大坡度为20°，绞车最大牵引力为Fmax=90KN，电机功率40KW，用平板车运输液压支架，最大重量为15T钢丝绳选用6×19-FC，绳径φ16.5mm圆股合成纤维芯钢丝绳，绳自重：ρ绳=123.3kg/100m，公称强度1770MPa，绳最大长度为：300m，钢丝绳的破断拉力总和为：F=249.706KN（实测值）。
验算1.向下松2个载车的拉力为：T=（Gsinθ-f）g式中：G—载车、绳重及其他部件重G=2×G′+G2+G3=2×2910+123.3×3+30=6219.9（kg）G2—绳重 G3--其他部件重，取30 kg f—摩擦阻力f=（2×G′+G3）ucosθ+u′G2cosθ=（2×2910+30）×0.02cos17°+0.2×123.3×3cos17°=182.64（kg）u—矿车与铁路的摩擦系数，取0.02u′--绳与地滑、底板摩擦系数，取0.2θ—巷道坡度17°T=（Gsinθ-f）g=（6219.9sin17°-182.64）×9.8=19.6（KN）故Fmax=16>T安全系数计算α=F/T=249.706/20.01=12.48>6.5向上拉车时的拉力为：T′=Gsinθ＋f=6219.9sin17°＋158.18=1725.77（kg）=16.913（KN）故Fmax=25>T′4.安全系数计算α=F/ T′=249.706/16.913=14.76>6.5经以上计算：东翼胶带机下山采用JD-2.5型绞车松拉2个矿车，采用6×19-FC，绳径φ16.5mm圆股合成纤维芯钢丝绳钢丝绳，满足提升运输要求。
矿井提升机液压站制动油压计算及维护技术指引
提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引（试行）主编部门：中煤第设机电管理部批准单位：中煤第设施行日期：2015年3月25日目次1 围 (1)2 规性引用文件 (1)3 技术术语 (1)4 液压站及盘形制动器简介 (2)4.1液压站 (2)4.2盘形制动器 (5)5 制动油压值计算及整定 (6)5.1单钩提升 (6)5.2双钩提升 (10)6 安装及调试要点 (12)6.1制动盘 (12)6.2盘形制动器 (12)6.3液压站及管路 (13)7 调绳操作要点 (13)8 日常维护要点 (14)提升机液压制动系统油压整定计算及维护技术指引1 围本指引对公司围在用提升机液压站进行分析综述，进一步规制动油压计算，对提升机液压站及制动系统日常维护提出具体要求。
本指引适用于公司围所有在用提升机。
2 规性引用文件煤矿安全规程2011版煤矿建设安全规（AQ 1083—2011）矿井提升设备(煤矿工业玉蓉周法孔主编)矿山大型固定设备技术测试（中国矿业大学于修等主编）煤矿用单绳缠绕式矿井提升机安全检验规AQ 1035—2007矿井提升机和矿用提升绞车盘形制动器JB 8519—1997立井井筒施工标准（试行）QB/LJSG002-2011斜井井筒施工标准（试行）QB/XJSG006-2012巷道及硐室施工标准（试行）QB/HDDSSG007-2012矿井提升机说明书矿井提升机液压站说明书3 技术术语3.1 单（双）钩提升单（双）提升容器或串车（作上、下交替）提升的方式。
3.2 多水平提升一台矿井提升设备同时用于一个以上开采水平的提升方式。
3.3 出绳角钢丝绳绳弦与水平面之间的夹角。
3.4 钢丝绳安全系数钢丝绳所有合格钢丝的破断拉力总和与其所承受的最大静拉力（包括绳端载荷和钢丝绳自重）之比。
3.5 钢丝绳弦长提升钢丝绳在卷筒与天轮公切线上两切点之间的距离。
3.6 错绳圈卷筒上做多层缠绕式，留作定期错动钢丝绳接触相对位置的绳圈。
矿山机械设备提升机液压站的调整(荥矿机械)
矿山机械设备提升机液压站的调整（荥矿机械）根据提升机的实际使用负荷确定最大工作油压值P(该油压值P暂作为液压站调试时用，在提升机负荷试车后按安全制动减速度的要求最后确定)。
使安全阀上的电磁铁断电。
控制杆慢慢下放，可用拧松十字弹簧上端的螺母来实现，当压力表压力开始上升时，用螺母将控制杆固定在十字弹簧上。
如残压太大可适当减小节流螺塞上的节流孔，并检查节流螺塞螺纹连接处有否松动漏油。
将直流电源通入电液调压装置上的可动线圈，并检查其运动方向，即通电时线圈应向下移动，否则应将电线接头倒换。
将电源电流不断增加，直到压力表示出Px为止，此时最大电流不应大于250毫安。
如果在最大电流时还达不到Px值，应作以下检查：①控制杆是否已将喷头孔盖严。
②电液调压装置是否漏油。
③溢流阀连接密封处是否渗漏油。
将所需直流电Ix值记下，作为调整操纵台制动手把的依据，即制动手把从全制动位置(电流为0)推到全松闸位置，电流达到最大值Ix。
将油泵电动机断电，若安全阀电磁铁通电后压不下去，或压下后发出嗡嗡的响声，就应将安全阀下部的弹簧调松一些，若电磁铁断电后不能迅速升起衔铁，应将弹簧拧紧一些。
中国冶金行业网二级制动特性的调整，利用安全阀上的节流杆调节，节流杆愈往上移，二级制动速度愈快，如果不要二级制动，可将节流杆拧到最上端。
将电接点压力温度计的上限触点调在65°C。
启动机器进行贴磨运转，贴磨正压力一般不宜过大，油压值比贴闸皮时的油压低0.2~0.4MPa为宜，并随时注意制动盘温度不超过80°C(最好用电温计测定）以免损伤制动盘表面粗糖度，超温时应停止贴磨，待冷却后再运转，依次断续运转，卸开闸瓦检查接触面积，如已达到要求，则重将闸瓦间隙按1mm的规定调整好。
为了防止制动盘磨出沟纹，在贴磨过程中还应随时注意观察制动盘的表面情况，如发现有金属微粒粘附制动盘上时，必须及时清除并将闸瓦取下检查，如发现有金属粒子嵌入闸瓦内时亦应清除干净，按此法直到闸瓦贴磨到规定的接触面积要求时为止，这样才能在今后正常运转中减少制动盘的损伤，否则不经上述处理势必造成制动盘上的金属粒子嵌入到闸瓦内，造成制动盘磨损的金属粒子反过来又磨损闸瓦造成恶性循环，两者倶伤的局面，因此在安装调试中必须严格注意。
液压站技术要求 WPS文字 文档 2
副井绞车液压站技术要求
我矿副井绞车液压站型号为TE160，其技术特征为：
1、额定容积700L。
2、额定输出油压6.3MP
3、额定输出流量4-25L/min。
4、液压站为双系统一用一备。
5、使用日本进口大京系列恒压柱塞变量泵,型号为V15A3R。
6、比例阀为意大利阿托斯电液比例阀。
7、能够实现二级制动。
8、厂家：洛阳永达矿山机电设备有限公司。
9、油箱必须设置液位计、温度计。
（以及辅助加热装置）
10、应具有必要的油压监测元件，如电接点压力表、压力继电器、压力传感器等，能够传输至操作台数显表。
11、液压站必须有安全、可靠地调绳控制机构。
12、油压控制信号为标准的电流（电压）信号。
13、油箱内表面的处理应采用酸洗后磷化、喷丸或喷砂后喷镀等化学稳定性和物理稳定性优异的方法，不允许采用涂防锈漆的方法处理。
14、机体上必须有详细的铭牌标志。
15、要与现有液压站TE160型号、结构完全相同，配件能够完全互换、通用。
16、要有配件明细表。
17、要有说明书，包括原理图、电气配线图。
18、要有相应的合格证，许可证，出厂检测报告。
19、需要安装时厂方到现场，负责指导安装。
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峻德矿主井绞车液压站（TE162）
油压调整值计算
一、已知条件：
1.载重Q=12000 kg ；箕斗自重Q z =12735 kg 。
2.首绳比重q 1=4.87 kg/m ；尾绳比重q 2=9.38 kg/m 。
3.提升高度H=568 m ；箕斗高度均12.5 m 。
尾绳环高H w =326-309=17m
二、提升系统变位重量
1.主轴装置变位重量G 主=13000kg ；
2.导向轮变位重量G 导=3580kg ；
3.主电机变位重量G 电=4923kg ；
4.提升容器及载重变位重量G Q = 2×Q z + Q = 37470kg ；
5.钢丝绳（首、尾）变位重量G 绳=23208kg 。
6.提升系统变位重量G=G 主+G 导+G 电+G Q +G 绳
=13000+3580+4923+37470+23208=82181kg
三、液压站油压调整值计算
1.最大工作压力max P
max X f P P P =+
P X — 贴闸皮油压
P f — 综合阻力产生的油压，取16.5 kg 〃f/cm 2
C X CP
K F R P A n R ⨯⨯=⨯⨯μ⨯
式中:
A — 制动器油缸活塞有效面积，138cm 2；
n — 制动器个数，24；
μ— 闸瓦摩擦系数，0.35；
R CP — 制动半径，1.75m ；
F C — 实际静张力差，按载重12000kg 考虑；
R — 摩擦半径，1.625m ；
K — 制动力矩系数，K=B/C ；
C — 质量系统，C= F C /Σm ，12000C 1.4382181
9.8
==； Σm — 提升系统变位质量，Σm =G /g ；
B — 制动力矩倍数。
当0≤C ≤1，K= B/C ；当1≤C ≤1.75，K= B = 3.25；
因为C=1.43，所以K=3.25。
2X 3.2512000 1.625P 31.24kg f /cm 138240.35 1.75
⨯⨯==⋅⨯⨯⨯ 2max P 31.2416.547.74kg f /cm =+=⋅
2.考虑到提升首绳与尾绳重量差
实际最大静张力差F C =12000+410=12410kg 计算；
2X 12410P 31.2432.3kg f /cm 12000
=⨯=⋅ 2max P 32.316.548.849kg f /cm =+=≈⋅
3.二级制动油压值计算P 2
C 2X 0.78G 5.1F P 2P A n
+=-⨯ 20.7882181 5.112410
232.313824
64.638.4626.1426kg f /cm ⨯+⨯=⨯-
⨯=-==⋅ 4.二级制动延时时间t
（1）t=v/a=12/1.5=8s
（2）经验公式t=v/2=12/2=6s
四、结论
本产品液压站油压调整值及延时时间为：
1.最大工作油压Pmax=49 kg 〃f/cm2；
2.二级制动油压P2=26 kg 〃f/cm2；
3.二级制动延时时间t=6~8s 。
以上计算内容洛阳矿山机械厂即中信重工，凌应雄计算，峻德矿动力科录入。
2010年10月30日。