混凝土楼盖课程设计双向板
《双向板肋梁楼盖》课件
对不合格品进行处理，采取相 应的纠正措施，防止问题扩大
和影响工程质量。
04
双向板肋梁楼盖的优势与局限性
优势分析
结构稳定性高
双向板肋梁楼盖具有较高的结构稳定 性，能够承受较大的竖向和水平荷载 ，减少了结构变形的可能性。
空间利用率高
由于其特殊的结构形式，双向板肋梁 楼盖能够充分利用建筑物的空间，提 高了建筑面积的使用效率。
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施工图纸会审
确保施工图纸的正确性和完整 性，明确施工要求和标准。
材料采购与检验
根据施工需要，采购合格的原 材料，并进行质量检验，确保
材料质量符合要求。
施工组织设计
制定详细的施工计划，合理安 排人员、设备、材料等资源，
确保施工顺利进行。
安全技术交底
进行安全技术交底，明确施工 中的安全风险和防范措施，确
智能化设计
借助先进的计算机技术和人工智能算法，未来双向板肋梁 楼盖的设计将更加智能化、自动化。
绿色化发展
随着环保意识的提高，未来双向板肋梁楼盖将更加注重绿 色、环保、节能等方面的性能提升。
跨学科合作
未来双向板肋梁楼盖的研究和发展将更加注重跨学科的合 作，如结构工程、材料科学、计算机科学等领域的合作， 以推动该领域的技术创新和进步。
工程案例三：某大型厂房楼盖抗震性能评估
总结词
抗震性能评估
详细描述
该大型厂房楼盖采用了双向板肋梁结构，需要进行抗震性能评估，以确保在地震等自然灾害发生时能 够保持结构的稳定性和安全性。评估过程中需要考虑地震力、结构阻尼等多种因素。
THANKS
感谢观看
广泛应用。
02
双向板ห้องสมุดไป่ตู้梁楼盖的结构设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构课程设计说明书
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构设计说明书专业：土木工程学号：姓名：主要内容：（1）方案（2）结构平面布置（3）设计资料（4）截面尺寸选择（5）板的计算（6）梁的荷载确定（7）横向肋梁计算（8）纵向肋梁计算（9）构造（10）设计说明（11）材料用量估算1、方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
2、结构平面布置总尺寸为L1×L2=37.2m×23.4m，按双向板跨度为5m左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
3、设计资料（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层。
板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
（2）楼面可变荷载标准值为5.5 kN/m2。
（3）材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2）；钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y=360 N/mm2)，其余钢筋采用HPB235级(f y=210 N/mm2)。
4、截面尺寸选择柱：400mm×400mm板：h≥4700/50=94mm，取h=100mm。
横向肋梁：h=（1/18～1/12）L=261～392mm，取h=400mm，b=（1/3～1/2）h=133～200mm，取b=150mm。
纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=379～663mm，取h=500mm，b=（1/3～1/2）h=167～250mm，取b=200mm。
5、板的计算（1）荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.40 kN/m2100mm钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面层0.01×24=0.24 kN/m23.48 kN/m2永久荷载设计值g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可变荷载设计值q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2合计11.33 kN/m2（2）计算跨度纵向：中间跨l0=5.3-0.15=5.15m边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m横向：中间跨l0=4.7-0.2=4.5m边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性绞线法设计：荷载设计值g+q=11.33 kN/m26、梁的荷载确定按照下述方法近似确定：从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交，将整块板分成四个板块，每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
梁板结构——整体式双向板梁板结构
1.3 整体式双向板梁板结构由两个方向板带共同承受荷载，在纵横两个方向上发生弯曲且都不能忽略的四边支承板，称为双向板。
双向板的支承形式：四边支承、三边支承、两边支承或四点支承。
双向板的平面形状：正方形、矩形、圆形、三角形或其他形状。
双向板梁板结构。
又称为双向板肋形楼盖。
图1.3.1。
双重井式楼盖或井式楼盖。
我国《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）规定：对于四边支承的板，●当长边与短边长度之比小于或等于2时，应按双向板计算；●当长边与短边长度之比大于2，但小于3时，宜按双向板计算；若按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；●当长边与短边长度之比大于或等于3时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
1.3.1 双向板的受力特点1、四边支承双向板弹性工作阶段的受力特点整体式双向梁板结构中的四边支承板，在荷载作用下，板的荷载由短边和长边两个方向板带共同承受，各个板带分配的荷载，与长跨和短跨的跨度比值0201l l 相关。
当跨度比值0201l l 接近时，两个方向板带的弯矩值较为接近。
随着0201l l 的增大，短向板带弯矩值逐渐增大，最大正弯矩出现在中点；长向板带弯矩值逐渐减小。
而且，最大弯矩值不发生在跨中截面，而是偏离跨中截面，图1.3.2。
这是因为，短向板带对长向板带具有一定的支承作用。
2、四边支承双向板的主要试验结果 位移与变形双向板在荷载作用下，板的竖向位移呈碟形，板的四角处有向上翘起的趋势。
●裂缝与破坏对于均布荷载作用下的正方形平面四边简支双向板：●在裂缝出现之前，基本处于弹性工作阶段；●随着荷载的增加，由于两个方向配筋相同（正方形板），第一批裂缝出现在板底中央部位，该裂缝沿对角线方向向板的四角扩展，直至因板底部钢筋屈服而破坏。
●当接近破坏时，板顶面靠近四角附近，出现垂直于对角线方向、大体呈圆弧形的环状裂缝。
这些裂缝的出现，又促进了板底对角线方向裂缝的发展。
钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计任务书
钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计任务书建筑工程学院土木工程专业2012年11月15日目录1.钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计设计任务书（单向板肋梁楼盖） (1)2.钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计设计任务书（双向板肋梁楼盖） (5)3.课程设计撰写规范 (9)钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计设计任务书（单向板肋梁楼盖）一、设计题目设计某多层工业建筑（某仓库）的中间楼面（采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖）二、设计目的钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计是《混凝土结构设计原理》课程的又一重要教学环节之一。
通过本课程设计：l．可以使学生了解钢筋混凝土单向板设计的一般程序和内容；2．了解结构布置、结构选型、材料及强度等级确定方法，以及结构构造和构件间连接等基本要求；3．熟悉并学会运用规范有关规定以及有关资料；4．掌握单向板肋梁楼盖的荷载汇集方法、传递途径及计算简图；5．熟悉弹性理论和塑性理论的设计方法；6．了解内力包络图及材料图的绘制方法；7．掌握现浇钢筋混凝土结构施工图的表达方式。
三、设计资料某多层工业仓库，采用钢筋砼内框架承重，楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖。
1．建筑尺寸见图1和表1，其中纵向尺寸为5×L2，横向尺寸为3×L1。
2．题号：见附件1说明。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书表1L1*L2 m) 活载题号5.0 5.56.0 6.57.0 7.58.0 6m×6m6m×6.6m 6m×6.9m 6m×7.2m 6m×7.5m 6.6m×6.6m1815222936291623303731017243138411182532395121926336132027347142128353．生产车间的四周外墙均为承重砖墙，墙厚为370mm，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为350mm×350mm。
4．荷载2（1）楼面活荷载标准值，单位为 kN/m（见表一）（2）楼面层做法：20mm 厚水泥砂浆找平层，后做 10mm厚水磨石面层。
混凝土结构课件-整体双向板肋梁楼盖
当板厚远小于板短边边长的1/30，且板的挠度远小于板 ， 当板厚远小于板短边边长的 的厚度时， 按弹性薄板理论计算，但比较复杂。 的厚度时，双向板可按弹性薄板理论计算，但比较复杂。为 了工程应用，对于矩形板已制成表格， 附录E.2， 了工程应用，对于矩形板已制成表格，见附录 ，可供查 用。
m = 表中系数 × pl (l )
主
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目 录
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7.1概述
传力方式： 传力方式：板上荷载 基础
两个方向梁
墙、柱ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
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双向板的受力特点和试验研究
双向板在两个方向都起承重作用，即双向工作， 双向板在两个方向都起承重作用，即双向工作， 但两个方向所承担的荷载及弯矩与板的边长比和四边 的支承条件有关。如后计算简图图所示。 的支承条件有关。如后计算简图图所示。 因双向板是双向工作，所以其配筋也是双向。 因双向板是双向工作，所以其配筋也是双向。 荷载较小时，板基本处于弹性工作阶段，随着荷 荷载较小时，板基本处于弹性工作阶段， 载的增大， 载的增大，首先在板底中部对角线方向出现第一批裂 并逐渐向四角扩展。即将破坏时， 缝，并逐渐向四角扩展。即将破坏时，板顶靠近四角 处，出现垂直于对角线方向的环状裂缝，如图所示。 出现垂直于对角线方向的环状裂缝， 图所示。
7.3双向板肋梁楼盖
双向板支承梁的内力 支承梁为简支： 支承梁为简支： 按实际荷载计算支承梁内力 支承梁为连续： 支承梁为连续： 将支承梁上的梯形荷载或三角形荷载， 将支承梁上的梯形荷载或三角形荷载，根据支座截 面弯矩相等的原则，换算为等效均布荷载， 面弯矩相等的原则，换算为等效均布荷载，
pequ
7.4双向板的截面设计
与构造要求
双向板构造要求 （1）板厚 ） 按教材表4.0确定 通常取80～ 确定。 按教材表 确定。通常取 ～160 mm。 。 （2）钢筋的配置 ） 可将每一方向分成板带， 可将每一方向分成板带，两个方向的边缘板带宽度均 为短边的1/4. 1/4.边缘板带单位宽度范围内的配筋等于中 为短边的1/4.边缘板带单位宽度范围内的配筋等于中 间板带单位宽度范围的一半。但每米宽不少于4根 间板带单位宽度范围的一半。但每米宽不少于 根。 支座上承受负弯矩的钢筋按计算确定， 支座上承受负弯矩的钢筋按计算确定，沿支座均匀配 一般伸出支座边l 为双向板短边净跨。 置，一般伸出支座边 n /4 。 ln 为双向板短边净跨。
双向板肋梁楼盖设计-课程设计
课程设计设计题目：双向板肋梁楼盖设计学院：专业：班级：姓名：学号：指导教师：职称：完成日期：年月日目录一、设计任务 (1)1、题目 (1)2、目的要求 (1)3、设计条件 (1)二、本梁板结构系统布置的优缺点评述 (2)1）承重墙、柱网和梁格布置 (2)2）结构布置 (2)3）单向板和双向板肋形结构的区别 (2)三、板厚及梁系截面尺寸的确定 (2)1）板的厚度 (2)2）次梁的截面尺寸 (2)3）主梁的截面尺寸 (2)四、双向板设计 (3)（1）板的荷载计算 (3)（2）板的计算跨度l0 的计算 (4)（3）弯矩计算 (4)（4）板的配筋 (6)（5）板的配筋图 (8)五、次梁设计 (8)（1）计算跨度 (8)（2）荷载计算 (8)（3）内力计算 (9)1）弯矩计算 (9)2）剪力计算 (11)（4）正截面承载力计算 (13)（5）斜截面承载力计算 (14)（6）次梁构造 (15)六、裂缝验算 (15)七、挠度验算 (15)八、楼梯设计 (16)（1）梯段板设计 (16)（2）平台板设计 (17)（3）平台梁设计 (17)九、设计心得 (16)附页：图纸---------------------------------------------------------------------------------------------------- 20双向板肋梁楼盖设计计算书一、设计任务1、题目双向板肋梁楼盖2、目的要求钢筋混凝土与砌体结构课程设计是教学计划中的一个重要的实践性教学环节，对培养和提高学生房屋结构设计基本技能，学会运用技术规范和标准图册，掌握施工图的绘制方法，培养学生利用计算机软件绘图；启发学生对实际结构工作情况的认识和巩固所学的理论知识，培养学生综合运用所学知识分析与解决问题的能力、了解钢筋混凝土结构设计一般程序和内容，为毕业设计及今后从事实际工作奠定初步基础具有重要作用。
2．1 目的1）了解双向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定；2）掌握板厚及梁系截面尺寸的确定方法；3）通过板的计算，掌握弹性内力计算方法，熟悉按棋盘式布置活荷载考虑不利组合；4）通过主、次梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的计算方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法；5）掌握板、主次梁的配筋计算、冲切验算，了解并熟悉现浇梁板结构的有关构造要求；6）掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方法、制图规定，进一步提高制图的基本技能。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计1.工程概况本工程设计为一座大跨度钢筋混凝土双向板肋梁楼盖，楼盖跨度为30米，采用常规荷载，结构类型为双向板肋梁结构。
楼盖高度为300mm，设计荷载为500kN/m²。
2.结构设计方案2.1梁设计梁的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的梁截面尺寸进行计算，考虑梁的自重和活载荷载对梁的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土梁进行计算，按照规范确定梁的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出梁的受力情况和截面尺寸。
2.2板设计板的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的板厚度进行计算，考虑板的自重和活载荷载对板的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土板进行计算，按照规范确定板的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出板的受力情况和截面尺寸。
2.3肋设计肋的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
肋的数量和尺寸可根据板的尺寸和梁的布置来确定。
考虑肋的自重和活载荷载对肋的弯矩和剪力产生的影响，采用钢筋混凝土肋进行计算，按照规范确定肋的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出肋的受力情况和截面尺寸。
3.结构计算钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的结构计算主要包括受力计算和尺寸设计两个方面。
受力计算包括梁、板和肋的弯矩和剪力等受力情况的计算，根据受力情况确定截面尺寸和配筋率。
尺寸设计包括梁、板和肋的尺寸计算，根据荷载承载能力和刚度要求确定合适的截面尺寸。
4.结构施工及验收钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的施工过程需要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保结构的安全和可靠。
施工过程中需要加强对梁、板和肋的质量控制，包括钢筋的焊接、混凝土浇筑、防水处理等工作。
施工完成后，需要进行结构验收，检查结构的尺寸、质量和安全性，并进行结构的监测和维护。
总结：钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计是一项复杂且重要的工作，需要合理选择结构形式、设计合适的构件尺寸和配筋率，确保结构的安全和可靠。
双向板设计
目录一.设计资料 (1)二.结构布置 (1)三 .板的设计 (2)1.板的荷载 (2)2. 板的计算跨度l0 (2)3.弯矩计算 (2)4.板的配筋 (3)四.次梁的计算 (4)1.次梁构件尺寸 (4)2.荷载计算………………………………………,. 43.内力计算 (5)4.配筋计算 (5)一、设计资料(1) 建筑平面布置：平面尺寸15600×24000mm2。
(2) 楼面活荷载标准值2.00kN/m2。
(3)楼面面层为20mm厚水泥砂浆面层，梁板下面用15mm厚混合砂浆粉刷(4) 梁板混凝土均采用C25级，钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢筋，f=300N/mm2。
直径＜12mm时，采用y=270N/mm2。
4．荷载参数HPB300钢筋, fy二、结构布置楼盖采用双向板肋形楼盖方案，根据工程设计经验，次梁的跨度一般为4m~6m，主梁为6m~8m较为合理。
故此办公楼面梁格布置如图1图11.板的厚度多跨连续板厚度按不进行挠度验算条件应不小于l0/40=3900/40=97.5mm。
及民用房屋楼板最小厚度60mm的构造要求，故板厚取h=120mm。
2.次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×6000=333~500mm，取h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450=150~225mm，取b=200mm3.主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7800=557~975mm，取h=650mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×650=217~325mm，取b=250mm三、板的设计1.板的荷载计算○1活载取活载的分项系数为1.4，则q=1.4×2.0=2.8KN/m2○2恒载取恒载的分项系数为1.2，则面层20mm厚水泥砂浆面层0.02×20=0.4KN/m2板100mm厚现浇板自重0.10×25=2.5KN/m2板底抹灰15mm厚板底抹灰0.015×17=0.255KN/m2 小计 3.155×1.2=3.786KN/m2所以：g+q=6.586KN/m2g+q/2=3.79+2.8/2=5.186KN/m2q/2=1.4KN/m22.板的计算跨度l0(按弹性理论计算)取支座中心线间的距离短跨: l y=3.9m 长跨: l x =6.0m3.弯矩计算由于结构为现浇整体式框架结构,所以各区格板计算配筋均相同。
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目录1 现浇楼盖尺寸及梁板布置................................................................................... - 1 - 2梁板尺寸的确定.................................................................................................... - 1 - 3板的计算................................................................................................................ - 1 -3.1荷载设计值................................................................................................. - 1 -3.2计算跨度..................................................................................................... - 2 -3.3弯矩计算..................................................................................................... - 2 -3.4截面设计..................................................................................................... - 4 - 4主梁设计................................................................................................................ - 8 -4.1短跨主梁设计............................................................................................. - 8 -4.1.1荷载设计值...................................................................................... - 8 -4.1.2荷载最不利布置图.......................................................................... - 8 -4.1.3弯矩设计值...................................................................................... - 8 -4.1.4短跨主梁配筋........................................................................................ - 10 -4.2长跨主梁设计........................................................................................... - 13 -4.2.1荷载设计值.................................................................................... - 13 -4.2.2荷载最不利布置图........................................................................ - 13 -4.2.3弯矩设计值.................................................................................... - 13 -4.2.4长跨主梁配筋................................................................................ - 16 - 总结......................................................................................................................... - 20 - 致谢......................................................................................................................... - 21 -1 现浇楼盖尺寸及梁板布置主梁沿横向和纵向双向布置，采用双向板计算L1=2200mmL2=7200mm1.1设计参数1、某仓库，楼面标准使用活荷载为8.0kN/m2。
2、楼面面层为20mm厚水泥砂浆抹面，梁板为天花板抹灰15mm厚混合砂浆。
3、材料选用混凝土：采用C30（fc=14.3N/mm2）钢筋：梁中受力纵筋采用HRB400普通热轧钢筋（fy=fy’=360N/mm2）其它钢筋一律采用HPB300普通热轧钢筋（fy=fy’=270N/mm2）2梁板尺寸的确定板厚：h>lo/50=7200/50=144mm,故取板厚h=150mm主梁：短跨主梁：梁高（1/15~1/10）lo=（440~660）mm,取h=600mm梁宽（1/3~1/2）h，取b=250mm长跨主梁：梁高（1/15~1/10）lo=（1/15~1/10）7200=（480~720）mm故取h=700mm梁宽（1/3~1/2）×700，取b=300mm3板的计算3.1荷载设计值板的永久荷载标准值20mm 厚的水泥砂浆 0.02××20=0.4 KN/m2梁板15mm 厚的混合砂浆 0.015×20=0.3 KN/m2板的荷载 0.15×25=3.75 KN/m2小计 g=0.4+0.3+3.75=4.45 KN/m2>4 KN/m2故板的永久荷载 g=4.45×1.2=5.34 KN/m2活荷载 q=8×1.3=10.4 KN/m2g+q/2=(5.34+10.4/2)=10.54 KN/m2q/2=5.4 KN/m2g+q=5.34+10.4=15.74 KN/m23.2计算跨度内跨：c l l =0（轴线间距离）边跨：c l l =0+240/23.3弯矩计算跨中最大弯矩为当支座固定时在g+q/2满布荷载和内支座铰支时在q/2间隔布 置作用下的跨中弯矩之和。
混凝土的泊松比取0.4根据不同的支承情况，整个楼盖可分为A 、B 、C 、D 四种区格板（1）A 区格板：1o l =6.6m ，02l =7.2m 21/o o l l =0.92四边固定 1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0215、0.0168四边固定支座负弯矩系数分别为：-0.0575、-0.0538四边简支 1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0440、0.03601m =（0.0215+0.4×0.0168）×10.54×6.6²+（0.0440+0.4×0.0360）×5.2×6.6²=26.18m KN • 2m =（0.0168+0.4×0.0215）×10.54×6.6²+（0.0360+0.4×0.0440）×5.2×6.6²=23.80mKN •11m m ''='=-0.0575×15.74×6.6²=-39.42m KN • 22m m ''='=-0.0538×15.74×6.6²=-36.89m KN • （2） B 区格板：1o l =6.72m ，02l =7.2m 21/o o l l =0.93三边固定一边简支 1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0210、0.0169 三边固定一边简支支座负弯矩系数分别为：-0.0645、-0.0560四边简支 1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0430、0.03611m =（0.0210+0.4×0.0169）×10.54×6.72²+（0.0430+0.4×0.0361）×5.2×6.72² =26.70m KN • 2m =（0.0169+0.4×0.0210）×10.54×6.72²+（0.0361+0.4×0.0430）×5.2×6.72²=24.56m KN •1m '=-0.0645×15.74×6.72²=-45.85m KN • 1m ''=0 22m m ''='=-0.0560×15.74×6.72²=-39.80m KN • （3）C 区格板：1o l =6.6m ，02l =7.32m 21/o o l l =0.90三边固定一边简支1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0221、0.0165 三边固定一边简支支座负弯矩系数分别为：-0.0663、-0.0563四边简支1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0456、0.03581m =（0.0221+0.4×0.0165）×10.54×6.6²+（0.0456+0.4×0.0358）×5.2×6.6²=26.75m KN • 2m =（0.0165+0.4×0.0221）×10.54×6.6²+（0.0358+0.4×0.0456）×5.2×6.6²=23.87m KN •11m m ''='=-0.0663×15.74×6.6²=-45.46m KN • 2m ''=-0.0563×15.74×6.6²=-38.60m KN • 2m '=0 （4）D 区格板：1o l =6.72m ，02l =7.32m 21/o o l l =0.92邻边固定邻边简支1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0280、0.0226 邻边固定邻边简支支座负弯矩系数分别为：-0.0756、-0.0710四边简支1o l 、02l 方向的跨中弯矩系数分别为：0.0440、0.03601m =（0.0280+0.4×0.0226）×10.54×6.72²+（0.0440+0.4×0.0360）×5.2×6.72²=31.34m KN • 2m =（0.0226+0.4×0.0280）×10.54×6.72²+（0.0360+0.4×0.0440）×5.2×6.72²=28.67m KN •1m '=-0.0756×15.74×6.72²=-53.74m KN • 1m ''=0 2m ''=-0.0710×15.74×6.72²=-50.47m KN • 2m '=0 3.4截面设计截面的有效高度：二类环境板的最小保护层厚度20mm ，假定选用 10钢筋，取板厚1000mm则lo1方向跨中截面的1o h =150-20-10/2=125mmLo2方向跨中截面的2o h =125-10=115mm支座截面的 0h =125mm截面设计用的弯矩：因楼盖周边有梁与板整浇，板是塑性的，故所有区格的跨中弯矩及支座弯矩都要折减20%A 区格板：1o l 方向0h =125mm 弯矩M=0.8×26.18=20.94m KN • b f M h h x c 112002α--= yc s f bx f A 1α= mm x 32.1210003.140.11094.20212512562=⨯⨯⨯⨯--= 250.65227032.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯= 选用120@10φ 实有S A =6542mm最小配筋率验算：%23.0270/43.145.0/45.0min =⨯==y t f f ρ=bh A s /654/(150×1000）=0.436%>min ρ=0.23 满足要求2o l 方向 0h =115mm弯矩M=0.8×23.80=19.04m KN •mm x 23.1210003.140.11004.19211511562=⨯⨯⨯⨯--=274.64727023.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯=选用120@10φ 实有S A =6542mm最小配筋率验算：%23.0270/43.145.0/45.0min =⨯==y t f f ρ=bh A s /654/(150×1000）=0.436%>min ρ=0.23% 满足要求B 区格板：1o l 方向 0h =125mm弯矩M=0.8×26.70=21.36m KN •mm x 58.1210003.140.11036.21212512562=⨯⨯⨯⨯--= 227.66627058.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯= 选用110@10φ 实有S A =7142mm=bh A s /714/(150×1000）=0.476%>min ρ=0.23%满足要求2o l 方向 0h =115mm弯矩M=0.8×24.56=19.65m KN •mm x 64.1210003.140.11065.19211511562=⨯⨯⨯⨯--=245.66927064.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯=选用110@10φ 实有S A =7142mm最小配筋率验算：%23.0270/43.145.0/45.0min =⨯==y t f f ρ=bh A s /714/(150×1000）=0.476%>min ρ=0.23% 满足要求C 区格板：1o l 方向 0h =125mm弯矩M=0.8×26.75=21.40m KN •mm x 61.1210003.140.11040.21212512562=⨯⨯⨯⨯--= 275.66727061.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯= 选用110@10φ 实有S A =7142mm=bh A s /714/(150×1000）=0.476%>min ρ=0.23%满足要求2o l 方向 0h =115mm弯矩M=0.8×23.87=19.10m KN •mm x 27.1210003.140.11010.19211511562=⨯⨯⨯⨯--=266.64927027.1210003.140.1mm A s =⨯⨯⨯=选用120@10φ 实有S A =6542mm最小配筋率验算：=bh A s /654/(150×1000）=0.436%>min ρ=0.23% 满足要求D 区格板：1o l 方向 0h =125mm 弯矩M=0.8×31.34=25.07m KN •mm x 92.14= 201.790mm A s =选用95@10φ 实有S A =8262mm=bh A s /826/(150×1000）=0.551%>min ρ=0.23% 满足要求2o l 方向 0h =115mm 弯矩M=0.8×28.67=22.94m KN •mm x 91.14= 290.789mm A s =选用95@10φ 实有S A =8262mm >2min 345mm bh =ρ满足要求A-A 支座 0h =125mm 弯矩M=0.8×36.89=29.51m KN •mm x 77.17= 236.941mm A s =选用80@10φ 实有S A =9812mm >2min 345mm bh =ρ满足要求A-B 支座0h =125mm 弯矩M=0.8×39.42=31.54m KN • mm x 10.19= 270.1011mm A s =选用75@10φ 实有S A =10472mm >2min 345mm bh =ρ满足要求A-C 支座0h =125mm 弯矩M=0.8×38.60=30.88m KN • mm x 67.18= 281.988mm A s =选用75@10φ 实有S A =10472mm >2min 345mm bh =ρ满足要求C-D 支座0h =125mm 弯矩M=0.8×53.74=42.99m KN • mm x 96.26= 280.1427mm A s =选用75@12φ 实有S A =15082mm >2min 345mm bh =ρ满足要求B-B 支座0h =125mm 弯矩M=0.8×39.80=31.84m KN • mm x 30.19= 234.1022mm A s =选用75@10φ 实有S A =10472mm >2min 345mm bh =ρ满足要求B-D 支座0h =125mm 弯矩M=0.8×50.47=40.38m KN • mm x 11.25= 290.1329mm A s =选用85@12φ 实有S A =13312mm >2min 345mm bh =ρ满足要求4主梁设计4.1短跨主梁设计4.1.1荷载设计值板传来的恒载 g=5.34 KN/m2恒载等效值 g=m KN /01.112/6.634.585=⨯⨯ 主梁自重（含粉刷）（0.6-0.15）×0.25×25+[(0.6-0.15)×2+0.25]×0.015×20=2.845KN/m小计g g=11.01+2.845=13.855KN/m板传来的活载 m KN q /45.212/6.64.1085=⨯⨯= 4.1.2荷载最不利布置图因主梁的线刚度与柱线刚度之比大于5，均布荷载下的主梁内力近似按连续梁计算，按弹性理论设计，计算跨度0l l ==6.6m ，满布恒载g 再根据活载q 布置的不同找到最不利位置4.1.3弯矩设计值（1）max 1M 活载第一跨满布，然后隔跨布置A BAB)(1x M =2222050.02121100.02121ql lx qx qlx gl l x gx glx --+-- =lx q g x q g l x q g )050.0100.0()(2)(212+-+++- 0)050.0100.0()()(2)(1=+-+-+='lx q g x q g q g l M x m x 32.2=mKN M •=⨯⨯⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=56.10832.26.6)45.2105.0855.131.0(32.203.2926.632.203.29212max 1（2）正弯矩max2M 活载的最不利布置方式如下图所示,第二跨布置活载，其余两跨不布置结构关于轴线对称，当x=2.7m 时即跨中时，正弯矩M 最大 max 2M +=22075.0025.0ql gl +=85.17m KN •负弯矩max 2M 活载的布置方式如下图所示,第二跨不布置活载，其余两跨布置活载max2M -=2205.0025.0ql gl -=0.025×13.855×6.6²-0.05×21.45×6.6²=-31.63m KN • （3）max B M -和B 支座的最大剪力最不利组合荷载布置如下图112查附表6-2得mKNqlglMB/67.1696.645.21117.06.6855.131.0117.01.02222max-=⨯⨯-⨯⨯-=--=-B支座左侧的剪力KNqlglVBl21.1426.645.21617.06.6855.136.0617.06.0-=⨯⨯-⨯⨯-=--=B支座右侧的剪力KNqlglVBl26.1286.645.21583.06.6855.135.0583.05.0=⨯⨯+⨯⨯=+=（4）A支座处的最大剪力，活载布置图KNqlglVA28.1006.645.2145.06.6855.134.045.04.0m ax=⨯⨯+⨯⨯=+=短跨剪力图4.1.4短跨主梁配筋mmhh5604060040=-=-=，mmb250=跨中截面按T型截面计算（1）max1M=mKN⋅75.148mKN m KN h h h b f f f f c ⋅=>⋅=⨯-⨯⨯⨯⨯=-75.148M 72.2282)15021560(15022003.140.1)(1m ax '0''1α此时，受压区高度在翼缘高度范围内，即mm h x f 150'=≤，故属于第一类T 型截面。