混凝土双向板设计
双向板计算书 理正
双向板计算书理正双向板的计算通常涉及弹性理论，用于确定板在荷载作用下的弯矩、剪力和变形等。
理正结构设计软件可能提供了工具来进行双向板的计算，但详细的计算书（计算报告）需要根据具体的项目参数、荷载条件、边界条件等来定制。
以下是一个双向板计算书的基本框架，您可以根据实际情况进行调整和补充：双向板计算书一、项目信息项目名称：设计者：审核者：计算日期：二、结构信息双向板位置（楼层、区域）：双向板尺寸（长度、宽度）：双向板厚度：双向板材料（混凝土强度等级）：钢筋等级及配筋情况：三、荷载信息永久荷载（板自重、面层重量等）：可变荷载（活荷载、雪荷载等）：荷载组合情况：四、边界条件板的支撑情况（四边固支、简支等）：板的约束条件（如有）：五、计算参数弹性模量：泊松比：钢筋与混凝土的粘结强度：六、计算过程弯矩计算（基于弹性理论，考虑荷载组合和边界条件）：跨中弯矩计算：支座弯矩计算：剪力计算（如有需要）：变形计算（如有需要）：七、配筋计算根据弯矩计算所需钢筋面积：实际配筋情况（直径、间距等）：配筋验算（是否满足规范要求）：八、结论双向板的弯矩、剪力和变形是否满足规范要求：配筋是否满足要求，是否需要调整：其他建议或注意事项：九、附图双向板平面布置图：配筋图：计算简图（如有）：请注意，上述计算书仅为一个示例框架，实际计算过程中需要根据项目的具体情况进行详细计算。
同时，确保遵循当地的结构设计规范和标准。
在计算过程中，使用理正结构设计软件或其他相关软件可以大大提高计算效率和准确性。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构课程设计说明书
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构设计说明书专业：土木工程学号：姓名：主要内容：（1）方案（2）结构平面布置（3）设计资料（4）截面尺寸选择（5）板的计算（6）梁的荷载确定（7）横向肋梁计算（8）纵向肋梁计算（9）构造（10）设计说明（11）材料用量估算1、方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
2、结构平面布置总尺寸为L1×L2=37.2m×23.4m，按双向板跨度为5m左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
3、设计资料（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层。
板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
（2）楼面可变荷载标准值为5.5 kN/m2。
（3）材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2）；钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y=360 N/mm2)，其余钢筋采用HPB235级(f y=210 N/mm2)。
4、截面尺寸选择柱：400mm×400mm板：h≥4700/50=94mm，取h=100mm。
横向肋梁：h=（1/18～1/12）L=261～392mm，取h=400mm，b=（1/3～1/2）h=133～200mm，取b=150mm。
纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=379～663mm，取h=500mm，b=（1/3～1/2）h=167～250mm，取b=200mm。
5、板的计算（1）荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.40 kN/m2100mm钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面层0.01×24=0.24 kN/m23.48 kN/m2永久荷载设计值g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可变荷载设计值q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2合计11.33 kN/m2（2）计算跨度纵向：中间跨l0=5.3-0.15=5.15m边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m横向：中间跨l0=4.7-0.2=4.5m边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性绞线法设计：荷载设计值g+q=11.33 kN/m26、梁的荷载确定按照下述方法近似确定：从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交，将整块板分成四个板块，每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
双向板的计算跨度 混凝土结构课程设计计算书Word
双向板的计算跨度混凝土结构课程设计计算书北京建筑工程学院《混凝土结构设计基本原理》课程设计任务书（整体式钢筋混凝土楼盖设计）班级：学生姓名：指导老师：目录1、平面结构布置----------------------------------------------（3）2、板的设计----------------------------------------------------（4）3、次梁的设计-------------------------------------------------（8）4、主梁的设计-------------------------------------------------（11）5、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------附图1、板的配筋图附图2、次梁的配筋图附图3、主梁配筋图参考资料： 1、建筑荷载规范 2、混凝土结构设计规范18）（现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为7.2m,次梁的跨度为4.5m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.4m。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当h度。
取板厚h80mm140l60mm时，满足刚度要求，可不验算挠3、次梁的截面高度应满足 h(则b(～2113)h(116112～118)L(250～375)mm，取h350mm～175)mm，取b200mm。
1104、主梁的截面高度应该满足h(则h(～2113)h(217～115)L(480h650mm，～720)mm，～325)mm，取b300mm。
二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层 0.6510.65kN 80mm 钢筋混凝土板 0.0825 15mm板底混合砂浆0.015/m2.0kN/m170.255kN/m恒载： gk活载： qk2.905kN/m616kN/m恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN/m，所以活荷载分项系数取1.3。
梁板结构——整体式双向板梁板结构
1.3 整体式双向板梁板结构由两个方向板带共同承受荷载，在纵横两个方向上发生弯曲且都不能忽略的四边支承板，称为双向板。
双向板的支承形式：四边支承、三边支承、两边支承或四点支承。
双向板的平面形状：正方形、矩形、圆形、三角形或其他形状。
双向板梁板结构。
又称为双向板肋形楼盖。
图1.3.1。
双重井式楼盖或井式楼盖。
我国《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）规定：对于四边支承的板，●当长边与短边长度之比小于或等于2时，应按双向板计算；●当长边与短边长度之比大于2，但小于3时，宜按双向板计算；若按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；●当长边与短边长度之比大于或等于3时，可按沿短边方向受力的单向板计算。
1.3.1 双向板的受力特点1、四边支承双向板弹性工作阶段的受力特点整体式双向梁板结构中的四边支承板，在荷载作用下，板的荷载由短边和长边两个方向板带共同承受，各个板带分配的荷载，与长跨和短跨的跨度比值0201l l 相关。
当跨度比值0201l l 接近时，两个方向板带的弯矩值较为接近。
随着0201l l 的增大，短向板带弯矩值逐渐增大，最大正弯矩出现在中点；长向板带弯矩值逐渐减小。
而且，最大弯矩值不发生在跨中截面，而是偏离跨中截面，图1.3.2。
这是因为，短向板带对长向板带具有一定的支承作用。
2、四边支承双向板的主要试验结果 位移与变形双向板在荷载作用下，板的竖向位移呈碟形，板的四角处有向上翘起的趋势。
●裂缝与破坏对于均布荷载作用下的正方形平面四边简支双向板：●在裂缝出现之前，基本处于弹性工作阶段；●随着荷载的增加，由于两个方向配筋相同（正方形板），第一批裂缝出现在板底中央部位，该裂缝沿对角线方向向板的四角扩展，直至因板底部钢筋屈服而破坏。
●当接近破坏时，板顶面靠近四角附近，出现垂直于对角线方向、大体呈圆弧形的环状裂缝。
这些裂缝的出现，又促进了板底对角线方向裂缝的发展。
混凝土结构：34双向板肋形结构设计
故短跨梁上的荷载是三角形分布，长跨梁上的荷载是 梯形分布。梁上的荷载确定后即可计算梁的内力（图944） 。
2.等效均布荷载pE：按弹性方法计算承受梯形或三角 形分布荷载的连续梁的内力时，计算跨度可仍按一般连续 梁的规定取用。当其跨度相等或相差不超过10%时，可按照支 座弯矩等效的原则，将梯形（或三角形）分布荷载折算成等效 的均布荷载pE。
中受力钢筋达到屈服强度，受压区混凝土被压 碎而破坏。
试验表明，板中钢筋的布置方向对破坏荷载的数值 无显著影响，钢筋平行于板的四边布置时，对推迟第一 批裂缝的出现有良好的作用，而且施工方便，实际工程中多采 用这种布置方式。
简支的正方形或矩形板，在荷载作用下，板的四角都有翘 起的趋势。板传给四边支座的压力，并非沿边长均匀分布，而 是在支座的中部较大，向两端逐渐减小。当配筋率相同时，采 用较细的钢筋较为有利；当钢筋数量相同时，将板中间部分的 钢筋排列较密些要比均匀布置有效。
3.查表求支座弯矩。 4.由支座弯矩和实际荷载求各跨跨中弯矩和支座剪力。 梁的截面设计、裂缝和变形验算及配筋构造与支承单向板 的梁完全相同。
pE=5p/8
p E=(1-2α2+α3)p
a l =α
p E= (1 -2 α 2+ α 3)p
例 题 9-3（一）
某水电站的工作平台，因使用要求，采用双向板肋 形结构。板四边与边梁整体浇筑，板厚150mm，边梁截面尺寸 250mm×600mm，如图9-45所示。该工程属3级水工建筑物，设 计状况为持久状况。已知永久荷载设计值g=4kN/m2；可变荷载 设计值q=12kN/m2，砼采用C20，钢筋采用冷轧带肋钢筋LL550。 试计算各区格板的弯矩。
现浇预应力混凝土双向板设计
（） ａ活载作 用 Ｘ方 向 内力
（ ） 载作用 Ｙ 向 内力 ｂ活 方
图 ２ 板 Ｉ 载和 活载标 准值作 用 Ｘ 和 Ｙ方 向 内力 恒
从 图 ２中可 得 出 ：
平行于 方向板单位宽度 的内力控制截面在板 中心点偏 左。 经计算 方向控制截面弯矩设计值为 尬 ； 荷载按标准组合 和准永久组合计算 的板 方 向控制截 面的弯矩分 别为 ｊ扛 Ｉ、 ， 尬。平行于 ｌ方 向板单位宽度内的内力控制截面在 自由边 中 ； ， 点， 经计算 ｌ方向控制截面弯矩设计值为 ； ， 荷载按标准组合 和准永久组合计算的板控制截面的弯矩分别为 尬 尬 板 Ⅱ 、 ； 与
１ 工 程概 况
【 文章编号】Biblioteka １ １ ６６（ ０） — ０２ ０ ０ — ８４２ ６Ｏ ０５ － ２ ０ Ｏ ４
０７Ｉ ＿ ．５ Ｎｌ 【， 。用有限元软 件 ＳＦ ００ Ａ ２０ Ｎ对板 工和板 Ⅱ进 行有 限元分析 ， Ｉ 板 在恒载标准值和活载标 准值作用下 的内力 如 图 ２所示 ， 内力单位为 ｌ Ｉ。 【 ｌ Ｎ・ｌ
表３ 板 中预应力筋及非预应力筋配置
２３ 预应力筋作用线的选取 ． 为 了便于预应力筋 的张拉 、 考虑锚垫板 的布置及 防火 要
求等 因素 ， Ｉ 板 选取预应力筋作用线如图 ３ａ、 ） （）（ 所示 。板 ｂ Ⅱ选取预应力筋作用线如图 ３ ａ、ｃ 所示 。 （ ） （）
２ ６ 板的裂缝 、 ． 变形验算
浇预应力混凝土双 向平板 。
（） ａ
（） ｂ Ｉ 鼬 Ｉ Ｉ ｔ
赜 羁 高＿
ｔ
（） ａ ———● ｆ） ｂｍ
双向板计算步骤
LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3000 mm; Ly = 4600 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm保护层厚度: c = 20mm3.荷载信息(均布荷载)= 1.200永久荷载分项系数: γG= 1.400可变荷载分项系数: γQ准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/简支/简支/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-40=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3000/4600=0.652<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0634+0.0307*0.200)*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32 = 4.829 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*4.829×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0664) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.066/360 = 173mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 173/(1000*120) = 0.144%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案?8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0307+0.0634*0.200)*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32 = 3.012 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.012×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0403) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.040) = 0.0404) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.040/360= 107mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 107/(1000*120) = 0.089%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案?8@200, 实配面积251 mm23.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.1131*(1.200*4.100+1.400*2.000)*32= 7.861 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.861×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1033) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.103) = 0.1094) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.109/360= 289mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 289/(1000*120) = 0.241%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案?8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+2.000)*32 = 3.816 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+1.0*2.000)*32 = 3.816 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力= 3.816×106/(0.87*80*251) = 218.438 N/mm= 3.816×106/(0.87*80*251) = 218.438 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*218.438) = -0.166因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*218.438) = -0.166因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2= 2.0×105*251*802/[1.15*-0.166+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2= 2.0×105*251*802/[1.15*-0.166+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ2) 计算受弯构件的长期刚度 B= 3.816/(3.816*(2.0-1)+3.816)*5.692×102= 2.846×102 kN*m2= 5.692×102/2.0= 2.846×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(284.588,284.588)= 284.5884.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk +q qk )*Lo 4/B= 0.00677*(4.100+2.000)*34/2.846×102= 11.749mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3000/200=15.000mmfmax=11.749mm≤fo=15.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X 方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo 2= (0.0634+0.0307*0.200)*(4.100+1.00*2.000)*32 = 3.816 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=0.7i3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=3.816×106/(0.87*80*251)=218.438N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*218.438)=0.5707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.570*218.438/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1532mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0307+0.0634*0.200)*(4.100+1.00*2.000)*32= 2.380 kN*m2) 光面钢筋,所以取值vi=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=2.380×106/(0.87*80*251)=136.228N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2 =251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*136.228)=0.2517) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.251*136.228/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0420mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= 0.1131*(4.100+1.00*2.000)*32= 6.211 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=0.7i3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=6.211×106/(0.87*80*314)=284.215N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*1.780/(0.0100*284.215)=0.6937) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.693*284.215/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2421mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
钢筋混凝土双向板的设计体会
绍 ， 提 出 了 应 注 意 的事 项 。 并
关键词 ： 钢筋砼双向板 ； 内力 ； 位移 ； 弹性理论 ； 塑性理论 ； 计算方法
中图 法 分 类 号 ：Ｕ３５ ２ Ｔ ７ ． 文献标识码： Ｂ 文 章 编 号 ：０ ３— ８５ ２ １ Ｏ 一０４ ０ １０ ９ ０ （０ ２） ｌ ０ ４— ７
线方 向 、 大体 上 成 环 形 状 的裂 缝 （ 图 １ ｂ ） 见 （ ） 。这
种裂 缝 的 出现 ， 剧 了板 底 面对 角 线 方 向裂 缝 的开 加
展， 最后 由于对角 线 裂缝 处 截 面受 拉 钢 筋 达 到 屈 服 点、 混凝 土达 到抗 压强 度 ， 导致 正方 形双 向板 破坏 。 （ ） 于在 均 布 荷 载 作 用 下 四边 简 支 、 面 为 ４对 平
共同承担 ， 各板带分 配 的荷 载值随 Ｌ 比值 变 。 ／￡
１ 前
言
化。 在中央板带 ， Ｌ 当 。 儿 比值接近时 ， 两个方 向的 弯矩值也 比较接近 ； 随着 Ｌ ／ 比值的增大 ， 。￡ 短向 板带弯矩逐渐增大 ， 而长向板带弯矩则逐渐减小。 由 于短 向板带 对长 向板 带 具 有 一 定 的 支 承作 用 ， 因此 长向板带跨 内最大弯矩值 ， 并不发生 在跨度 中心截 面。 由此可知 ， 跨度 比 Ｌ 数值在一定程度上是 。 。 ／ 表 示 双 向板 带平 行 于 两 个跨 度方 向 的 刚度 的 比例 。 这种 特征使 它 的理论 分 析甚 为繁 复 。 然 在一 定 的 虽 “ 假定 ”条件 下 ， 以导 出一 系列 的理 论计 算 方 法及 ห้องสมุดไป่ตู้可
矩形的双向板 ， 第一批裂缝 出现在板 的底 面中部且 平 行 于板 的长边 方 向 ， 着荷 载继 续增 大 ， 些 裂缝 随 这
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*丽水学院课程设计设计题目：钢筋混凝土现浇楼盖设计~课程名称：钢筋混凝土结构设计院系：___ ____工学院土木工程学系___班级：___ 土木092 __姓名学号：____ 杨坚34 ___组别成员：__D组杨坚杨汉杨金龙张波谢尚皂彭勃*设计时间：2012年06月22日至 07月03日共计2周二0 一二年七月三日一、设计任务书1、设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。
确定板的厚度和支承梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。
分别按照塑性计算方法和弹性理论计算方法进行板、支承梁的内力和配筋的计算。
\2、设计资料(1)结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计，其平面如图1—1所示。
楼盖结构平面布置图1-1（2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆底面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
（3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数Rg =，分项系数Rq=或。
（4）材料：平面尺寸lx =，ly=。
楼面均布活荷载q=m。
混凝土强度等级为C30。
采用HRB335钢筋。
>3、设计内容（1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。
（2）双向板设计：[1]按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
[2]按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
（3）支承梁的设计。
4、设计任务（1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、参考文献、设计心得、成绩评定表。
!（2）施工图纸[1]结构平面布置图[2]板的配筋图[3]支承梁的配筋图5、设计要求施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。
二、设计计算书1 结构布置及构件尺寸选择~双向板肋梁盖由板和支撑梁构成，支撑梁短边的跨度为4800mm，支撑梁长边的跨度为6600mm。
根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1-2所示。
结构平面布置图1-2板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=4800/50=96mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。
支撑梁截面尺寸：根据经验，支撑梁的截面高度h=l/14~l/8,长跨梁截面高度h=(6600/14~6600/8)=~825mm,故取h=600mm。
长跨梁截面宽 b=h/3~h/2=(600/3~600/2)=200~300mm,故取b=250mm。
短跨梁截面高 h=(4800/14~4800/8)mm=~600mm,故取h=500mm。
'短跨梁截面宽 b= h/3~h/2=~250mm,故取b=250mm。
2 荷载设计值。
由于活荷载标准值等于4kN/m2，则取rQ =20mm原水泥砂浆底面×20kN/m3=m2120mm原钢筋砼现浇板×25kN/m3=m215mm原石灰砂浆抹底×17kN/m3=m2gK=+3+=m2恒荷载设计值：g=rG gK=×gK=m2；活荷载设计值：q=rQ qK=×=m2g+q/2= kN/m2 q/2= kN/m2 g+q= kN/m23板的计算（一）按弹性理论计算由于现浇板均嵌固在四周的梁件，lox =4800mm,loy=6600mm。
（1）弯矩计算~区格板A跨中弯矩本区格为四边固定板，则其跨中弯矩M=M 1+M 2。
M 1是在（g+q/2）荷载作用下按四边固定计算出跨中弯矩，M 2是在q/2荷载作用下按四边简支情况下计算的跨中弯矩。
因l x /l y =4800/6600=，l 0=l x =4800mm ，查 混凝土结构设计 附表2 且考虑泊松比得l x /l ym xm ym x '—m y '四边固定四边简支《--M X =M X1+M X2=m x1（g+q/2）l 02+m x22q l 02= （+×）××+（+×）××= M y =M y1+M y2=m y1（g+q/2）l 02+m y22q l 02= |（+×）× ×+（+×）×× =支座弯矩A-A M X a =m x '（g+q ）l 02=××= M y b =m Y '（g+q ）l 02=××=跨中截面h 0x =100-20=80mm(短跨方向)，h 0y =100-30=70mm(长跨方向)； A 区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数，近似取r s 为，f y =300N/mm 2。
跨中配筋计算A sx =r s h 0f y =××106/(300××80)=308mm2A sy =r s h 0f y =××106/(300××70)=201mm 2 支座配筋计算A-A A s =’/r s h 0x f y =××106/(300××80)=542mm 2 A-B A s =’/r s h 0y f y =××106/(300××70)=491mm 2（区格板B中间跨：lx=边跨： ly = lx/ly==2）跨中弯矩。
B区格板是边区格板，在 g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；查混凝土结构设计附表2 且考虑泊松比得Mx =Mx1+Mx2=(mx1+(g+q/2)lx2+(mx2+(q/2)lx2·=+×××++×××= My =My1+My2=(my1+(g+q/2)lx2+(my2+(q/2)lx2=+×××++××× = 3)支座弯矩。
B-B Mx ’=mx'(g+q)lx2=××= My’=my'(g+q)lx2=××= 4)配筋计算。
跨中截面h0x =100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(长跨方向)；沿y方向l b /l==<,故折减系数取近似取rs为，fy=300N/mm2跨中正弯矩配筋计算：Asx =rsh0xfy=××106/(300××80)=347mm2，A sy =rsh0yfy=××106/(300××70)=220mm2支座截面配筋计算：B-A As =’/rsh0xfy=××106/(300××70)=655mm2B-B As =’/rsh0yfy=××106/(300××80)=434mm2区格板C1) 计算跨度。
边跨： lx =ln+h/2+b/2= 中间跨：ly=l x /ly==…2）跨中弯矩。
B区格板是边区格板，在 g+q/2作用下，按三边固定一边简支板计算；查混凝土结构设计附表2 且考虑泊松比得M x =Mx1+Mx2=(mx1+(g+q/2)lx2+(mx2+(q/2)lx2=+×××++×××= My=My1+My2=(my1+(g+q/2)lx2+(my2+(q/2)lx2…=+×××++××× = 3)支座弯矩。
C-A Mx ’=mx'(g+q)lx2=××= My’=my'(g+q)lx2=××= 4)配筋计算。
跨中截面h0x =100-20=80mm(短跨方向)，h0y=100-30=70mm(长跨方向)；沿x方向lb/l==<,故折减系数取近似取rs 为，fy=300N/mm2跨中正弯矩配筋计算：Asx =rshfy=××106/(300××80)=345mm2"A sy =rshfy=××106/(300××70)=205mm2支座截面配筋计算：C-A Asx a=’/rsh0xfy=××106/(300××80)=556mm2C-D Asy =’/rsh0yfy=××106/(300××70)=594mm2D区格板计算1) 计算跨度。
lx=（同C区格)ly=（同B区格）（2）跨中弯矩。
D区格板是角区格板，在 g+q/2作用下，按两邻边固定两邻边简支板计算；查混凝土结构设计附表2 且考虑泊松比得M x =Mx1+Mx2=(mx1+(g+q/2)lx2+(mx2+(q/2)lx2=+×××++×××= My =My1+My2&=(my1+(g+q/2)lx2+(my2+(q/2)lx2=+×××++××× =支座弯矩。
D-B Mx ’=mx'(g+q)lx2=××= My’=my'(g+q)lx2=××=配筋计算。
角区格，不折减，近似取rs 为，fy=300N/mm2，h0x=800mm，h0y=700mm。
跨中正弯矩配筋计算：Asx =Mx/rsh0xfy=×106/(300××80=481mm2A sy =My/rsh0yfy=×106/(300××70)=325mm2：支座截面配筋计算：D-B As =Mx’/rsh0xfy=×106/(300××80)=882mm2D-C As =Mx’/rsh0yfy=×106/(300××70)=796mm2/截面配筋计算\C边支座70882Φ14@150890C—D80~594Φ14@180855D边支座l x80882Φ14@150}890D边支座l y70796Φ14@150890！（二）按塑性理论计算（1）将楼盖划分为A、B、C、D四种区格板，每区格板均取mx =αmyα=(lx/ly)2 βx'=βx''=βy'=βy''=其中ly 为长跨跨长ly=，lx为短跨跨长lx= 将跨内正弯矩区钢筋在离支座边ly/4处截断一半，则跨内正塑性铰线上的总弯矩MX ,My应按下列计算：M x =（ly-lx/4）mx同理:My=（lx-lx/4）my,作用于板面上的荷载设计值为P=+=m2即α=（）2 = mx =αmy=弯矩计算跨内正塑性铰线上的总弯矩：M X =（ly-lx/4）mx=（）mx==My =（lx-lx/4）my=3/4××my=支座边负塑性铰线上的总弯矩:M x '=Mx''=βmxly=2××=—M y '=My''=βmylx=2×my×=根据虚功原理得：M X +My+21(Mx'+Mx''+My'+My'')=1/24 plx2(3ly-lx)++1/2×2+×2)=1/24××（3×）解得 my =·m/m 所以mx=αmy==×=·m/mmy '=my”=βmy=2×=·m/mm x '=mx''=βmx=2××=·m/m其他板区格B、C、D均属于四边固定板，且长短边的比值均为，故区格B、C、D的弯矩与区格A相等。