武汉锅炉股份有限公司2009年度日常关联交易执行情况及2010年日常关联交易预计公告
武汉锅炉股份有限公司
为 125000000 股境内上市外资股，并于 1998 年 4 月 15 日在深圳证券交易所挂牌上市，
代码为：200770。
（2） 报告期内本公司股份总数及结构未发生变动。
（3） 报告期内利润分配的实施情况
2006 年 7 月 18 日公司向全体股东实施了 10 股派现 0.35 元人民币的利润分配方案，共
六、 公司股票上市交易所：深圳证券交易所
股票简称：武锅 B 股票代码：200770
七、 其他有关资料：
公司首次注册登记日期： 1998 年4月8日注册登记正式成立
公司首次注册登记地点： 湖北省武汉市武珞路586号
公司最新注册登记日期： 1998年11月16日于湖北省工商行政管理局变更登记为中
外合资股份制企业。
报告期
净资产收益率（%）
每股收益（元）
利润
全面摊薄
加权平均
全面摊薄
加权平均
主营业务利润
41.32
40.98
0.86
0.86
营业利润
5.51
5.47
0.11
0.11
净利润
1.63
1.62
0.03
0.03
扣除非经常性损益后 的净利润
1.72
1.70
0.04
0.04
三、报告期内股东权益变动情况及原因
项目
股本
武汉锅炉股份有限公司 2006 年年度报告
披露报纸：《证券时报》、《大公报》 披露时间：2007 年 4 月 6 日
1
目录
第一节 第二节 第三节 第四节 第五节 第六节 第七节 第八节 第九节 第十节 第十一节 第十二节
重要提示……………………………………………………………2 公司基本情况………………………………………………………2 会计数据和业务数据摘要…………………………………………3 股本变动及股东情况………………………………………………4 董事、监事、高级管理人员和员工情况…………………………6 公司治理结构………………………………………………………9 股东大会情况介绍…………………………………………………10 董事会报告…………………………………………………………10 监事会报告…………………………………………………………15 重要事项……………………………………………………………16 财务报告……………………………………………………………17 备查文件……………………………………………………………18
唐山三友化工股份有限公司
XX三友化工股份XX2009年度履行社会责任的报告本公司董事会及全体董事保证本报告内容不存在任何虚假记载、误导性陈述或重大遗漏，并对其内容的真实性、准确性和完整性承担个别及连带责任。
2009年度社会责任报告是XX三友化工股份XX（“三友化工”或“公司”）第二次发布年度社会责任报告。
本报告主要介绍公司在股东及债权人保护、政府及社区关系、职工权益、安全生产、节能减排与环境保护、自主创新、社会公益等社会责任各方面的工作信息，旨在加强利益相关方与公司之间的理解和联系。
三友化工2009年度社会责任报告是根据XX证券交易所《上市公司2009年年度报告工作备忘录第一号内控报告和社会责任报告的编制和审议》、《〈公司履行社会责任的报告〉编制指引》等相关法律法规，结合公司在履行社会责任方面的具体情况编制的。
本报告在公司首次发布的2008年度社会责任报告上，增加了公司履行社会责任的相关业务指标、数据和事例以及2009年度公司在履行社会责任方面的工作，以期更全面、深入地反映三友化工2009年度在社会责任工作方面所作的努力，公司将持续、积极稳健地履行各项社会责任。
一、公司概况及2009年经营情况回顾三友化工于1999年12月28日由XX三友碱业（集团）XX为主发起人，联合其它四家发起人，共同发起设立。
三友化工于2003年6月18日在XX证券交易所上市，股票代码600409，股票简称三友化工。
三友化工主导产品为纯碱、PVC、烧碱、有机硅，现具有纯碱200万吨/年、PVC和烧碱各30万吨/年、有机硅6万吨/年的生产能力，是国内纯碱行业龙头企业，形成了纯碱、氯碱、有机硅上下游一体化、独特的循环经济产业链。
2009年公司共生产纯碱164.1万吨、烧碱26.07万吨、PVC23.3万吨。
全年实现营业收入35.87亿元，归属于上市公司股东的净利润3846.63万元。
截止2009年底，公司总资产已达69.43亿元，净资产26.56亿元。
大唐华银电力股份有限公司
有违反承诺的卖出
交易，卖出所获得
资金划入上市公司
账户归全体股东所
有。
2、控股股东及实际控制人变更情况 本报告期内公司控股股东及实际控制人没有发生变更。
4
大唐华银电力股份有限公司董事会
2009-5-1
四、董事、监事和高级管理人员情况 (一) 董事、监事和高级管理人员持股变动
报告期内公司董事、监事、高级管理人员持股未发生变化。
地区
营业收入
营业收入比上年增减（％）
湖南省
1,122,788,307.12
-27.50
内蒙古自治区
2,120,090.84
其中：内蒙古自治区的主营业务收入是公司所属内蒙古大唐华银锡东能源开发有限公司的煤炭销
售。
3、公司在经营中面临的问题和困难 （1）经济形势的挑战 受国际金融危机持续蔓延的影响，2009 年上半年，湖南省工业增长同比放缓，社会用电需求低迷，
（4）节能减排的压力 由于国际环保压力日益积聚，国家节能减排和清洁发展的政策力度不断加大，公司作为以火电机 组为主的发电企业属于耗能和排污大户，节能减排任务成为我们面临的又一经营挑战。
(三) 公司投资情况 1、募集资金使用情况
报告期内，公司无募集资金或前期募集资金使用到本期的情况。
2、非募集资金项目情况
持股总数
报告期内 增减
33.34 237,263,477
2.79 19,884,281
1.45 10,301,495
单位：股 130,721 户
持有有限售 条件股份数
量
质押或冻结的股份 数量
237,263,477 无
未知
未知
3
大唐华银电力股份有限公司董事会
中航精机：庆安集团有限公司盈利预测审核报告 2011-01-22
中瑞岳华会计师事务所有限公司 中国· 北京
中国注册会计师： 中国注册会计师：
2011 年 1 月 11 日
3
庆安集团有限公司 盈利预测报告的编制基础及基本假设
重要提示：庆安集团有限公司（以下简称：“本公司”或“公司”）2010 年度 及 2011 年度盈利预测报告是本公司在最佳估计假设的基础上并遵循谨慎性原则 编制的，但盈利预测所依据的各种假设具有不确定性，投资者进行投资决策时 应谨慎使用。
一、公司基本情况 庆安集团有限公司（以下简称“本公司”或“公司” ）前身系庆安机器厂， 后变更为庆安宇航设备公司， 经原中国航空工业总公司以《关于庆安宇航设备公 司建立现代企业制度和公司章程的批复》 （航空企[1994]84 号）批准，改制为有 限责任公司，改制后名称变更为庆安集团有限公司。 2001 年 12 月本公司根据 国家经济贸易委员会下发的《关于同意大同矿务局等 82 户企业实施债转股的批 复》 （国经贸产业„2001‟131 号）实施债权转股权。根据原中国航空工业第一 集团公司下发的《关于庆安集团有限公司实施债转股组建新公司的批复》 （航资 „2001‟926 号） ，经陕同会验字（2001）015 号验资报告验证，本公司注册资本 81,517.20 万元，其中原航空工业第一集团公司以净资产出资 47,617.20 万元， 股权比例 58.41%，中国华融资产管理公司以债权出资 33900 万元，股权比例 41.59%。 2005 年，原中国航空工业第一集团公司以国家技改拨款 9,350 万元，利润 留成 181.32 万元增资，增资后注册资本增至 91,048.52 万元，其中原中国航空 工业第一集团公司出资 571,485,227.56 元，股权比例 62.77%，中国华融资产管 理公司出资 339,000,000.00 元，股权比例 37.23%。 2008 年 11 月 6 日， 中国航空工业集团公司在原中国航空工业第一集团公 司、 原中国航空工业第二集团公司全部所属企事业单位基础上组建设立，原中国 航空工业第一集团公司持有的本公司 承。 2009 年 11 月 11 日，根据《关于将庆安集团有限公司股权无偿划转至中航
董事会关于收购事宜致全体股东的报告书
证券代码：200770 证券简称：武锅 B 公告编号：2007-022武汉锅炉股份有限公司董事会关于阿尔斯通（中国）有限公司收购事宜致全体股东的报告书公司名称：武汉锅炉股份有限公司公司住所：湖北省武汉市武昌区武珞路586号签署日期：2007年7月 19 日上市公司名称（中）：武汉锅炉股份有限公司上市公司名称（英）：WUHAN BOILER COMPANY LIMITED上市公司地址：湖北省武汉市武昌区武珞路586号联系人：刘成祥联系电话：+86 27 8765 2719收购人名称（中）：阿尔斯通（中国）投资有限公司收购人名称（英）：ALSTOM (China) Investment Co., Ltd.收购人地址：中国北京市朝阳区三里屯西六街六号乾坤大厦C区5层联系人：博格联系电话：+86 10 8460 9000董事会报告书签署日期：2007年7月 19 日董事会声明（一）本公司全体董事确信本报告不存在任何虚假记载、误导性陈述或重大遗漏，并对其内容的真实性、准确性、完整性负个别的和连带的责任；（二）本公司全体董事已履行诚信义务，向股东所提出的建议是基于公司和全体股东的整体利益客观审慎做出的；（三）本公司全体董事没有任何与本次收购相关的利益冲突，如有利益冲突，相关的董事已经予以回避。
目 录第一节 释义 (5)第二节 本公司的基本情况 (6)第三节 利益冲突 (9)第四节 董事建议 (10)第五节 重大合同和交易事项 (13)第六节 其他重大事项 (14)第七节 备查文件 (17)第一节 释义本公司、武锅B指武汉锅炉股份有限公司；阿尔斯通中国、收购人指阿尔斯通（中国）投资有限公司（ALSTOM(China) Investment Co., Ltd.），一家中国注册的公司；阿尔斯通控股指阿尔斯通控股公司（ALSTOM Holdings），一家法国注册的公司，阿尔斯通中国的100%控股股东；阿尔斯通公司指ALSTOM，一家在法国上市的公司，是阿尔斯通控股的控股公司；布伊格公司指Bouygues，一家在法国上市的公司，是阿尔斯通公司的第一大股东；武锅集团指武汉锅炉集团有限公司；《股份收购协议》指阿尔斯通中国和武锅集团于2006年4月14日共同签署的《武汉锅炉股份有限公司股份收购协议》；中国证监会指中国证券监督管理委员会；本次收购指阿尔斯通中国受让武锅集团持有武锅B的51%的国有法人股权的交易；本次要约收购指因本次收购而触发的并按本报告书内容进行的要约收购。
财务管理学
财务管理学一单项选择题1、在没有企业所得税的情况下，下列关于MM 理论的表述中，不正确的是（）D、有负债企业的权益成本保持不变2、采用比较分析法时，应注意的问题不包括（ B 、衡量标准的科学性）。
3、风险调整折现率法对风险大的项目采用（A、较高的折现率）。
4、项目风险用（A、用项目标准差进行衡量）衡量。
5、“公司员工通过举债购买本公司股票而拥有公司部分产权及相应的管理权”的策略是（A、员工持股计划（ESOP））。
6、按租赁资产风险与收益是否完全转移，可将租赁交易划分为（B、经营租赁和融资租赁）。
7、存货经济批量的基本模型所依据的假设不包括（D、允许缺货）。
& 年均费用法适用于（A、收入相同但计算期不同的项目之间的比选）。
9、以下关于长期借贷特点不正确的是（B、为了解决日常经营活动资金的需要）。
10、年资本回收额是（B、年金现值的逆运算）。
11、利用存货模型确定最佳现金持有量时，不予考虑的因素是（B、现金的管理成本）。
12、在下列评价指标中，属于非折现评价标准的是（D、回收期）。
13、由于商品经营上的原因给公司的收益或收益率带来的不确定性而形成的风险称为（A、经营风险）。
14、关于财务管理，下列说法不正确的是（C、财务管理具有独立性，与其他的管理没有关系）15、下列关于市盈率的说法不正确的是（C、市盈率很低则投资风险较低）。
16、在不增发新股的情况下，企业去年的股东权益增长率为10%，本年的经营效率和财务政策与去年相同，则下列表述中，不正确的是（ B 、企业本年的股东权益增长率大于10%）。
17、公司并购的最终支付方式取决于（B、双方协商）。
18、放弃现金折扣的成本受折扣百分比、折扣期和信用期的影响。
下列各项中，使放弃现金折扣成本提高的情况有（D、折扣百分比、信用期不变，折扣期延长）。
19、（B、增量现金流量）是根据有无”的原则确认有这项投资与没有这项投资现金流量之间的差额。
20、有观点认为，要想获得减税效应，应采用低股利支付率。
D-11D磨煤机出力的理论计算及试验研究
㊀第２５卷第５期洁净煤技术Ｖｏｌ ２５㊀Ｎｏ ５㊀㊀２０１９年９月ＣｌｅａｎＣｏａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＳｅｐ.㊀２０１９㊀Ｄ－１１Ｄ磨煤机出力的理论计算及试验研究张㊀锋１ꎬ杨㊀凯２ꎬ徐㊀龙３(１.西安热工研究院有限公司ꎬ陕西西安㊀７１００５４ꎻ２.三河发电有限责任公司ꎬ河北三河㊀０６５２０１ꎻ３.西安益通热工技术服务有限责任公司ꎬ陕西西安㊀７１００３２)摘㊀要:针对某电厂３５０ＭＷ机组配备Ｄ－１１Ｄ型双进双出钢球磨煤机的制粉系统存在出力不足等问题ꎬ本文通过对磨煤机出力的理论计算和制粉系统调整ꎬ分析了磨煤机出力不足的原因ꎬ提高了制粉系统出力ꎮ结果表明:磨煤机出力与通风量正相关ꎬ仅调整磨煤机运行方式增加磨煤机通风量并不能真正提高磨煤机的研磨能力ꎮ容量风门开度增大ꎬ磨煤机通风量增加使得研磨煤量增加的同时ꎬ煤粉变粗ꎮ如果磨煤机通风量不足ꎬ仅增加钢球装载量提高研磨能力也不能有效提高磨煤机出力ꎮ煤质变化后ꎬ为提高磨煤机出力ꎬ在增加钢球装载量ꎬ提高磨煤机研磨能力的同时ꎬ还需相应增加磨煤机的通风量ꎬ增强携带煤粉的能力ꎮ磨煤机运行方式未随煤质变化及时调整以及磨煤机钢球装载量不足导致研磨能力下降是造成磨煤机出力不足的主要原因ꎮ根据试验结果通过增加磨煤机钢球装载量及磨煤机通风量ꎬ保持热一次风母管风压７.０ｋＰａ不变ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ三台磨煤机运行容量风门开度置于７５％时ꎬ制粉系统总风量达到２０９ｔ/ｈꎬ制粉系统总出力由１２８ｔ/ｈ提高至１３７.８９ｔ/ｈꎬ带负荷能力由２８０ＭＷ提高至３２０ＭＷꎮ容量风门开度置于９０％时ꎬ制粉系统总出力提高至１４４.８４ｔ/ｈꎬ带负荷能力提升至３３７ＭＷꎬ制粉系统总出力及带负荷能力显著提高ꎮ关键词:制粉系统ꎻＤ－１１Ｄ磨煤机ꎻ磨煤机出力计算ꎻ煤粉细度ꎻ磨煤机通风量中图分类号:ＴＫ２２９㊀㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１００６－６７７２(２０１９)０５－０１３８－０６移动阅读收稿日期:２０１９－０２－２８ꎻ责任编辑:白娅娜㊀㊀ＤＯＩ:１０.１３２２６/ｊ.ｉｓｓｎ.１００６－６７７２.１９０２２８０１基金项目:国家重点研发计划资助项目(２０１７ＹＦＢ０６０２００３)作者简介:张㊀锋(１９８３ )ꎬ男ꎬ湖北武汉人ꎬ高级工程师ꎬ硕士ꎬ从事电站锅炉运行优化及改造工作ꎮＥ－ｍａｉｌ:６５１８０８８７６＠ｑｑ.ｃｏｍ引用格式:张锋ꎬ杨凯ꎬ徐龙.Ｄ－１１Ｄ磨煤机出力的理论计算及试验研究[Ｊ].洁净煤技术ꎬ２０１９ꎬ２５(４):１３８－１４３.ＺＨＡＮＧＦｅｎｇꎬＹＡＮＧＫａｉꎬＸＵＬｏｎｇ.ＴｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆＤ－１１Ｄｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｏｕｔｐｕｔ[Ｊ].ＣｌｅａｎＣｏａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１９ꎬ２５(４):１３８－１４３.ＴｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｆＤ－１１ＤｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｏｕｔｐｕｔＺＨＡＮＧＦｅｎｇ１ꎬＹＡＮＧＫａｉ２ꎬＸＵＬｏｎｇ３(１.ＸｉᶄａｎＴｈｅｒｍａｌＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＸｉᶄａｎ㊀７１００５４ꎬＣｈｉｎａꎻ２.ＳａｎｈｅＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＳａｎｈｅ㊀０６５２０１ꎬＣｈｉｎａꎻ３.ＸｉᶄａｎＹｉｔｏｎｇＴｈｅｒｍａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＳｅｒｖｉｃｅｓＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＸｉᶄａｎ㊀７１００３２ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＡｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｅｑｕｉｐｐｅｄｗｉｔｈｆｏｓｔｅｒｗｈｅｅｌｅｒＤ－１１Ｄｔｙｐｅｄｏｕｂｌｅｉｎｌｅｔａｎｄｏｕｔｌｅｔｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｈａｓｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｏｆｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔｏｕｔｐｕｔ.Ｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒꎬｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｏｕｔｐｕｔａｎｄｔｈｅｔｅｓｔａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍꎬｔｈｅｒｅａ￣ｓｏｎｏｆｔｈｅｌａｃｋｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｏｕｔｐｕｔｗａｓａｎａｌｙｚｅｄꎬａｎｄｔｈｅｏｕｔｐｕｔｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗａｓｉｍｐｒｏｖｅｄ.Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｅｓｔｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｏｕｔｐｕｔｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｉｓｐｏｓｉｔｉｖｅｌｙｃｏｒｒｅｌａｔｅｄｗｉｔｈｔｈｅｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｒａｔｅꎬａｎｄｏｎｌｙａｄｊｕｓｔｉｎｇｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｔｏｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｒａｔｅｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｃａｎｎｏｔｒｅａｌｌｙｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｇｒｉｎｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ.Ｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｏｐｅｎｉｎｇｏｆｔｈｅｄａｍｐｅｒａｎｄｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅａｉｒｆｌｏｗｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒꎬｔｈｅａｍｏｕｎｔｏｆｇｒｉｎｄｉｎｇｃｏａｌｉｎｃｒｅａｓｅｓａｎｄｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌｂｅｃｏｍｅｓｃｏａｒｓｅｒ.Ｉｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｉｓｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔꎬｏｎｌｙｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｓｔｅｅｌｂａｌｌｌｏａｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｇｒｉｎｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｃａｎｎｏｔｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｏｕｔｐｕｔ.Ａｆｔｅｒｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｃｏａｌｑｕａｌｉｔｙꎬｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｐｏｗｅｒｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒꎬｉｎａｄｄｉｔｉｏｎｔｏｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｌｏａｄｏｆｓｔｅｅｌｂａｌｌｓａｎｄｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｇｒｉｎｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒꎬｉｔｉｓｎｅｃｅｓｓａｒｙｔｏｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒａｎｄｅｎｈａｎｃｅｔｈｅｃａｐａｃｉｔｙｏｆｃａｒｒｙｉｎｇｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌ.Ｔｈｅｍａｉｎｒｅａｓｏｎｓｆｏｒｔｈｅｉｎｓｕｆｆｉｃｉｅｎｔｏｕｔｐｕｔｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒａｒｅｔｈａｔｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｉｓｎｏｔａｄｊｕｓｔｅｄｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｌｙｗｉｔｈｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｃｏａｌｑｕａｌｉｔｙａｎｄｔｈｅｇｒｉｎｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｄｅｃｒｅａｓｅｓｄｕｅｔｏｔｈｅｉｎｓｕｆ￣ｆｉｃｉｅｎｔｌｏａｄｉｎｇｏｆｓｔｅｅｌｂａｌｌｓｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ.Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓꎬｂｙｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｓｔｅｅｌｍｉｌｌａｎｄｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｒａｔｅａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓꎬｔｈｅａｉｒｐｒｅｓｓｕｒｅｏｆｔｈｅｍａｉｎｐｉｐｅｏｆｔｈｅｈｏｔｐｒｉｍａｒｙａｉｒｒｅｍａｉｎｓｕｎｃｈａｎｇｅｄａｔ７.０ｋＰａꎬａｎｄＡꎬＢꎬＣｔｈｒｅｅｃｏａｌｍｉｌｌｒｕｎｃａｐａｃｉｔｙｗｈｅｎｔｈｅｄａｍｐｅｒｏｐｅｎｉｎｇａｔ７５％ꎬｔｈｅｔｏｔａｌａｉｒｆｌｏｗｉｎｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｒｅａｃｈｅｓ２０９ｔ/ｈꎬｔｈｅｔｏｔａｌ８３１张㊀锋等:Ｄ－１１Ｄ磨煤机出力的理论计算及试验研究２０１９年第５期ｏｕｔｐｕｔｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｉｎｃｒｅａｓｅｓｆｒｏｍ１２８ｔ/ｈｔｏ１３７.８９ｔ/ｈꎬａｎｄｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｉｎｃｒｅａｓｅｓｆｒｏｍ２８０ＭＷｔｏ３２０ＭＷ.Ｗｈｅｎｔｈｅｄａｍｐｅｒｏｐｅｎｉｎｇｉｓｓｅｔａｔ９０％ꎬｔｈｅｔｏｔａｌｏｕｔｐｕｔｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｏ１４４.８４ｔ/ｈꎬａｎｄｔｈｅｌｏａｄｃａｐａｃｉｔｙｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｏ３３７ＭＷ.Ｔｈｅｔｏｔａｌｏｕｔｐｕｔａｎｄｌｏａｄｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗｅｒｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｎｃｒｅａｓｅｄ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍꎻＤ－１１Ｄｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒꎻｏｕｔｐｕｔｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒꎻｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌｆｉｎｅｎｅｓｓꎻｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅ０㊀引㊀㊀言双进双出钢球磨煤机在我国电站系统中应用较为广泛ꎬ我国电站锅炉中使用的双进双出钢球磨煤机主要有ＢＢＤ㊁ＦＷ㊁ＳＶＥＤＡＬＡ和ＭＧＳ等系列ꎮ前３个系列分别为法国阿尔斯通㊁美国福斯特惠勒和美国斯威达拉技术产品ꎮＢＢＤ磨煤机技术适用于磨制硬度较高ꎬ而可燃基挥发分也相对较高的煤种ꎬ在燃用贫煤和无烟煤时受到限制ꎮ要使ＢＢＤ磨煤机燃用低挥发分煤种成为可能ꎬ需统一综合考虑磨煤机系统和锅炉燃烧系统的设计ꎮＦＷ双进双出钢球磨煤机可成功磨制烟煤㊁无烟煤㊁褐煤和石油焦ꎮ其整体式分离器和强制式输煤系统使得磨煤机不但布置紧凑ꎬ还能磨制高水分和高腐蚀性燃料ꎮ此外ꎬ由于磨煤机分离器是双涡形通道设计ꎬ能够布置多个煤粉出口ꎮ近几年ＳＶＥＤＡＬＡ公司在原有技术基础上ꎬ对双进双出钢球磨煤机进行改进ꎬ去掉容易磨损的绞龙ꎬ改变了一次风入口等ꎬ减少了维护费用ꎮ北方重工集团通过消化吸收双进双出钢球磨煤机引进技术ꎬ创新设计了ＭＧＳ系列[１]ꎮ其中对ＢＢＤ双进双出钢球磨煤机的研究相对较多ꎬ但对ＦＷ双进双出钢球磨煤机的研究相对较少ꎬ且已有研究主要集中在对其运行特点㊁运行优化及故障分析等方面ꎮ靖长财等[２]通过分析Ｄ－１１－Ｄ型双进双出磨煤机出现的各种故障ꎬ对电气系统㊁热控系统㊁人员操作㊁磨煤机油系统㊁机械系统等进行全面分析ꎬ提出了处理故障的措施ꎬ有效提高了磨煤机运行的可靠性ꎮ梁邦平[３]对ＦＷ磨煤机常出现的螺旋输送绞龙和小牙轮等机械故障进行了分析ꎬ提出处理措施ꎮ高弘[４]分析了双进双出钢球磨煤机的运行系统ꎬ提出了对设备及原煤㊁热风管道的改进建议ꎮ张骁博等[５]在实验室条件下ꎬ通过调整载煤量㊁钢球装载量及煤的磨制时间ꎬ确定了试验用磨煤机的最佳载煤量和最佳钢球装载量ꎮ而对于ＦＷ双进双出钢球磨煤机出力的理论计算方法和试验研究还鲜有报道ꎮ本文以某电厂２号３５０ＭＷ机组锅炉制粉系统为研究对象ꎬ分析了制粉系统出力偏低的原因ꎬ提出了提高制粉系统出力的调整措施ꎮ１㊀试㊀㊀验１.１㊀试验煤样及设备该电厂２号３５０ＭＷ机组锅炉燃用煤根据市场价格及供需情况变化ꎮ２０００年改烧神华煤ꎬ２００１年改烧准格尔煤ꎬ２００６年后又改烧神华煤和准格尔煤按７ʒ３混合的混煤ꎬ燃煤可磨性指数㊁水分㊁灰分等影响磨煤机研磨性能的煤质参数发生变化ꎮ锅炉为日本三菱重工制造的ＭＢ－ＦＲＲ型亚临界控制循环燃煤汽包锅炉ꎮ每台设置１６只低ＮＯｘ燃烧器ꎬ四角布置ꎬ分级配风ꎬ切圆燃烧ꎮ锅炉制粉系统配备４台福斯特惠勒公司制造的Ｄ－１１Ｄ型双进双出磨煤机ꎬ编号Ａ㊁Ｂ㊁Ｃ㊁Ｄꎬ其设备规范见表１ꎮ表１㊀磨煤机设备规范Ｔａｂｌｅ１㊀Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ项目数值设计煤质条件下最大出力/(ｔ ｈ－１)５１磨煤机通风量/(ｔ ｈ－１)７０.６全长/ｍｍ８９１５直径/ｍｍ４１３５筒体有效长度/ｍｍ６０１５筒体有效内径/ｍｍ３９２４筒体有效容积/ｍ３６８.１磨煤机筒体转速/(ｒ ｍｉｎ－１)１６.７钢球磨损率/(ｇ ｔ－１)(以煤计)８０最大钢球装载量/ｔ８３.６电机功率/ｋＷ１４００１.２㊀试验方法双进双出磨煤机的工作原理是由自由下落和抛落的钢球对筒体内的原煤进行冲击和研磨ꎬ原煤磨碎形成煤粉后再由热风吹出磨煤机ꎮ因此其最大出力一方面受煤质本身条件制约ꎬ另一方面也受磨煤机研磨能力及热风介质输送能力的影响ꎮ因此本文首先从磨煤机最大出力理论计算着手ꎬ研究煤质变化对磨煤机最大出力的影响ꎬ再进行制粉系统阻力特性㊁磨煤机出力特性㊁煤粉细度测试及磨煤机钢球装载量等试验研究ꎬ考察磨煤机研磨能力及热风介质输送能力对磨煤机最大出力的影响ꎮ１)煤粉取样ꎮ采用等速煤粉取样装置ꎬ通过磨煤机出口每根粉管上安装的取样点ꎬ调节抽气器负压ꎬ使取样器的内外静压平衡ꎬ保证所取煤粉样品具有代表９３１２０１９年第５期洁净煤技术第２５卷性ꎮ所取煤粉样品充分混合后用孔径为７５mｍ且经过标定的分析筛筛分ꎬ得到煤粉细度Ｒ７５ꎮ２)磨煤机通风量ꎮ用经过标定的靠背管测量各粉管的风粉混合物动压Ｐｈｄｉꎬ可得到各粉管内风粉混合物的流速Ｖꎬ再结合粉管尺寸计算出磨煤机通风量ꎬ其中流速Ｖ按式(１)计算ꎮＶ＝ｋｋｂｉ２Ｐｈｄｉρ(１)式中ꎬＶ为流速ꎬｍ/ｓꎻｋｋｂｉ为标定的粉管靠背管系数ꎻＰｈｄｉ为风粉混合物动压ꎬＰａꎻρ为气流密度ꎬｋｇ/ｍ３ꎮ３)磨煤机出力ꎮ按照标定的电子称重式给煤机的表盘读数获得ꎮ４)其他参数如磨煤机风门开度㊁磨煤机及一次风机电流等直接由表盘获得ꎮ２㊀理论计算结果磨煤机的最大出力与原煤的可磨性㊁湿度㊁给料粒度及磨煤机出口的煤粉细度有关[６]ꎮ其生产能力系数Ｘ按式(２)计算ꎮＸ＝ＧＹＳＺ(２)其中ꎬＧ为用哈氏可磨性系数(ＨＧＩ)确定的可磨性参数ꎻＹ为用原煤表面湿度确定的湿度系数ꎻＳ为用原煤粒度确定的给料粒度系数ꎻＺ为由要求煤粉细度确定的细度系数ꎮ４个参数分别根据«火力发电厂制粉系统设计计算技术规定»中提供的线算图确定ꎮ湿度系数线算图中的原煤表面湿度为原煤表面水分Ｍｆꎬ可以通过原煤的Ｍｔ㊁Ｍａｄ按照式(３)[７]计算得到ꎮＭｔ＝Ｍｆ＋Ｍａｄ(１００－Ｍｆ)１００(３)细度系数线算图中未通过０.０７５ｍｍ的产品质量分数即为煤粉细度Ｒ７５ꎮ根据上述磨煤机生产能力系数的计算方法以及 基准煤 的最大出力ꎬ计算该厂设计煤质以及历年燃用煤质条件下Ｄ－１１Ｄ磨煤机的理论最大出力ꎬ结果见表２ꎮ表２㊀磨煤机出力的理论计算Ｔａｂｌｅ２㊀Ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｏｕｔｐｕｔｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ项目基准煤设计煤种神华煤准格尔煤神准７ʒ３混煤取样化验煤实际燃用煤煤粉细度Ｒ７５/％２５２０２０２０２０２０２０哈氏可磨性系数ＨＧＩ５０.００５７.６４６５.００６６.００６０.００５３.００５３.００原煤Ｍａｒ/％ ９.６１１５.４０１０.４０１５.４０１１.８０１６.００原煤Ｍａｄ/％ ２.８５５.２８５.６８.２９６.０３４.５０原煤Ｍｆ/％８.００６.９６１０.６８５.０８７.７５６.１４１２.０４原煤粒度Ｌ/ｍｍ２０３０３０３０３０３０３０煤粉细度影响系数０.９００.７７０.７７０.７７０.７７０.７７０.７７可磨度影响系数０.６４０.７００.７５０.７６０.７２０.６６０.６６湿度影响系数０.８００.８３０.７３０.８７０.８１０.８５０.７０原煤粒度影响系数１.０００.９４０.９４０.９４０.９４０.９４０.９４磨煤机最大出力/(ｔ ｈ－１)５５.００５０.３６４８.００５７.６７５０.３７４８.９３４０.４０㊀㊀表２中 基准煤 磨煤机最大出力为５５ｔ/ｈ是指Ｄ－１１Ｄ磨煤机磨制特定煤种(ＨＧＩ＝５０ꎬＭｆ＝８％ꎬ给煤粒度２０ｍｍ)ꎬ磨煤机出口煤粉细度Ｒ７５＝２５％条件下能达到的实际最大出力ꎮ其他煤质条件下最大出力则是在 基准煤 基础上ꎬ通过生产能力系数Ｘ修正后的理论计算最大出力ꎮ由表２可知ꎬ 设计煤种 的理论最大出力计算结果为５０.３６ｔ/ｈꎬ与设备规范中５１ｔ/ｈ基本相当ꎬ可见最大出力的理论计算方法较准确ꎮ电厂２００６年燃用的神准７ʒ３混煤计算最大出力为５０.３７ｔ/ｈꎬ说明该煤种在磨制特性上与设计煤质最接近ꎮ 取样化验煤 为２号炉给煤机上取得的煤样ꎬ其理论最大出力计算结果为４８.９３ｔ/ｈꎮ煤样送检过程中不可避免存在原煤全水分蒸发ꎬ因此实际全水分应高于１１.８％ꎬ相对应的最大出力计算结果应低于４８.９３ｔ/ｈꎮ 实际燃用煤 的ＨＧＩ值按 取样化验煤 的５３考虑ꎬ水分按电厂入炉煤煤质化验结果的平均值引入ꎬ由于原煤表面水分增加ꎬ计算的理论最大出力下降较多ꎬ仅为４０.４ｔ/ｈꎮ除 基准煤 外ꎬ其他煤质的给煤粒度均取设计值３０ｍｍꎬ如实际入磨煤粒度大于３０ｍｍꎬ则磨煤机最大出力下降ꎮ除 基准煤 外ꎬ其他煤质的煤粉Ｒ７５取２０％ꎬ实际运行中ꎬ不同运行工况下煤粉细度不同ꎬ如实际煤粉较细ꎬ即Ｒ７５<２０％则磨煤机最大出力下降ꎮ综上ꎬ与原设计煤质相比ꎬ实际燃用煤种的表面水分增加ꎬ可磨度下降ꎬ其表面水分对出力影响较０４１张㊀锋等:Ｄ－１１Ｄ磨煤机出力的理论计算及试验研究２０１９年第５期大ꎮ若设备及运行条件不变ꎬ煤质条件变化ꎬ磨煤机最大出力降低ꎬ已无法达到原设计煤质的５１ｔ/ｈꎮ３㊀试验结果与分析实际运行中磨煤机出力通过磨煤机入口的容量风门调节ꎬ相同热一次风母管压力下ꎬ容量风门开度越大ꎬ其通风量越大ꎬ磨煤机出力越大[８－９]ꎮ该厂原设计条件下ꎬ维持热一次风母管压力７.０ｋＰａꎬ容量风门开度为６０％时磨煤机出力即可达到设计值ꎮ３.１㊀制粉系统阻力特性试验由于２号机组锅炉进行过制粉系统及低氮燃烧器改造ꎬ可能存在改造后制粉系统阻力增加ꎬ导致原运行条件下磨煤机通风量降低ꎬ影响磨煤机出力的问题ꎮ为了解改造可能对制粉系统出力带来的影响ꎬ特对Ａ㊁Ｂ㊁Ｃ三套制粉系统进行制粉系统阻力特性试验研究ꎬ试验结果如图１所示ꎮ图１㊀３套制粉系统阻力特性Ｆｉｇ.１㊀Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｒｅｅｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍ㊀㊀由图１可知ꎬ在试验容量风门开度及实际通风量变化范围内ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ三套制粉系统管道阻力在１.１~１.２ｋＰａꎬ直流燃烧器阻力在０.５~０.６ｋＰａ(炉膛压力按－０.１ｋＰａ考虑)ꎬ根据设计要求两者均在合理范围内[１０]ꎬ不存在管道及燃烧器阻力过大导致的系统通风量降低ꎬ进而限制磨煤机出力的问题ꎮ３.２㊀磨煤机出力特性试验为进一步研究磨煤机通风量及其对磨煤机出力的影响ꎬ在Ａ㊁Ｂ㊁Ｃ磨煤机上进行磨煤机出力特性试验ꎮ试验时保持其他参数基本不变ꎬ仅改变磨煤机容量风门开度[１１]ꎬ试验结果如图２所示ꎮ图２㊀磨煤机通风量及出力与容量风门开度的关系Ｆｉｇ.２㊀Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎａｎｄｏｕｔｐｕｔｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒａｎｄｏｐｅｎｉｎｇｏｆｖａｌｖｅ㊀㊀由图２可知ꎬ在现有煤质和设备条件下ꎬ按原设计条件运行ꎬ即维持热一次风母管压力７.０ｋＰａꎬ容量风门开度置为６０％ꎬ磨煤机表盘风量均小于设计值７０.６ｔ/ｈꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ磨煤机出力分别为４４㊁４１和４３ｔ/ｈꎬ也小于设计出力ꎮ该条件下实测通风量分别在６５㊁６８和６８ｔ/ｈꎬ大于表盘风量ꎬ但仍低于原设计磨煤机最大５１ｔ/ｈ出力时通风量７０.６ｔ/ｈ的要求ꎮ由于风门特性的边界效应ꎬ风门开度在６０％以上时已属于不敏感区域ꎬ但从实际运行效果看该区域随磨煤机容量风门开度的增大ꎬ磨煤机通风量及出力仍有所提高ꎮ在维持热一次风母管风压７.０ｋＰａ条件下ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ三台磨煤机在９０％㊁９０％㊁７５％容量风门开度时实测通风量能达到７２㊁７３和７４ｔ/ｈꎬ磨煤机出力分别提高至４７㊁４５和４５ｔ/ｈꎮ３.３㊀磨煤机出口煤粉细度测试磨煤机出力是指磨煤机在一定煤粉细度要求下１４１２０１９年第５期洁净煤技术第２５卷的出力ꎬ通过增大容量风门开度ꎬ增加磨煤机通风量提高磨煤机出力后ꎬ还需测试磨煤机出口煤粉细度变化情况ꎬ考察其煤粉细度是否能满足要求ꎮＡ㊁Ｂ㊁Ｃ磨煤机出口煤粉细度测试的结果如图３所示ꎮ图３㊀磨煤机煤粉细度随出力变化的关系Ｆｉｇ.３㊀Ｒｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄｃｏａｌｆｉｎｅｎｅｓｓａｎｄｏｕｔｐｕｔｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ㊀㊀由图３可知ꎬ维持磨煤机其他运行条件不变ꎬ随着磨煤机通风量提高ꎬ磨煤机出力增加ꎬ磨煤机出口煤粉变粗[１２]ꎮ达到试验最高出力时ꎬ磨煤机出口的煤粉已不能满足设计煤粉细度Ｒ７５＝２０％的要求ꎬ即磨煤机磨制出的煤粉不合格ꎮ主要是因为增加磨煤机通风量后磨煤机内风速提高ꎬ风携带煤粉的能力增强ꎬ将较粗的煤粉颗粒吹出磨煤机ꎮ因此仅通过提高磨煤机通风量不能提高磨煤机出力ꎮ３.４㊀钢球装载量试验根据钢球装载量的相关研究成果[１３]ꎬ结合磨煤机电流和库存钢球情况向Ｃ磨煤机内添加Ф７０钢球９ｔꎬ加钢球后磨煤机电流由１１３Ａ增加至１２２Ａꎬ具体试验结果见表３ꎮ表３㊀Ｃ磨煤机钢球装载量试验结果Ｔａｂｌｅ３㊀ＴｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｏｆｓｔｅｅｌｂａｌｌｌｏａｄｉｎｇｏｆＣｐｕｌｖｅｒｉｚｅｒ项目基础工况仅加风仅加球加风加球容量风门开度/％６０.８６７５.１７６２.４９０.１８热一次风母管压力/ｋＰａ７.０１７.０１７.０１７.０３总煤量/(ｔ ｈ－１)４３.１０４５.１５４４.１２４９.５０磨煤机电流/Ａ１１３１１３１２２１２３驱动端煤粉细度Ｒ７５２２.６４２４.１２２０.６０２２.５２非驱动端煤粉细度Ｒ７５２３.２８２４.４４１６.１２１９.２０㊀㊀由表３可知ꎬ对比基础工况和 仅加风 工况ꎬ如不加钢球装载量ꎬ仅增加容量风门开度ꎬ提高磨煤机通风量ꎬ磨煤机出力可由４３.１０ｔ/ｈ提高到４５.１５ｔ/ｈꎬ但同时驱动端和非驱动端煤粉细度Ｒ７５分别由２２.６４％㊁２３.２８％增加至２４.１２％㊁２４.４４％ꎮ对比基础工况和 仅加球 工况ꎬ增加钢球装载量前后ꎬ相同容量风门开度下ꎬ驱动端和非驱动端煤粉细度Ｒ７５分别由２２.６４％㊁２３.２８％降至２０.６０％㊁１６.１２％ꎬ但磨煤机出力变化很小ꎮ对比基础工况和 加风加球 工况ꎬ增加钢球装载量的同时增加容量风门开度ꎬ提高磨煤机筒体通风量ꎬ磨煤机出力由４３.１０ｔ/ｈ增至４９.５０ｔ/ｈꎬ同时驱动端和非驱动端煤粉细度Ｒ７５分别由２２.６４％㊁２３.２８％变为２２.５２％㊁１９.２０％ꎮ综上ꎬ磨煤机出力与通风量正相关ꎬ但仅调整磨煤机运行方式增加磨煤机通风量并不能真正提高磨煤机的研磨能力ꎮ容量风门开度增大ꎬ磨煤机通风量增加使得研磨煤量增加的同时ꎬ煤粉变粗ꎮ如果磨煤机通风量不足ꎬ仅增加钢球装载量提高研磨能力也不能有效提高磨煤机出力ꎮ此时钢球装载量增加ꎬ只能磨出更细的煤粉ꎬ而不能有效提高磨煤机出力[１４]ꎮ因此为提高磨煤机出力ꎬ在增加钢球装载量ꎬ提高磨煤机研磨能力的同时ꎬ还需相应增加磨煤机的通风量ꎬ增强携带能力ꎬ两方面条件缺一不可ꎮ３.５㊀制粉系统最大出力试验试验前向Ａ㊁Ｃ磨煤机内各添加Ф７０钢球９ｔꎬ向Ｂ磨煤机内添加Ф７０钢球２ｔ和Ф６０钢球６ｔꎮ试验中保持热一次风母管风压力７.０ｋＰａ不变ꎬ运行Ａ㊁Ｂ㊁Ｃ三台磨煤机ꎬ分别改变各磨煤机容量风门开度为７５％和９０％ꎬ试验结果见表４ꎮ表４㊀制粉系统最大出力试验结果Ｔａｂｌｅ４㊀Ｍａｘｉｍｕｍｏｕｔｐｕｔｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｏｆｐｕｌｖｅｒｉｚｉｎｇｓｙｓｔｅｍ项目风门开度７５％风门开度９０％负荷/ＭＷ３２０３３７制粉系统总出力/(ｔ ｈ－１)１３７.８９１４４.８４制粉系统总风量/(ｔ ｈ－１)２０９２２０Ａ磨煤机出力/(ｔ ｈ－１)４５.０４４８.３０Ｂ磨煤机出力/(ｔ ｈ－１)４４.０１４７.３８Ｃ磨煤机出力/(ｔ ｈ－１)４８.７３４９.３３Ａ侧一次风机电流/Ａ５７.１２５７.９３Ｂ侧一次风机电流/Ａ５８.５３５８.９２２４１张㊀锋等:Ｄ－１１Ｄ磨煤机出力的理论计算及试验研究２０１９年第５期㊀㊀由表４可知ꎬ制粉系统调整前ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ磨煤机运行制粉系统总出力约为１２８ｔ/ｈꎬ负荷２８０ＭＷ以上即需４台磨煤机运行ꎮ制粉系统调整后ꎬ出力提高ꎬ容量风门开度７５％时ꎬ制粉系统总风量达２０９ｔ/ｈꎬ制粉系统总出力提高至１３７.８９ｔ/ｈꎬ可带３２０ＭＷ负荷ꎻ容量风门开度９０％时ꎬ制粉系统总风量达２２０ｔ/ｈꎬ制粉系统总出力提高至１４４.８４ｔ/ｈꎬ能带３３７ＭＷ负荷ꎬ制粉系统总出力及带负荷能力显著提高ꎮ制粉系统出力提高后ꎬ在２８０~３４０ＭＷ负荷ꎬ由于单台磨煤机出力提高和减少一台磨煤机运行ꎬ电耗下降[１５]ꎬ且由于总通风量下降ꎬ３２０ＭＷ负荷３台磨煤机运行时一次风机电流比３００ＭＷ负荷４台磨煤机运行时(Ａ㊁Ｂ两侧一次风机电流为５８.２８和５９.０７Ａ)低ꎬ制粉系统通风电耗降低ꎮ４㊀结㊀㊀论１)磨煤机最大出力受煤质影响ꎮ通过对Ｄ－１１Ｄ磨煤机磨制不同煤质最大出力的理论计算ꎬ明确煤质变化对磨煤机最大出力的影响ꎮ与原设计煤质相比ꎬ该厂目前实际燃用煤种的表面水分增加ꎬ可磨性指数下降ꎬ造成磨煤机最大出力下降ꎮ２)在煤质变化的情况下ꎬ要提高磨煤机出力ꎬ除增加钢球装载量ꎬ提高磨煤机研磨能力外ꎬ还需相应增加磨煤机的通风量ꎬ增强携带能力ꎮ保持热一次风母管风压７.０ｋＰａ不变条件下ꎬＡ㊁Ｂ㊁Ｃ三台磨煤机运行容量风门开度置于７５％时ꎬ制粉系统总风量提高至２０９ｔ/ｈꎮ容量风门开度置于９０％时ꎬ制粉系统总风量可达２２０ｔ/ｈꎮ３)制粉系统调整后ꎬ总出力增加ꎬ带负荷能力增强ꎮ容量风门开度７５％时ꎬ制粉系统总出力由１２８ｔ/ｈ提高至１３７.８９ｔ/ｈꎬ带负荷能力由２８０ＭＷ提高至３２０ＭＷꎮ容量风门开度９０％时ꎬ制粉系统总出力提高至１４４.８４ｔ/ｈꎬ带负荷能力提升至３３７ＭＷꎮ由于制粉系统出力的提高ꎬ在２８０~３４０ＭＷ负荷内磨煤电耗和制粉通风电耗都降低ꎮ参考文献(Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ):[１]㊀陈梅倩ꎬ林江ꎬ白绍童ꎬ等.双进双出钢球磨煤机技术的现状及发展前景[Ｊ].河北电力技术ꎬ１９９７(４):３－７.ＣＨＥＮＭｅｉｑｉａｎꎬＬＩＮＪｉａｎｇꎬＢａｉＳｈａｏｔｏｎｇꎬｅｔａｌ.ＣｕｒｒｅｎｔｓｉｔｕａｔｉｏｎａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｐｒｏｓｐｅｃｔｏｆｄｏｕｂｌｅＩｎｌｅｔａｎｄＯｕｔｌｅｔｍｉｌｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ[Ｊ].ＨｅｂｅｉＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒꎬ１９９７(４):３－７. 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再融资失败案例 哈空调2009年配股申请被发审委否决
再融资失败案例哈空调2009年配股申请被发审委否决SRGHLG一前言前车之覆，后车之鉴。
本文并不影响本人对哈空调自主创新水平和新一届管理层对改变公司经营困境所做工作的肯定。
二哈空调2009年再融资（配股）的背景上市公司哈空调和资不抵债的哈尔滨变压器厂都是哈尔滨工业资产经营有限责任公司（现哈尔滨工业投资集团，董事长于明升兼任哈空调董事长）下属企业。
高压变压器项目从2007年在哈尔滨市立项开始至今无论股权如何变化自始至终均由哈尔滨变压器厂总经理组织的团队独立运作，从未间断，而哈空调更像大股东和哈变的账房先生和代言人。
2008年4月20日，上市以来从未再融资的哈空调董事会通过募集资金6亿元用于采用江湖变压器设计软件的电力变压器项目（总投资6.8亿元，其中募集资金投资2008年3.55亿元2009年增加至6.08亿元）和百万千瓦超超临界机组空冷系统（全部用募集资金投资2.45亿元，立项为黑龙江省高新技术产业专项，国家电站空冷研发中心建设项目）的配股预案，5 月8 日该议案获股东大会通过。
其实，早在2007 年底哈空调拟收购变压器厂时，大股东就将2007年为哈尔滨变压器厂脱贫设立的高压电力变压器项目转为哈空调出面实施，后又将“高位减持”哈空调股份所得资金借给哈空调作为先期投入资金。
2008年2 月21 日，哈空调就与中国新时代国际工程公司签订了高压电力变压器工程设计合同。
2008年4月27日，我们在《管窥哈空调（9×9）配股五关如何过》曾指出：“哈空调要完成配股，需要过五关。
这五关是：1 当地政府发改委等部门新项目审批关；2 流通股东感情关；3 技术储备空缺关；4 同业竞争关；5 证监会融资审批关。
”其中，关于技术储备空缺关指出，变压器项目所谓“依靠自主研发所完成的技术提升”证据不足；关于证监会融资审批关指出，“如果材料准备不足，或难以令人信服，或到时市场惧怕再融资，这一关就很难过。
”2009年7月1日，哈空调董事会发布决议公告：一全票审议通过了关于由哈尔滨天通变压器有限责任公司（以下简称:“天通公司”）实施公司500kV电力变压器项目（以下简称“变压器项目”）的议案。
资产负债表水平分析和垂直分析
资产负债表分析产负债表的水平分析（1）资产负债表变动情况的分析评价2010-2011资产负债表的水平分析金额单位：人民币元（1）从投资或筹资角度进行分析评价根据上表，可以对合肥荣事达三洋股份有限公司的总资产变动情况做出以下分析：该公司总资产本期增加550,488,073.38元，增长幅度为17.38%，说明合肥三洋本年资产规模有较大幅度的增长。
进一步分析可以发现：第一，流动资产本期增加了491,874,633.08元，增长幅度为19.35%，使总资产增长了15.53%。
非流动资产本期增加了58,613,440.30元，增长幅度为9.37%，使总资产增长了 1.85%。
两者合计使总资产本期增加550,488,073.38元，增长幅度为17.38%。
第二，本期总资产的增长主要体现在流动资产的增长上。
如果仅这一变化来看，该公司资产的流动性有所增强。
尽管流动资产的各个项目有不同程度的增减变动，但其增长主要体现在以下几个方面：一是应收票据的大幅度增加。
应收票据的本期增长额为332,521,131.51元，增长的幅度为26.00%，对总资产的影响为10.50%。
应收票据是指企业持有的、尚未到期兑现的商业票据。
是一种载有一定付款日期、付款地点、付款金额和付款人的无条件支付的流通证券，也是一种可以由持票人自由转让给他人的债权凭证。
应收票据的增加代表公司资产的增加。
应收票据的增加有很多优点：a,上市公司应收帐款因票据化，使帐款回收的可能性大为加大，大大降低了呆坏帐发生的可能性；b,应收票据不需要象应收帐款一样提取坏帐准备，减少了相关上市公司的管理费用；c,票据一般是附息的，应收帐款票据化，还能为相关上市公司带来“额外”的利息收入；d,相关上市公司还可以通过贴现的方式，于票据到期前提前取得现金，用于应付急需的周转。
二是应收账款的增加。
应收账款本期增加额为147,754,320.09元，增长幅度为105.65%，对总资产的影响为4.66%。
审计案例上市公司财务舞弊案例分析
审计案例-上市公司财务舞弊案例分析一、现金(一) 常见的舞弊手段或陷阱1．虚假现金陷阱(1) 隐瞒巨额的银行贷款；(2) 高现金与高负债并存。
“双高公司”坐拥大量现金并且资本开支不大，派息极低或者根本不派，但资产负债率却居高不下。
2．受限现金陷阱（1）隐瞒定期存单质押事实；（2）隐瞒保证金等货币资金受限事实；（3）隐瞒外埠存款的真实用途。
3．现金流水陷阱(1) 通过“倒贷”方式掩盖大股东占用资金或帮助关联方偿还贷款1) 大股东平时占用资金，期末通过倒贷方式偿还(即大股东贷款偿还上市公司欠款，上市公司过账之后立即替大股东偿还贷款)，这样期末报表不体现大股东占用余额；2) 关联方无力偿还期末到期贷款，由上市公司通过倒贷方式垫付，之后由各关联方及时偿还，这样期末报表不体现借款余额。
(2) 通过“封闭贷款”制造上市公司虚假现金流或隐瞒大股东占用资金1) 通过银行提供回购业务，即由A公司开出银行承兑汇票，该汇票经过质押贷出款项在银行内部封闭运行，款项的流程为A—B，B—C，C—D，D—A，并由A将汇票贴现归还贷款，同时支付贴现利息；2) 上市公司向A、B公司分别开具银行本票，A、B公司再将本票直接背书给上市公司的大股东，大股东用此款归还资金被占用的上市公司。
(3) 通过制造现金流避免计提资产减值准备，虚增利润总额上市公司委托关联方A贷款，A再将款项汇给与上市公司形式上无关联关系的B，由B购买上市公司已存在减值的资产，待上市公司收妥款项后再归还关联方A。
这样上市公司既达到避免计提资产减值准备的目的，虚增利润，又回避了关联交易。
4．募集资金使用陷阱将募股资金转移至账外买卖股票，为隐瞒事情真相，伪造或变造银行对账单。
(二) 具体案例案例一：金花股份(600080)2005年10月14日公告，近期，公司在应上交所要求进行自查的过程中，发现存在控股股东金花投资有限公司及其关联公司占用公司资金问题，合计60,200万元。
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证券代码：200770 证券简称：*ST武锅 B 公告编号：2010-013武汉锅炉股份有限公司2009年度日常关联交易执行情况及2010年日常关联交易预计公告本公司及董事会全体成员保证信息披露的内容真实、准确、完整，没有虚假记载、误导性陈述或重大遗漏。
一、重要提示：● 武汉锅炉股份有限公司以下简称“本公司、公司”;● 公司预计2010年签订合同的总金额受制于关联方在国外市场获得订单量的情况；● 公司与关联方销售锅炉组件的交货期并非能在当年完工。
根据深交所新发布的《股票上市规则》要求及公司2010年的生产经营情况，公司关于2009年度日常关联交易执行情况及2010年度日常关联交易预计情况如下： 二、2009年度日常关联交易执行情况2009年度日常关联交易执行情况在2009年年度报告的全文中已详细披露，其实际发生的总金额为10,217.50万元，比年初预计的关联交易总金额34,940万元减少24,722.50万元。
其原因是：由于本公司搬迁期间业务量减少,锅炉相关配套产品均有所减少,与关联方交易量也有所减少。
三、预计公司2010年度日常关联交易的基本情况关联交易类别 按产品或劳务等进一步划分关联人预计签订合同的总金额（万元）占同类交易的比例去年的总金 额(万元)采购材料 采购材料 阿尔斯通有限公司（捷克）ALSTOM s.r.o 878.700.18% 0.00销售锅炉组件及采购材料 销售锅炉组件及采购材料阿尔斯通电力锅炉建造公司（法国）ALSTOMPower SystemsSA. EtablissementsBoilers10,075.800.90% 312.39销售锅炉组件及采购材料 销售锅炉组件及采购材料阿尔斯通电站锅炉公司（德国）ALSTOM Power SystemGmbH214,939.0019.09% 0.00技术服务 技术服务 阿尔斯通（瑞士）股份有限公司ALSTOM(Switzerland)Ltd.2,940.0059.57% 263.37股东贷款 贷款利息 12,000.0085.71% 6,361.13技术服务IT技术服务阿尔斯通（中国）投资有限公司ALSTOM(China)Investment Co., Ltd.600.0037.50% 0.00销售锅炉组件 销售锅炉组件阿尔斯通（武汉）工程技术有限公司ALSTOM(Wuhan)Engineering&Technology Co., Ltd.200.000.03% 21.32销售锅炉本体、组件、采购辅助设备及技术服务 销售锅炉本体、组件、采购辅助设备及技术服务阿尔斯通电力公司（美国）ALSTOM Power Inc.231,087.0020.53% 888.35销售锅炉组件 销售锅炉组件阿尔斯通电力汽轮机公司ALSTOM PowerTurbomachines5,000.000.77% 0.00销售锅炉组件 销售锅炉组件阿尔斯通印度项目有限公司ALSTOM ProjectsIndia Ltd.1,505.600.23% 16.26采购锅炉组件 采购锅炉组件阿尔斯通技术服务（上海）有限公司ALSTOM TechnicalServices (Shanghai)Co., Ltd.5,500.0011.54% 259.70销售锅炉组件 销售锅炉组件阿尔斯通四洲电力设备(青岛)有限公司ALSTOM SizhouElectric PowerEquipment (Qingdao)Co. Ltd.600.009.25% 0.00产品运输服务费 产品运输服务费武汉锅炉集团运通有限责任公司Wuhan Boiler GroupYuntong CompanyLimited1,690.0086.26% 1,787.71技术转让费 技术转让费阿尔斯通技术公司（瑞士）ALSTOM TechnologyLtd (Switzerland)6,930.00100% 307.27合计金额 543,446.1010,217.50四、关联方介绍和关联关系1．基本情况（1）阿尔斯通有限公司（捷克）法定代表人：BRZEZINA Petr成立日期：1993年3月9日注册资本：壹拾柒亿陆仟陆佰柒拾陆万叁仟捷克克朗整经营范围：电力和交通行业。
地 址：捷克共和国，布尔诺市奥勒姆卡大街7/9号，65666（2）阿尔斯通电力锅炉建造公司（法国）法定代表人：SALOMEZ Gérard成立日期：1992年11月16日注册资本：贰仟伍佰肆拾柒万陆仟柒佰贰拾陆欧元整经营范围：热能和核能电站的设计和总承包。
地 址：法国，勒瓦卢瓦-佩雷市，安德烈马尔罗大街3号，米歇尔盖2，92300 （3）阿尔斯通电站锅炉公司（德国）法定代表人：安雅·汉姆成立日期：1921年3月8日注册资本：叁仟肆佰贰拾万陆仟欧元整经营范围：循环硫化床锅炉, 超临界/亚临界锅炉，煤粉炉，锅炉翻新。
地 址：德国巴登—符腾堡州，曼海姆市奥斯伯格大街22号，68309（4）阿尔斯通（瑞士）股份有限公司法定代表人：CARR Keith David成立日期：1990年1月10日注册资本：壹亿零壹佰万瑞士法郎整经营范围：提供电力生产领域的各项服务。
地 址：瑞士巴登布朗 勃法瑞大街7号，5401（5）阿尔斯通（中国）投资有限公司法定代表人：Claude BURCKBUCHLER（布尔布勒）成立日期：1999年1月26日注册资本：陆仟零玖拾陆万肆仟肆佰美元整经营范围：在中国鼓励和允许外商投资的工业、基础设施和能源领域进行投资并提供相关服务。
地 址：中国北京市朝阳区三里屯西六街六号乾坤大厦五层（6）阿尔斯通（武汉）工程技术有限公司法定代表人：Claude BURCKBUCHLER成立日期：1997年2月13日注册资本：壹仟叁佰万元人民币整经营范围：提供能源、环保及相关领域的技术商务咨询和服务；从事电力项目工程承包、工程设计、材料和设备的进出口、设备及零部件的设计、资料翻译和文件服务、质保质检、工厂监造、现场调试等业务（国家有专项规定的项目经审批后方可经营）。
地 址：武汉市武昌区螃蟹甲友谊大道特1号广达大厦（广达科技园） （7）阿尔斯通电力公司（美国）法定代表人：GAUTHIER Pierre成立日期：1999年6月8日注册资本：壹佰万美元整经营范围：在相关法律允许范围内，公司可从事的所有的经营和管理活动。
地 址：美国康涅狄格州温莎黛黑尔路2000号，06095（8）阿尔斯通电力汽轮机公司法定代表人：BONGUET Patrick成立日期：1992年11月16日注册资本：贰仟叁佰玖拾捌万肆仟叁佰肆拾捌欧元整经营范围：蒸汽发电站、大型核电站及相关领域。
地 址：法国贝尔福榭纳大街3号,90018（9）阿尔斯通印度项目有限公司法定代表人：SHARMA Sunand成立日期：1992年9月2日注册资本：陆亿柒仟零贰拾肆万壹仟柒佰肆拾印度卢比整经营范围：提供与经营、组织、管理相关的管理咨询顾问服务。
地 址：印度孟买丘吉门马哈什卡夫路外航运十字路1号，国际大厦5楼16号,400020（10）阿尔斯通技术服务（上海）有限公司法定代表人：Claude BURCKBUCHLER成立日期：2000年10月12日注册资本：壹佰万美元经营范围：用于电厂项目、输配电项目、机电项目、铁路和城市轨道交通项目的设备和有关零部件的仓储（除危险品）、采购、分拨、组装及与上述项目相关的技术支持、环境工程（废气）专项工程设计、技术培训、工程服务、维护、售后服务。
国际贸易、保税区贸易和区内贸易代理；锅炉、机器和机械器具及其零部件、电机电气设备及其零部件、车辆零部件、铁道及电车轨道零部件的批发、佣金代理（拍卖除外）、进出口和售后服务、咨询服务及其相关配套服务（涉及配额、许可证管理、专项规定管理的商品按照国家有关规定办理）（涉及许可经营的凭许可证经营）。
地 址：上海市外高桥保税区杨高北路2001号第一层3-1，2部位（11）阿尔斯通四洲电力设备(青岛)有限公司法定代表人：Claude BURCKBUCHLER成立日期：1998年3月11日注册资本：肆拾万元美元整经营范围：生产电站锅炉及工业锅炉灰渣处理设备、铸造、输煤设备、一、二类压力容器设备、水处理设备及煤粉分离设备、承揽环境工程、环保产品的设计、制造、安装及相关服务（以上范围需经许可经营的，须凭许可证经营）。
地址：青岛胶州市兰州东路568号（12）武汉锅炉集团运通有限责任公司法定代表人：张军堂成立日期：1997年9月12日注册资本：壹仟壹佰万元整经营范围：汽车运输；铁路专用线货物承运到达业务（国家有专项规定的项目经审批后方可经营）。
地 址：武汉市武昌区武珞路586号（13）阿尔斯通技术公司（瑞士）法定代表人：Guy Chardon（纪晓东）成立日期： 2003年6月27日注册资本：壹拾万瑞士法郎整经营范围：提供知识产权、专利项下的各种服务。
地 址：瑞士巴登布朗巴沃瑞大街7号, 54002．与上市公司的关联关系（1）阿尔斯通有限公司（捷克）与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（2）阿尔斯通电力锅炉建造公司（法国）与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（3）阿尔斯通电站锅炉公司（德国）与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（4）阿尔斯通（瑞士）股份有限公司与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（5）阿尔斯通（中国）投资有限公司是公司的控股股东。
符合《股票上市规则》10.1.3条第一项之规定。
（6）阿尔斯通（武汉）工程技术有限公司与本公司同属于公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司的子公司。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（7）阿尔斯通电力公司（美国）与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（8）阿尔斯通电力汽轮机公司与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（9）阿尔斯通印度项目有限公司与公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司是同一最终控制人。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。
（10）阿尔斯通技术服务（上海）有限公司与本公司同属于公司控股股东阿尔斯通（中国）投资有限公司的子公司。
符合《股票上市规则》10.1.3条第二项之规定。