地下室外墙及框架柱计算书
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
YJK地下室计算
地下室计算一、地下室和上部结构整体建模共同计算一般应将地下室和其上的上部结构各层共同建立完整的计算模型进行计算分析。
上部结构和地下室组成一个受力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。
共同作用分析可以较准确地得到上部结构对地下室变形的影响，同样也可以较准确地反映地下室结构的变形对上部结构的影响。
一般情况下地下室都有侧土约束，因此需要考虑地下室回填土侧向约束对整体结构水平位移的影响。
另外，规范对于地下室的很多要求、地下室本身的计算等常需要在整体模型中得到体现。
二、地下室的计算参数将地下室建入整体模型后，需要在计算参数的几处设置地下室相关的参数：一是在结构总体信息页中设置地下室层数、嵌固端所在层号等；二是在地下室信息页填写地下室回填土的侧向约束、侧向水土压力等地下室相关参数。
1、结构总体信息页嵌固端所在层号一般和地下室层数相同。
但是当地下一层的刚度不够大、不能起到嵌固作用时，可能比地下室层数小。
嵌固端所在层号影响底层柱内力调整、嵌固层梁柱配筋调整、刚重比计算等。
在楼层组装时，应正确输入地下室各层的底标高。
软件可根据用户输入的地下室层数，给出每层的层名称，如地下1层、地下2层等。
这些信息的输入还有助于基础部分的设计。
2、计算控制信息页这里设置有选项“地下室是否按照刚性楼板假定计算”，软件隐含将地下室部分的各层按照强制刚性板假定计算。
有的地下室结构不适合按照强制刚性板假定计算，如板柱结构的地下室层，若计算时不能考虑楼板的面外刚度，计算模型与实际不符。
此时可将这样的楼层设置为弹性楼板3，并在此处的选项中取消对地下室按照强制刚性板假定计算。
3、地下室信息页如图3.6.1，这是有关地下室计算的重要参数，主要填写“土层水平抗力系数的比例系数（m值）。
m值可按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.7.5中取值。
同时软件在对话框中给出m值的常见取值范围。
地下室部分特殊的荷载就是地下室外墙的侧向土、水压力。
地下室外墙挡土墙的计算
地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。
1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。
但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。
浅谈地下室外墙计算及构造
是根据扶 壁柱 的尺 寸大小进 行计 算 ，而 是均按 双 向板 计算 配筋 ；扶壁
柱 则按地 下室结构 的整体 电算分析 结果进 行配 筋 ，不按 外墙双 向板传 要措施 ：①补偿 收缩混 凝土 ，即在混 凝土 中渗入Ｕ Ａ Ｅ 、Ｈ Ａ Ｅ 等微膨胀
递 荷载验 算扶壁柱 配筋 。根 据外墙 与扶壁 柱变 形协 调的原理 ，这种设 剂 。以混凝士 的膨胀 值减去 混凝 土的最终 收缩值 的差值大 于或等于混 计将使得 外墙竖 向受力筋 配筋不足 、扶壁 柱配 筋偏 少、外墙 的水平分 凝土 的极 限拉 伸 即可 控制裂 缝 。② 膨胀 带 ，由于混凝土 中膨胀剂 的膨 布 筋则有 富余 。因此 ，在 计算地 下室外墙 的配筋 时 ，对于 垂直于 外 胀变形不 会与混 凝土 的早期 收缩 变形完全 补偿 ，为了实现混 凝土连续 ℃ 墙方 向有 钢筋混 凝土内隔墙 相连 的外墙板块 或 外墙扶壁 柱截面 尺寸较 浇注 无缝施工 而设置 的补偿 收缩混 凝土 带 ，根据 ～些工程 实践 ，一般
关 键 词 ：外 墙 计 算 地 下 室 构 造
一
、
地下室外墙的厚度和混凝土 等级选 取
时按 固端考 虑 ，因此底板 上下 钢筋可 伸至外 墙外侧 ，在 端部可不设 弯
地下室外 墙厚度和混 凝土强 度等级 ，应根据 荷 载情况 、防水抗渗 钩 （ 板上钢 筋锚入 支座按 ５ ）。外墙 外侧竖 向钢筋在基 础底板弯后 底 ｄ 和有关规 范的构造 要求确定 。 高层建 筑箱型与 筏型 基础技 术规范 》
低 不宜高 ，常采用Ｃ ５ Ｃ ０ ２￣ ３ 。有 的工程 地下 室外墙 有上 部结构 的承重 头 。墙 外侧水平 钢筋 宜在 内隔墙 中部接 头 。内侧水 平钢筋 宜在 内墙处
框架结构毕业设计计算书完整版
73 1XXXXX设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。
Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。
本组毕业设计题目为。
1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。
1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中73 2 1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。
框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力结构之间通过楼板无相互联系和协同工作）。
73 3图2.1.1：框架柱网布置图框架近似计算补充假定：a．忽略梁、柱轴向变形及剪切变形；b．杆件为等截面等刚度，以杆件轴线作为框架计算轴线；c．在竖向荷载的作用下结构的侧移很小，因此，在计算竖向荷载作用时，假定结构无侧移。
（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.1框架柱网布置图，如图2.1.2（1）所示，选定阴影部分作为框架结构的计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。
地下室外墙的计算
地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。
窗井外墙顶边按自由计算。
墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。
③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。
1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。
竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。
水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。
2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。
该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。
其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。
但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。
2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。
地下室外墙(挡土墙)的计算
精心整理地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。
②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。
当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。
1.222.12（包（《城，重超过2.2告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。
则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。
如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。
2.3 计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。
《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。
静止土压力系数K=1-sin φ（φ为土的内摩擦角）。
当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K 乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。
例如，北京地区静止土压力系数K 一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。
2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。
有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。
当岩土工程勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时，可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度，即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度有效重度一般在8～13kN/m3。
北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3。
地下室墙体配筋计算书(一)
地下室墙体配筋计算书（一）引言概述：地下室墙体配筋计算书是在地下室工程设计中非常重要的一项计算工作，主要用于确定墙体配筋材料和数量，以确保地下室墙体的结构安全性和稳定性。
本文将从五个大点出发，分别为墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算，对地下室墙体配筋计算进行详细阐述。
正文：1. 墙体荷载计算1.1 确定地下室墙体所受荷载类型及大小1.2 根据设计标准计算荷载作用于墙体的力和力矩1.3 考虑地下室墙体的水平荷载（如地震力）对配筋的影响2. 配筋设计2.1 根据墙体的截面几何形状和计算荷载，确定墙体的受拉区和受压区2.2 采用受拉与受压设计法计算配筋数量和尺寸2.3 考虑抗震要求，确定墙体抗震性能级别，进行相应的配筋设计3. 配筋布置3.1 根据墙体结构图和配筋设计要求，在墙体纵向和横向布置配筋3.2 确定配筋的弯曲半径和弯曲位置，保证配筋的完整性和符合设计要求3.3 考虑墙体连接节点和开口处的配筋布置，增强墙体的整体强度和稳定性4. 配筋间距计算4.1 依据墙体的构造和设计要求，计算配筋的间距和跨距4.2 考虑墙体的构造节段，分析墙体不同部位的配筋需求和间距调整4.3 在计算配筋间距时，考虑施工和安装配筋的可行性和经济性5. 配筋钢筋计算5.1 根据地下室墙体的尺寸和设计要求，计算墙体所需的钢筋总量5.2 按照配筋设计要求，计算钢筋的截面积、直径和排布方式5.3 根据配筋布置和间距计算结果，确定每个配筋段的钢筋长度总结：地下室墙体配筋计算是地下室工程设计的重要环节。
通过墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算五个大点的详细阐述，可以准确确定地下室墙体所需的配筋材料和数量，保证墙体的结构安全性和稳定性。
同时，建议在计算过程中综合考虑施工和经济性因素，以选择最合适的配筋方案。
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1) 工程属性
2) 荷载组合
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[γc t0β1β2v1/2，γc H]＝
min[×24×4×1×1×21/2，24×]＝min[，]＝m2
承载能力极限状态设计值S承＝[1.2G4k+，1.35G4k+×]＝[×+×2，×+××2]＝[，]＝×＝m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝kN/m2
3) 面板布置
4) 面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.475m，W＝bh2/6＝475×182/6＝25650mm3，I＝bh3/12＝475×183/12＝230850mm4
* 强度验算
q＝bS承＝×＝m
面板弯矩图(kN·m)
M max＝·m
σ＝M max/W＝×106/25650＝mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
* 挠度验算
q＝bS正＝×=m
面板变形图(mm)
ν＝0.128mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
5) 小梁验算
小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁截面惯性矩I(cm4) 256
* 强度验算
q＝bS承＝×＝m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
M max＝·m
σ＝M max/W＝×106/64000＝mm2≤[f]＝mm2
满足要求！
* 挠度验算
q＝bS正＝×=m
小梁变形图(mm)
ν＝0.282mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
* 支座反力计算
R1=，R2=...R29=，R30=
6) 主梁验算
主梁类型双钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁截面惯性矩I(cm4)
* 强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
M max＝·m
σ＝M max/W＝×106/8980＝mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
* 挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.429mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
7) 对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 对拉螺栓横向验算间距m＝max[400，400/2+275]＝475mm
对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+250]＝450mm
N＝承＝×××＝≤N t b＝
满足要求！。