人防结构设计计算
人防计算书.
杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。
(整理)人防设计结构计算书
结构设计计算书一、结构计算依据：1.设计相关规范：2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工程勘察报告》（详细勘察）进行设计。
3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载）二、工程概况本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。
共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。
本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况三、结构计算计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版）材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢）混凝土--- 顶板： C30梁： C30柱： C30墙： C30底板： C301、顶板验算见附图（取平时和战时计算的最大值）2、顶板梁、柱验算见附图（取平时和战时计算的最大值）3、底板验算经验算原设计满足人防设计要求。
4、外墙验算经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定-32.200.00-47.83-47.8326.5717.89750750750251750750750750750750750750100.0110.039003200[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：26.57 竖向：17.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -32.20, -47.83, -47.83 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：750.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：750.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：750.12 荷载侧：750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.08[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 4100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 160.00墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB400(RRB400)支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定固定固定7277775-84.610.00-76.56-76.5645.0449.7775050750517505075050507500750100.0160.039004100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：45.04 竖向 ：49.77 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -84.61, -76.56, -76.56 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：750.08 水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-2******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 5800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定58.98927507507750-106.160.00-48.00-48.0026.67750437505175075050750750100.0110.039005800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：26.67 竖向 ：58.98 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -106.16, -48.00, -48.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：943.08水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-3********************************************************************************************[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 7000.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 160.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定103.89127507507750-187.010.00-58.05-58.0532.259227129225175075050922750100.0160.039007000[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：32.25 竖向：103.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右0.00, -187.01, -58.05, -58.05[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：922.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：922.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：922.08 荷载侧：1712.07水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.087、人防门框墙验算选用图集07FJ048、建筑结构的总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分|| 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/12/ 2 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 2竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.00结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.00是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.85结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.25结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00室外地平标高 (m): Hout = -0.35地下水位标高 (m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.001层人防设计等级: Mars = 6级(常规) 人防地下室层数: Mair = 2地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 61.966 98.877 7.400 42641.3 5029.80.0 2.60(>1.5)1 1 64.608 94.407 3.500 15332.8 3027.9 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 8057.707恒载产生的总质量 (t): 57974.102附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 66031.812恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 3592(30/ 360) 280(30/ 360) 594(30/ 360) 3.500 3.5002( 2) 1 3505(30/ 360) 281(30/ 360) 610(30/ 360) 3.900 7.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.01 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX最小宽BMIN1 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.102 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.10=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1209.65 1.002 1 3140.67 2.60===========================================================================计算信息=========================================================================== 计算日期 : 2013.12. 2 开始时间 : 18:30:25 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12. 2时间 : 18:33:40总用时 : 0: 3:15=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 72.2977(m) Ystif= 123.6352(m) Alf = 15.0637(Degree) Xmass= 64.6079(m) Ymass= 94.4074(m) Gmass(活荷折减)= 21388.6523( 18360.7402)(t)Eex = 0.1610 Eey = 0.6085Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6933 Raty1= 2.3458薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0771E+08(kN/m) RJY1 = 4.8663E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5707E+08(kN/m) RJY3 = 2.6456E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.9213(m) Ystif= 115.9582(m) Alf = 14.7865(Degree) Xmass= 61.9659(m) Ymass= 98.8770(m) Gmass(活荷折减)=52700.8672( 47671.0703)(t)Eex = 0.2666 Eey = 0.3493Ratx = 0.9076 Raty = 0.8945Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.6079E+08(kN/m) RJY1 = 4.3530E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.3311E+07(kN/m) RJY3 = 1.6111E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 34773364.0 0.0 347733632.00 0.00Y风荷载 59527580.0 0.0 595275776.00 0.00X 地震 33155036.0 231216.8 143.39 0.00Y 地震 56757208.0 336237.0 168.80 0.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.157E+09 0.265E+09 3.50 921305. 596.70 1005.042 0.833E+08 0.161E+09 3.90 652530. 497.93 962.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2493E+06 0.2262E+06 1.00 1.001 1 0.2551E+06 0.2471E+06 1.02 1.09X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 19、楼梯计算梯段号：TB1,2,3(正向荷载作用)加下划线为输入数值正向等效荷载(KN/m2) 50梯板几何尺寸水平步级数n1 10垂直步级数n2 11踏步宽b1 270梯段净高H=n2*a1 1800梯段净跨L1=n1*b1 2700踢步高a1 163.6 上折平台跨L2 0下折平台跨L3 0楼梯斜板长L' 3245梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2700斜板厚h=(L'+L2+L3)/30取整180梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/1000 14.60 步级重(标准值) g2=25*0.5*a1*n1/1000 5.52 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 6.42 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/1000 0.55 梯级面层(一般为水磨石)容重Rm 0.65 梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.82 楼梯栏板自重glb 1.40 人防等效静载q1 50.00 总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q 63.30 梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/1000000 46.14 梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40) 30 砼抗压强度fc 21.45 梯钢筋等级HRB335fy(HRB335) 405 梯钢筋等级HRB400fy(HRB400) 432 板配筋HRB300As(HRB335) 800 板配筋HRB400As(HRB400) 750 选取的板筋直径 D 12 计算间距1000/(0.785D2) 150.8 最后选定斜板筋间距@ 150 平台配筋计算平台板厚t 150 平台跨度Lt 1600 平台荷载(设计值) Gt+Qt 63.65 平台跨中弯矩Mt=1/10*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000 16.29 平台配筋HRB335As(HRB335) 345 选用的板筋直径(HRB335)d(HRB335) 10 计算间距1000/As1/(0.785D2) 228 最后选用平台板筋间距@ 150 楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽b b300 梯梁梁高h b500 梯梁梁跨Lb 3100-------------梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50 梯板传来荷载(设计值) g6=(G+Q)*L0/2/1000 85.45 平台传来荷载(设计值) g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000 50.92 总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb 140.87 栏板传来集中力(设计值) P=1.2*glb*L' 5.45 梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001 112.82 梯梁跨中弯矩Mb2=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb 117.04 梁面纵筋(HRB400)As(HRB400) 601 梁底纵筋(HRB400)As(HRB400) 624 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m 3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm 18 最后选定梁面纵筋(HRB400)面积763 最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb 3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db 18 最后选定梁底纵筋(HRB400)面积763 梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P 221.08 梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0 204.95 砼抗拉强度ft 2.145 是否构造配置梁箍筋计算配箍单肢抗剪箍筋HPB235(2-@100) Asv 4.50 单肢抗剪箍筋HRB335(2-@100)Asv 3.50 单肢抗剪箍筋HRB400(2-@100) Asv 3.28 最后选定梁单肢箍筋HPB23550.30-------------。
人防工程柱钢筋构件计算
人防工程柱钢筋构件计算
人防工程中的柱钢筋构件计算是人防工程设计中非常重要的一
部分，它涉及到结构的稳定性和安全性。
在进行柱钢筋构件计算时，需要考虑以下几个方面：
1. 荷载计算，首先需要确定柱子所承受的荷载，包括垂直荷载
和水平荷载。
垂直荷载包括楼层荷载和柱自重，水平荷载包括风荷
载和地震荷载等。
这些荷载需要根据设计标准和实际情况进行合理
计算。
2. 钢筋筋筒计算，钢筋的数量、直径、布置方式等需要根据柱
子的受力情况和构件的尺寸进行合理设计和计算。
通常需要考虑受
压区和受拉区的钢筋布置，以及箍筋的设置等。
3. 构件稳定性计算，柱子作为承重构件，其稳定性也是非常重
要的。
需要考虑柱子的侧移、屈曲等情况，通过合理的截面尺寸和
钢筋布置来保证柱子的稳定性。
4. 构件连接设计，柱子与梁、板等其他构件的连接设计也需要
考虑在内，确保构件之间的协同工作和整体稳定性。
总的来说，人防工程柱钢筋构件计算涉及到荷载计算、钢筋筋筒计算、构件稳定性计算和构件连接设计等多个方面，需要结合相关设计规范和实际情况进行综合考虑和计算。
这样才能确保人防工程柱钢筋构件的安全可靠性。
【结构设计知识】人防荷载布置和计算
我们只分享有价值的知识点，本文由李雪梅老师精心收编，大家能够下载学习！此行文字能够删除。
【精选构造设计知识】人防的荷载部署和计算人防的荷载部署和计算人防荷载的计算关于应用PKPM、QSAP等傻瓜化软件的初学设计者来说也许是个迷，特别关于在人防工况下的内力是怎么样的也其实不必定清楚，下面先看下人防荷载需要定义哪些参数：1、人防层号：即施加人防荷载的层，注意一定是地下室2、人防等级：依据人防规范查相应的的人防等级，人防等级划分惯例武器和核武器，该参数会影响到外墙、楼板的压力计算和内力组合3、楼面人防荷载4、外墙人防荷载，这两个参数就直接规范找吧人防荷载层能够有好几层，关于一层人防还比较好理解，下边分开来叙述：只有一层人防层时：就是直接在人防层楼板和外墙时间荷载即可，也能够获得本层对应的内力，此时该层梁上有人防工况内力，可是该人防层往下的地下室为非人防层，则这些地下室层的梁就没人防工况下内力柱、墙有人防工况内力，而该人防层往下的地下室为非人防层，而这些地下室层的柱也有从上一层传下来的人防工况下内力当人防层有多层时：每个人防层人防荷载计算为一个工况，而每个工况状况下的计算和内力分派跟上述只有一个人防层计算同样，最后再依据多层人防层次序取内力：梁：取自己防层的计算内力结果，非人防层的无内力结果我们只分享有价值的知识点，本文由李雪梅老师精心收编，大家能够下载学习！此行文字能够删除。
柱、墙：取多个人防层对应多个人防荷载计算结果的较大值，比方某层上有两个人防层，则人防层分别计算柱墙内力，取二者大值作为本层柱、墙内力的结果上边的方法在当前的流行构造设计软件均是这样，用户在依据层定义人防荷载后要注意到个别楼板的人防荷载是不同样的，或许存在非人防区，需要特别定义，在PKPM中需要在satwe中特别定义改正人防荷载，在QSAP中则需要在切换的人防工况后独自部署人防荷载即可结语：借用拿破仑的一句名言：播下一个行动，你将收获一种习惯；播下一种习惯，你将收获一种性格；播下一种性格，你将收获一种命运。
人防地下室结构设计
防早期核辐射的钢筋混凝土顶板厚度（mm）
类别
顶板
6级
5级
战时医疗救护站 ⁄
460
专业队队员掩蔽部 ⁄
460
二等人员掩蔽部 250
360
注 ： a. 当 顶 板 上 有 复 土 时 ， 可 以 折 算 成 混 凝 土 厚 度 （÷1.4）；
b. 顶板上方的找平层及刚性面层可以计入厚度； c. 顶板上方有夹层或普通地下室时，夹层及普通地 下室的顶板厚度可以计入。
2.2 内力计算与截面设计中应注意的有关问题 ① 人防板或无梁楼盖的计算弯矩可以折减，按规范 条；
② 人防梁板可以考虑内力重分布（即进行弯矩调幅），建 议在25%以内；
③ 人防无梁楼盖的正负弯矩调幅按附录C； ④ 进行抗剪计算及受压验算时，混凝土的材料强度提高系
数要降低，即1.5×0.8=1.2。 ⑤ 为保证受弯构件不出现脆性破坏，必须满足规范的构造
④ 门框墙：按表查取 注意一：门框墙比同一面临空墙的荷载取高，原因是： 临空墙[β]=2，门框墙[β]=1； 注意二：门框墙的范围：一般限于人防门所在的一个跨 间或暗柱暗梁范围内。
⑤ 人防单元间的隔墙：按表，查取 ⑥ 平时设备房间与人防区之间的隔墙：当前可以参照第③
条取，但可以作为建议向规范编写组提出。
3.6 作为主要出入口的室内出入口（仅用于6级，新增条文）： 该处的荷载与结构比较复杂； 要加强至二层的楼面，形成内嵌的防倒塌棚架； 各部位荷载按第确定。 荷载点包括： ① 首层楼梯间的墙体上； ② 或首层楼梯间的框架柱梁上； ③ 首层至二层楼面的梯段板、平台板上；
④ 地下室至首层的梯段板、平台板上； ⑤ 首层出口门洞上方的挑檐上。 3.7 各部位封堵构件上的等效静载（新增条文）： 各部位封堵构件上的荷载种类较多，设计中一般直接选用 通用的封堵构件，不再单独设计。 3.8 室外主要出入口上开敞式防塌棚架的等效静载：按表 查取。下一步要出通用图，直接选用，不再单独设计。但 现在起要在出入口封口圈梁上预埋件。
人防临空墙结构设计1
mm2 (预选Φ 16 @ 200 )
地下三层临空墙（人防）设计
第 11 页
1/2 1fcrLn))
fcr = 1.5fc = As = α 1fcr1x / fyr
25.32 N/mm2
x = ho - (ho2 - 2M / (α
构造配筋面积 Aso = As1 = 3.4 mm 1.9 4.7 2.7 mm mm mm As2 = AsI = AsII =
mm
2
mm2 (预选Φ 14 @ 150 )
2
查表 ξ = 0.0269 M2 = α M1 = 13.03 MII = β M2 = 18.25 kN-m/m kN-m/m
2、配筋计算 钢筋 III 级 fyr = 1.20fy = 砼 C45 系数 α 1＝ 1.00 跨中 x1 = 跨中 x2 = 支座 xI = 支座 xII = ftr = 1.5ft = 432 2.7 900 196 114 276 160 N/mm2
北内K区公建－结构设计计算书
RLKQ-12 人防临空墙设计
一、计算参数 按塑性理论、采用等效静荷载法计算，取结果较大值。 计算区格： 积水井 边界条件：（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 短边 Ln1 = 2750 mm 长边 Ln2 = 3600 mm 墙厚 hb = 300 mm 墙宽 b = 1000 h0 = 265 mm mm as = 35 mm
二、按人防规范设计 1、内力计算 人防临空墙等效静荷载标准值 qe2= 110.0 λ M1 ＝ξ qL1 = 22.34 支座弯距 MI ＝β M1 = 31.27 α =1/λ
PKPM系列软件整体结构计算与人防地下室结构设计
PKPM系列软件整体结构计算与人防地下室结构设计摘要：随着国家对新建民用建筑必须设置可供战时使用的防空地下室政策的出台，人防地下室结构的设计工作逐渐成为建筑工程设计中的一项重要内容。
本文从荷载输入、参数选择、程序不完善之处等方面，对人防地下室设计中使用PKPM 系列软件整体结构计算时的常见问题与解决办法进行了探讨。
关键词：PKPM；人防地下室；结构设计1引言1997年1月1日公布实施的《中华人民共和国人民防空法》中明确提出了“人民防空建设要贯彻平战结合、重点建设、长期准备的方针'，并规定了城市的新建民用建筑应该根据国家有关法规修建可以在战争时期使用的防空地下室。
随着国家相关人防政策的出台，人防地下室结构的设计工作逐渐成为建筑工程设计中的一项重要内容。
目前专门用于指导人防地下室设计的现行规范是2005年颁布的《人民防空地下室设计规范（GB50038-2005）》，该规范自2006年3月1日起实施。
随着计算机技术的推广，工程设计中使用电算程序早已是业内的主流。
目前在整体结构电算领域，市场占有率最大的就是PKPM系列软件。
该软件面世已有20多年，其综合性能已比较成熟。
更好地认识到这一软件在人防地下室结构设计时的特点，使之更好地为设计工作服务，是不少结构设计师较为关心的问题。
为增加实用性和针对性，本文仅对人防地下室工程在使用PKPM系列软件整体结构计算中常遇到的问题系统讨论。
2.综述2.1.《人防防空地下室设计规范（GB50038-2005）》在本文中简称为《人防规范》，下同。
2.2.目前民用工程常见的防空地下室，多为核6级常6级的甲类人防地下室，本文就主要讨论此类人防地下室在使用PKPM系列软件（08版）中的情况。
2.3.需要予以说明的是，当构件的内力计算由人防荷载控制时，关于《人防规范》第4.2.3条的“材料强度综合调整系数"，PKPM软件已在程序中自动考虑。
2.4.计算模块的变化：在2009年底以前的PKPM版本中，在SAT-8模块和SATWE 模块中人防整体计算均可完成。
人防地下室结构设计(一)2024
人防地下室结构设计（一）引言概述：本文将对人防地下室结构设计进行详细讨论。
人防地下室是城市建设中重要的防灾设施，其结构设计直接关系到地下室的承载能力和安全性，因此必须进行精细的设计和施工。
本文将从以下五个大点展开，分别是：地下室结构设计原则、地下室结构材料选择、地下室结构布局设计、地下室结构计算与分析方法以及地下室结构的增强与加固措施。
正文：一、地下室结构设计原则：1. 考虑承载能力和安全性要求：人防地下室是用于避难的场所，其结构设计需要充分考虑承载能力和安全性要求，确保地下室能够承受一定的外部荷载和地下水压力。
2. 考虑应力和变形控制：地下室结构在遭受荷载作用时会产生应力和变形，设计中需合理控制应力和变形，避免对地下室结构的稳定性和使用性能产生不利影响。
3. 选择适合的结构形式：地下室结构可以采用不同的形式，如框架结构、剪力墙结构等，选择合适的结构形式需要综合考虑地质条件、设计要求和施工工艺等因素。
4. 考虑施工可行性：在地下室结构设计过程中，需要充分考虑施工的可行性，合理安排施工工艺和施工顺序，确保施工的安全和高效性。
5. 考虑经济性：地下室结构设计需要综合考虑经济性，选择合适的结构形式和材料，以确保在满足安全性和使用性能的前提下，达到经济合理的设计方案。
二、地下室结构材料选择：1. 混凝土材料：混凝土是常用的地下室结构材料，选择合适的混凝土等级和配合比，确保地下室结构具有足够的强度和耐久性。
2. 钢材料：钢材通常用于地下室的框架结构或加固结构，选择高强度和耐腐蚀性能好的钢材，提高结构的承载能力和抗震性能。
3. 塑料材料：塑料材料通常用于地下室的隔水层和隔热层，选择具有良好防水性和隔热性能的塑料材料，提高地下室的水密性和保温性能。
4. 其他材料：地下室结构设计还需要考虑其他材料，如地下室的隔音材料、装饰材料等，选择具有良好性能的材料，提高地下室的使用性能。
三、地下室结构布局设计：1. 合理安排房间功能：地下室结构布局设计需要合理安排房间功能，确保地下室能够满足人防、生活和工作等多种功能需求。
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建工花园1#(人防)地下车库人防结构设计计算说明2008.8
一设计依据
《人民防空地下室设计规范》（GB 50038-2005）
《人民防空工程设计防火规范》（GB 50098-98，2001版）
《地下工程防水技术规范》（GB 50108-2001）
《人民防空战术技术要求》
《岩土工程勘察报告》
人防办及业主有关批复和及安徽省有关规定
《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）
《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）
二结构动力计算：
采用等效静荷载法，将复杂结构简化为基本结构或基本构件，分别算出等效静荷载，然后按静力计算结构内力；
抗力等级：人防办及业主有关批复和规定，核6B级及常6级防护；
计算时，按核6B级和常6级两者规定的较大值进行计算
核6B级等效静荷载标准值：
核武器抗力级别为核6B级时，不计入上部建筑物对地面空气冲击波超压作用的影响，在选取平板防护密闭门荷载，出入口临空墙荷载时，出入口的坡度角按ζ<300考虑，等效荷载标准值取值如下：地下室顶板，通道等效静荷载：45KN/m2，
地下室外墙等效静荷载：35KN/m2
（3）地下室底板等效静荷载：30KN/m2
（4）直接作用在防护密闭门框墙上的等效静荷载：135KN/m2
(5) 出入口临空墙的等效静荷载：90KN/m2
(6) 扩散室侧墙的等效静荷载：65KN/m2
（7）出入口封堵构件等效静荷载：90KN/m2
常6级等效静荷载标准值：
(1) 地下室顶板，通道等效静荷载：40KN/m2，
(2 地下室外墙等效静荷载：50KN/m2
（3）地下室底板等效静荷载：30KN/m2
（4）直接作用在防护密闭门框墙上的等效静荷载：95~145KN/m2
(5) 出入口临空墙的等效静荷载：65~100KN/m2
（6）相邻防护单元隔墙，门框墙, 扩散室侧墙：不计入
（7）出入口封堵构件等效静荷载：90KN/m2
4.荷载设计值及极限状态表达式：1
1）永久荷载分项系数1.2（有利时1.0）
2）等效静荷载分项系数1.0
3）结构重要性系数1.0
三上部结构
框架结构的民用建筑，地面建筑对人防工程无要求，
不考虑上部结构影响的地面空气冲击波超压计算值
四材料信息
1.材料选用：
2.HPB235，HRB335级钢筋，C35混凝土，C15混凝土垫层；
3.战时砌筑墙体采用MU10实心粘土砖，M10水泥砂浆；
4.结构的抗渗等级为S6，
5. 2.人防结构的材料强度
6.在人防等效静荷载与自重荷载同时作用或人防等效静荷载荷载单独作用下在截面设计
中采用人防结构的材料强度
7.人防结构的材料强度设计值取静荷载作用下材料强度设计值乘以材料强度综合调整系
数，
8.即：HPB235级钢：1.5
9.HRB335级钢：1.35
10.混凝土：1.5
11.在按等效静荷载法分析得出的内力，进行梁柱斜截面承载力验算时，其混凝土及砌体的
动力强度设计值应乘以折减系数0.8；
12.在按等效静荷载法分析得出的内力，进行墙柱受压构件正截面承载力验算时，其混凝土
及砌体的动力强度设计值应乘以折减系数0.8；
五.荷载组合及配筋
1)控制地下室顶梁配筋的荷载组合有两种：
1.按普通地下室计算的各种组合
其中，顶板层活载另详，活载分项系数按1.4，钢筋强度设计值,
混凝土梁柱的斜截面验算及柱墙的抗压验算时混凝土强度不做调整.
2.地下室顶板层恒荷载+顶板层人防等效静荷载
其中,顶板层等效静荷载按本计算书前面介绍的考虑,分项系数1.0,配筋时材料应乘以调整系数,调整系数按本计算书前面介绍的处理
实配钢筋时,配筋按以上两种组合形成相应配筋的较大值进行.
2)地下室底板部分:
两种组合:
1.按普通地下室计算的各种组合
2.地下室及上部结构传来的静荷载+底板层人防等效静荷载。