300MW机组给水回热与减温水系统经济性探讨
300MW热电联产机组热经济性研究
Ｈ州 Ｏ （州一 ｎ＋ 州 ｔ—ｔ 一（（ 一ｔ） ・ ＝ｒ ｈ ｈ ） （ｄ ｋ ｔ ） 川 州
（ ｎ／ ｈ —ｔ） ｏ ＋ ・ｔ一ｔ 一 ｈ ～ｈ ）（ ｄ ｄ 一（／ （ ｌ ｌ １
１
大 量 采 暖锅 炉 正 在 分散 运 行 ，不仅 热 效 率 低 、能耗 高 、污 染 物排 放 多 ，而且 供 热 质 量还 差 ，影 响 居 民 生 活质 量 ，因此 ，做 好 采 暖地 区热 电联 产对 节 能 减
热电 庐
周 云 ，徐 浓 彤
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王 新 雷 ２
（． １北京华建网源电力设计研究所 ，北京 １０ ５ ；２ 国网北 京经济技术研究院 ，北京 １０ ５ ） ００２ ００ ２
Ｅｃ ｎ ｍｉ ｅ ｏ ｍ ａ ｃ ｒ ０ Ｗ ａ ｎ ｏ ｏ ｃＰ ｒ ｒ ｎ ｅｆ ０Ｍ ｆ ｏ ３ Ｈｅ ｔ ｄ ａ Ｐ ｗｅ ｇ ｎ ｒ ｔ ｎ Ｕｎ ｔ ｏ ｒ Ｃｏ ｅ ｅ ａｉ ｉ ｏ
为 汽轮 机 主进 汽 量 ； 为 汽轮 机 发 电功 率 ；
为 机
未来发展的重点是 ３０ Ｗ 级大型 、高参数 、高效 ０ Ｍ
率 的热 电机组 。 虽 然 近年 来 热 电联 产 发 展较 快 ，但 目前 北 方采 暖地 区集 中供 热 比例 还 较 低 ，平 均 水 平 不 足 ４ ％ ， ０
ｔ ｅｔ ｅ ａ ｃ ｎ ｍ ｉ ｅｆ ｒ ａ ｃ ｅ ｒ ａ ｅ ｔ ｅｄ ｃ ｅ ｓ ｆ ｈ ｘ ｒ ｃ ｉ ｎ ｓｅ ｍ ａ ｋ ｔ ｒｆ ｗ ａｅ Ｃｏ ａ ｅ ｈ ｒ ｌ ｏ ｏ ｃｐ ｒｏ ｈｍ ｅ ｍ ｎ ｅ ｄ ｃ ｅ ｓ ｓ ｈ ｔ ｅ ｒ ａ ｅ ｏ ｅ ｅ ｔａ ｔ ｔ ａ ｂ ｃ ｗａ ｅ ｏ ｒ ｔ ． ｍｐ ｒ ｄ ｗｉ ｈ ｔ ｏ ｌ ｗｉ ｌ ０ Ｗ ｎ ｔａ ｄ ｄ ｓ ｉ ｕ ｉ ｅ ｂ ｉ ｒ ｔ ｅ ２ｘ ０ Ｗ ｅ ｔ ｇ ｕ ｉ ｄ ｒ ｇ ｃ ｎ ｅ ｅ ｅ ｔ ｇ ｐ ｒ ｄ ｃ ｎ ｓ ｖ ｔ ６ ０Ｍ ｈ Ｘ ｕ ｉ ｎ ｉｔ ｂ ｔ ｏ ｌ ． ｈ ３ ０ Ｍ ｒ ｖ ｅ ｈ ａｉ ｎ ｔ ｕ ｉ ｅ ｔ ｒ ｄ ｈ ａｉ ｅ ｉ ａ ａ ｅ ｎ ｎ ｎ ｏ
热电厂300MW机组运行热经济性的分析研究
热电厂300MW机组运行热经济性的分析研究发表时间：2017-07-17T15:51:31.383Z 来源：《电力设备管理》2017年第5期作者：何海波[导读] 将热电结合发展的更好，才能提高热电厂的热经济性，才能提高国家的经济效益，减少对环境的污染，达到更好的发展效果。
大唐辽源发电厂，吉林省辽源市136200摘要：机组运行热经济性分析是基于热平衡思想以及热力系统的等效焓降理论发展起来的，在实际的运行过程中，系统的稳定性、安全性、可靠性是评价系统的标准。
本文简要介绍了火电机组运行过程中的能耗和功率的分析，阐述了火电厂经济运行在线分析现状以及机组运行中能耗在线分析和计算系统的研制与实施，为以后热经济性分析模型的建立提供一些思路。
关键词：火电机组；热经济性；评价分析一、热电厂热经济性评价指标的应用现状1.1经济性评价指标对热电厂建设的意义热电建设可行性研究阶段的工作重点之一是落实热负荷。
热负荷是指单位时间内热电用户所需热量的总和。
一般根据建厂条件和热负荷大小来决定热电厂的建设规模，并使建成的热电厂，在已知热负荷的条件下，热经济性指标达到国家所规定的数值，即符合国家计委计交能有关文件的要求：供热式汽轮发电机组的蒸汽流既发电又供热的常规热电联产总热效率年平均大于45%。
热电联产总热效率计算式：总热效率=（供热量十供电量×3600kJ/kwh）/（燃料总消耗量×燃料单位低位热值）×100%；热电比=发热量/（供电量×3600 kJ/kwh）×100%。
可见，热电联产总热效率和热电比的计算均需要供热量、供电量及燃料消耗量等数值的计算，这将对热电厂建设的成本进行最大的优化，减少资源的浪费，时间的消耗并保证热电厂在最短的时间内建成生产，对企业的资金回笼有极大帮助，有利于企业的稳定长远的可持续经营。
因此在热电联产项目可行性研究阶段必须对相关性热经济指标进行计算。
1.2热电厂热经济性指标的确定热负荷是热电厂项目可行性阶段下需要落实的重点项目，也是热电厂热经济性指标确定的关键。
300MW机组喷水减温系统的热经济性分析
图 １ 喷 水 减 温 热 力 系统 图
一
凝 结 水来
Ｌ 一一一一． Ｊ ８ 号 ７ 号 高 加 高加
６ 号 高加
２ 一
区域 供 热
２ ０ １ ４． ４期
式 为 高加 出 口至再热 器 喷水减 温 ； ｄ方式 为 给 水泵 中间抽 头 至再热 器 喷水减 温 ｌ ２ ］ ｌ 。 利用 等效 焓 降法 ，分 别对 上述 四种 喷水 减温 建立其 对 经济性 影 响 的数 学模 型 ｌ ３ ， ＇ 所
变化 公式 ：
＝ ＿
￣ ｑｒ ｌ ， － ＡＨ
一
＋ △日
× １ ０ ０ ％
（ １ ）
再热器 喷水减 温机组热 经济性 变化公式 ：
６ ｒ ／ ｉ ＝ ： 日 为新 蒸 汽净 等 效焓 降 ； ｒ ／ 为 汽轮 机 装 置效 率 。 ２ 实例计 算 与分 析
式及 喷水 量对 机组 热经 济性 的影 响 。
２ ． １ 计 算结 果
凹一 （ ｈ ｏ － ㈦一 ∑ 町 ， ｛
ｄ
＝“
所选 机 组 为亚 临界 、 一 次 中间再 热 、 单 轴
双 缸 双 排 气 抽 凝 式 汽 轮 机 ， 产 品 型 号 为 Ｃ ３ ０ ０ — １ ６ ． ７ ／ ０ ． ４ ３ ／ ５ ３ ７ ／ ５ ３ ７ ，此机 组 回热 原 则 性 热力 系 统如 图 ２所 示 ：
ｌ 【 （ ｈ ｈ ） 一 ∑７ ， ｑ ∑丁 ｒ ｄ Ｉ ｚ ＋ Ｉ … ｑ ｊ
表 １中 ： △ 口为 ｌ ｋ ｇ新 蒸 汽 吸 热 变 化 量 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ： △ Ｈ 为排 挤 蒸 汽 做 功 的 变 化 量 ， ｋ Ｊ ／ ｋ ｇ ：
300MW机组进行原则性热力系统计算解读
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MM机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。
机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化（各级抽汽量发生变化），汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标（热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等）都发生相应的变化。
本文选取了5个再热蒸汽喷水量（0 、5、10、15、25） t／h 变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1. ............................................................................................................................................... 前言................................................................................... 1 ..2. 汽轮机概况........................................................................ 2 ..2.1 机组概况...................................................................... 2 ..2.2 机组的主要技术参数............................................................3...2.3 额定工况下机组各回热抽汽参数.................................................. 4...3. 锅炉概况.......................................................................... 5 ..3.1 锅炉设备的作用及构成.......................................................... 5...3.2 本锅炉设计有以下特点.......................................................... 5...3.3 锅炉型式和参数................................................................ 6...3.4 其他数据整理.................................................................. 6 ..4. 机组原则性热力系统求解............................................................ 7...4.1 额定工况下的原则性热力系统计算................................................ 8..4.1.1 整理原始数据............................................................... 8 ..4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数................................... 8..4.1.3 全厂物质平衡............................................................. 8 ..4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量D j 和凝汽流量Dc .............................................................. 9..4.1.5 热经济指标计算.......................................................... 1..6..4.2 非额定工况下的原则性热力系统计算 .............................................. 1..74.2.1 再热蒸汽喷水流量为D zp ..................................................................................................................................................................................... 1..7.4.2.2 工况二再热蒸汽喷水流量D zp=5t/h ...................................................................... 2..54.2.3 工况三再热蒸汽喷水流量D zp=10t/h .................................................................... 2..74.2.4 工况四再热蒸汽喷水流量D zp=15t/h .................................................................... 2..94.2.5 工况五再热蒸汽喷水流量D zp=25t/h .................................................................... 3..15. 计算结果汇总与分析............................................................... 3..3.5.1 各项汽水流量的计算结果 ........................................................ 3..3.5.2 再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量..................................... 3..45.3 对系统热经济性的影响......................................................... 3..5.6. 结论与建议..................................................................................... 3..6.. .致谢..................................................................................... 3..7.. .参考文献............................................................................ 3..8...1. 前喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。
锅炉减温水对机组热经济性能的影响分析
锅炉减温水对机组热经济性能的影响分析【摘要】随着科学技术的发展和人类社会的进步，我国的电力市场开始逐步的开放，这样就导致电网价格的竞争，因此就要求发电企业的发电机组能够保持长期的安全稳定的运行。
同时还需要发电机组能够参与到电网的深度削峰填谷的作用，同时还需要能够保证发电机组的安全稳定的运行。
对于机组的性能进行计算分析，对于火电厂的运行人员进行优化的操作，在安全运行的同时还要保证节能降耗。
本文从锅炉减温水对机组的热经济性能出发，提出了自己的一些观点。
【关键词】火电机组减温节能降耗1 火电机组的热经济性1.1 火电机组的热力循环现在的大型火电厂中的火电机组使用的基本热力循环方式主要是朗肯循环，这种朗肯循环的主要实现方式有以下四大热力设备组成的，分别是蒸汽锅炉、蒸汽轮机、凝汽器和给水泵。
这四大热力设备的主要功能如下：锅炉的主要组成部分是省煤器、水冷壁、过热器。
锅炉的作用是将给水定压加热产生过热蒸汽。
然后把过热蒸汽通过主蒸汽管道进入到汽轮机。
因此锅炉的主要功能就是将使用的燃料的化学能转化为热能。
汽轮机是火电机组的重要组成部分。
主蒸汽通过主蒸汽管道进入到汽轮机以后，主蒸汽进入到汽轮机绝热膨胀做功，冲动汽轮机的叶片，汽轮机开始做功，将热能转变成机械能，并将使用完后的蒸汽排入到凝汽器中。
凝汽器的作用是，在蒸汽器中使用完后的蒸汽进入到凝汽器的后，使用冷却水进行冷却，然后再压力恒定的情况之下把它凝结成饱和水，工质在凝汽器内的压力等于汽轮机低压缸的排汽压力。
给水泵的作用是将凝结水进行绝热压缩，由于凝结水的压力非常低，最后通过给水泵加压一直加到锅炉的压力，然后再送到锅炉。
因此，对于朗肯循环的功能就是将工质经过锅炉、汽轮机、凝汽器、给水泵所进行的简单热力循环。
在这个过程中，工质在热力设备中进行了吸热、放热、膨胀、压缩的过程。
整个过程是将热能连续不断的转换成机械能。
在整个过程中，蒸汽的状态参数有温度、压力、比容等都会发生变化。
300MW纯凝机组改供热后经济性及调峰性能优化分析
本文针对云南省A电厂的纯凝改供热300MW机组生产运行和参与电力市场交易的特点,在结合供热改造具体方案开展变工况计算的基础上提出了生产热耗指标,为评价供热改造机组在电力市场中的经济性提供依据。借助云南省煤耗实时在线监测系统采集该机组的运行数据,对历史数据开展清理、有效工况提取和数据规范化等预处理工作,选取机组重要运行参数作为边界条件,利用FCM聚类算法实现机组运行工况的划分,在此基础上,结合云南省2016年电力市场交易方式进一步提出了电力市场运行工况的划分方法,为准确分析供热改造机组在机组改供热后经济性及调峰性能优化分析
在电力体制改革稳步推进以及大量火电机组实施节能技术改造和深度灵活调峰运行的新形势下,一方面机组运行偏离设计工况,另一方面在电力交易市场化的影响下机组的运行特性受到供求关系、售电成交价格和煤炭价格等因素的影响,导致机组运行经济性和调峰性能分析变得更加复杂。有效挖掘和利用电站机组运行过程中DCS、SIS积累的海量数据和经济性计算指标对机组运行优化、节能提效和实现电源侧企业利润最大化有着重要意义。
300MW燃煤火电机组过热器减温水的影响因素及优化运行
温初压可以极大的提高热循环的效率袁 可以有效的降低低温过 热器出口温度袁从而降低过热器减温水量遥 这一条无疑义袁但是 汽压提升的原则应是汽温稳定达标遥升压过程应稳定柔和袁防止 因为升压过快导致减温水量暂时性剧烈增长遥
2.2 尽量开大底层风开度 在环保参数允许的前提下袁尽量增大底层风开度袁尽量提升 锅炉蒸发段热负荷袁在低氮燃烧改造之后袁锅炉燃烧较传统燃烧 方式而言袁同样风量的的情况下袁主燃烧区域严重缺风遥 在锅炉 热负荷降低的工况下袁炉膛燃烧温度较低环袁环保参数的维持本 身不是问题袁我们完全可以关小顶层风门袁这样造成燃烧中心的 事实下移袁 与主燃烧区域良好的燃烧遥 经观察在 C 磨停运时袁 700th 往下袁我们就可以将顶层风试探性关小袁多数情况下能达 到目的遥 2.3 加强对负荷变动的预判 对工况提前预判袁如加负荷尧涨主汽压等上升工况时袁提前 增大减温水量袁 尽可能避免为控制汽温超限而大幅度短暂性增 加减温水的情况遥 就青岛厂而言袁一般在早晨 6 点之后袁晚上 23 点之后袁多数会有一波规律性的负荷上涨过程遥在这之前一段时 间袁我们可以将温度适当放低袁将减温水的幅度转化为减温水的 时间广度袁从而保证了减温水的精确少量使用袁在总量上对减温 水实现减少应用遥 启动制粉系统和滑压到位的过程中也是同样 的操作袁这不仅仅降低了减温水的用量袁对机组的稳定运行也大 有裨益遥 2.4 合理调整燃烧器摆角位置 合理摆动燃烧器摆角位置袁就燃烧器摆角而言袁#3尧4 机组有 一定的共性袁当摆角往上摆动的时候减温水流量有明显的升高袁 但因为摆角对再热汽温的偏斜和壁温的不均衡有较大的影响袁 所以摆角无法长期放置在低位袁需要综合考虑各项因素的影响遥 一般而言在锅炉蒸发量 850th 以下时袁 燃烧器摆角我们倾向于 放置在低处遥 在进行此类调整时袁尤其应注意袁摆角长期处于低 位导致的锅炉底部渣船区可燃气体聚集的的危险袁 需要定期进 行摆角活动遥在四角切圆锅炉中袁摆角的位置对再热器温度和锅 炉管壁温度的偏斜有着巨大的影响袁 所以在调整中我们需要适 当的妥协以寻找锅炉效率的总体最优位置遥 2.5 合理调整燃尽风摆角位置 燃尽风摆角的位置以往而言我们是认知不够的袁由于燃尽
300MW级供热机组循环水余热利用系统的设计、节能和经济效益分析
为 了更好 的利 用循环 水 的余热 ， 为 此提 出一 下些建议 ， 希望 能让供 热 更加节 能 。 关键 词 ３ ０ ０ Ｍ Ｗ级供 热机 组 ： 循 环 水余热 ； 设计 ；节能 ； 经 济效益 中图分 类号 ： Ｔ Ｍ ６ ２ １ 文献 标识码 ： Ａ 文章 编号 ： １ ６ ７ 卜７ ５ ９ ７（ ２ ０ １ ４ ）１ ９ 一 Ｏ １ ７ ０ — ０ ２
一
是擦 洗 玻璃 还 是地 面 每 天保 洁 用水 都 非 常大 。夏 季 用 水主 要 来 自于 城 市 自来 水 ， 但 是到 了冬季 这 自来 水 就 不好 用 了。冰 冷 的 自来 水 让清 洁 工很 难 开展 工 作 ， 如 果有 温度 适 宜 的温 水 用 来 投
洗抹布 或者 墩布 这不 仅可 以减 少清 洁工 冬 日里 打 扫卫 生的艰 辛 ，
组循环 水 到达 目的地 后温 度正 好在 ２ ５ 摄 氏度 到 ３ ０摄 氏度 之间 ，
１ ３ ０ ０ ＭＷ 级供热机组循环水余热利用系统的设计
１ ． １ 利 用热泵 吸收 循环 水余 热进 行热 量回收 循环 水 是供 暖 的时 候经 过 二 次循 环之 后 温度 达 不 到供 热 效 果被 循 环 出来 的 水 ， 虽 然这 些 循 环水 达 不到 供 热 效果 ， 但 是这
这正 好 是人 体 摸起 来 感 觉适 宜 的温 度 。这 种 温度 正 好满 足 保 洁 人 员投 洗抹 布 或者 墩 布 ， 而 且 能保 证在 短 时 间 内不会 有 结 冰 现
象 的存 在 。
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及各段抽汽参数见图 2。 锅炉设计数据见表 1, 机组实际运行参数见表 2。 表 1 锅炉设计数据
蒸汽流量 t ・h - 1
1 025 935 651 528
机组电功率
MW 330 300 211 170
减温水温 ℃
176 172 160 152
减温水量 t ・h - 1
30. 4 34. 4 42. 6 49
曾新根等: 300MW 机组给水回热与减温水系统经济性探讨
名 称 数 据
1. 683 441. 154 3 342. 794 41. 264 204. 154 878. 283 178. 308 756. 013 4. 11 341. 231 3 070. 374 80. 708 249. 677 1 085. 069 208. 615 892. 228 5. 927 394. 385 3167. 357 57. 93 277. 223 1 217. 823 251. 154 1 001. 344 905. 906 36. 991 273. 431 1 199. 062 64. 55 739. 609 2. 421 734. 545 999. 671 15. 834 533. 658 3 395. 06 4. 024 340. 538 3 070. 73 845. 531 3. 492 533. 265 3 525. 639 847. 952 0. 857 328. 862 3 116. 791 8 968. 983 40. 138 3. 439 82. 876 93. 124 0 1. 705 7. 775 0. 778
1071 25. 71+ 2. 91+ 0 297. 3 1005 37. 24+ 7. 92+ 0 300. 6 965. 1 33. 0+ 3. 6+ 1. 5 262. 6 720. 4 22. 37+ 1. 61+ 0 230. 6 725. 3 26. 14+ 1. 54+ 0 950. 8 55. 3+ 7. 3+ 1. 8 552 36. 53+ 2. 2+ 0 214 273 207. 5 203. 6 202. 2
2000 年第 5 期
湖 南 电时 300MW 工况下, 锅 炉减温水量为 64. 5 t h, 占主给水流量的 6. 4% , 折 算为影响机组热耗 17. 11 kJ kW ・h。 即减温水未经 高加加热使其热耗值升高 17. 11 kJ kW ・h。2 号机 组热力试验数据见表 3。 表 3 2 号机组热力试验数据
主蒸汽参数
1
减温水量 t ・h - 1
负荷
MW 218. 8 248. 9 255. 8 245. 6 244. 6 270 301. 1
766. 3 8. 07+ 8. 93+ 0 784. 9 0+ 0+ 0 872. 6 17. 4+ 1. 92+ 0 850. 4 47. 5+ 4. 7+ 2 852. 7 33. 38+ 3. 3+ 0 1040 13. 88+ 2. 7+ 0 1023 55. 1+ 5. 76+ 0
0 前 言
300MW 机组的锅炉过热蒸汽减温水一般取自 给水泵出口, 即未经过高压回热加热器的加热。 该 高压给水引至锅炉的炉前后, 一方面作为锅炉过热 汽的减温水, 同时也作为锅炉炉底水冷壁下联箱的 反冲洗水源。 由于下联箱和过热器喷水减温器的压 力均很高, 故其水源必须有足够高的压力, 也就是 说要有足够的差压。 由于给水泵出口是整个系统压 力最高处, 因此, 该水源取自给水泵出口是合理的。 凝汽式机组的给水回热加热是降低机组热耗, 提高循环效率的重要措施。国内的 300MW 机组一 般采用了 8 级回热抽汽, 以提高机组循环效率。 机 组在运行中应尽量提高其回热加热效果, 才能使机 组保持较低的热耗。 各电厂对高加投入率进行严格 的考核就是这个原因。 锅炉减温水取自高加前, 对机组的回热加热效 果有不利的影响, 因为这相当于降低了高加的投入 率。 为此, 近年来不少技术工作者提出在高压加热 器后引出锅炉减温水, 这样, 进入锅炉的所有给水 全部经过高加, 无疑可以降低机组热耗。 据有关资料介绍, 有的电厂在基建时就对系统 作了改进, 将减温水引出点改到了高加后, 据估计 可挽回热耗 4. 18 kJ kW ・h。 这种尝试是十分有益 的。 由于各厂情况不同, 系统有差别, 该办法能否 被其它电厂应用, 能产生多少效益? 同时, 对于未 做这种改进的电厂怎样提高回热效果? 为此本文以 湘潭电厂 300MW 机组为例进行探讨。
序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
名 称 发电机有功 MW 凝结水压力 M Pa 凝结水进除氧器温度 ℃ 凝结水进除氧器焓 kJ ・kg 凝结水进除氧器流量 t ・h 除氧器进汽压力 M Pa 除氧器进汽温度 ℃ 除氧器进汽焓 kJ ・kg - 1 除氧器进汽流量 t ・h - 1 除氧器出水压力 M Pa 除氧器出水温度 ℃ 除氧器出水焓 kJ ・kg - 1 主给水压力 M Pa 主给水温度 ℃ 主给水焓 kJ ・kg - 1 主给水流量 t ・h - 1 1 号高加进水温度 ℃ 1 号高加进水焓 kJ ・kg - 1
1M Pa, 相当于将工质位能增加, 折合成高度等于 100 m , 因此, 水泵增加的能耗
W = q H n
最终给水温度 ℃ 最终给水焓 kJ ・kg - 1 过热器减温水流量 t ・h - 1 过热器减温水焓 kJ ・kg - 1 再热器减温度水流量 t ・h - 1 再热器减温度水焓 kJ ・kg - 1 主蒸汽流量 t ・h - 1 主蒸汽压力 M Pa 主蒸汽温度 ℃ 主蒸汽焓 kJ ・kg - 1 高压缸排汽压力 M Pa 高压缸排汽温度 ℃ 高压缸排汽焓 kJ ・kg - 1 高压缸排汽流量 t ・h - 1 再热蒸汽压力 M Pa 再热蒸汽温度 ℃ 再热蒸汽焓 kJ ・kg - 1 再热蒸汽流量 t ・h - 1 中压缸排汽压力 M Pa 中压缸排汽温度 ℃ 中压缸排汽焓 kJ ・kg - 1 试验热耗率 kJ kW ・h 试验机组电效率 % 试验汽耗率 kJ kW ・h 高压缸内效率 % 中压缸内效率 % 凝汽器水位变化当量流量 t ・h 除氧器水位变化当量流量 t ・h 系统不明漏量 t ・h - 1 系统不明漏率 %
第 20 卷
湖 南 电 力
2000 年第 5 期
300 MW 机组给水回热与减温水
系统经济性探讨
曾新根 李石湘 湘潭发电有限责任公司 ( 湖南湘潭 411102)
22 WM 10。汽轮机系东方汽轮机厂产品, 型号 N 3002 16. 7 537 53724。原则性热力系统见图 1。机组共有 8 级回热抽汽回热给水, 其中高压加热器 3 级, 给水
1070 23. 04+ 3. 72+ 0 298. 6 800. 2 94. 43+ 00+ 0 771. 5 75. 7+ 3. 6+ 2
1085 47. 9+ 9. 8+ 2. 1 293. 7 614. 4 31. 36+ 1. 38+ 0 188. 1
1 湘潭电厂 300MW 机组热力系统
表 2 机组实际运行有关参数
高加进 高加出 给水 水温度 水温度 流量 压力 M Pa温度 ℃ ℃ ℃ t ・h 13. 15 13. 88 14. 56 15. 01 15. 1 16. 0 16. 0 16. 1 16. 0 15. 5 14. 4 13. 5 15. 68 16. 32 12. 62 12. 82 15. 94 12. 38 11. 66 527 532 533 534 534 533 533 531 534 534 533 528 533 533 530 524 533 533 534 162. 7 168. 1 171. 5 169 167. 7 170. 1 177. 1 176. 5 176. 8 170. 7 165. 8 162. 1 172. 2 176. 3 160. 7 160. 2 173. 8 160 155. 8 265. 6 268. 1 271 268. 6 266. 8 273. 7 278. 2 278. 4 278. 4 271. 7 259 260. 1 273. 5 277. 9 257. 7 257. 6 276. 2 256 251
2000 年第 5 期
1 号高加进汽压力 M Pa 1 号高加进汽温度 ℃ 1 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 1 号高加进汽流量 t ・h - 1 1 号高加出水温度 ℃ 1 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 1 号高加疏水温度 ℃ 1 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 2 号高加进汽压力 M Pa 2 号高加进汽温度 ℃ 2 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 2 号高加进汽流量 t ・h - 1 2 号出水温度 ℃ 2 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 2 号高加疏水温度 ℃ 2 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 3 号高加进汽压力 M Pa 3 号高加进汽温度 ℃ 3 号高加进汽焓 kJ ・kg - 1 3 号高加进汽流量 t ・h - 1 3 号高加出水温度 ℃ 3 号高加出水焓 kJ ・kg - 1 3 号高加疏水温度 ℃ 3 号高加疏水焓 kJ ・kg - 1 过高加给水流量 t ・h - 1 高加大旁路漏流量 t ・h - 1
简介
湘潭电厂 300MW 机组锅炉系哈尔滨锅炉厂 引进 CE 公司技术设计制造, 型号为 H G 21025 18.
注: 锅炉减温水量有 3 组数据, 分别是第一级和第二级左、 右 共 3 点的减温水量, 以 “+ ”号隔开。