珠光砂沉降对粉末绝热低温容器性能的影响分析与对策
怎样控制真空粉末绝热容器的漏热量
2017年11月怎样控制真空粉末绝热容器的漏热量李树起（沈阳航天新光集团有限公司，辽宁沈阳110801）摘要：主要对真空粉末绝热容器的结构进行漏热量的分析和计算，用来检验容器的绝热系统，管路系统和支撑结构的漏热量是否满足标准要求。
关键词：低温容器;漏热量;静态蒸发率;真空粉末绝热随着经济的发展，深冷介质的应用日趋广泛，深冷介质的使用量迅速增加，促使储存深冷介质的低温容器的制造规模也在不断增加。
深冷介质沸点极低，对储罐的漏热量要求很高，随着热量不断传入，储罐内的液体会不断气化，罐内压力会越来越高，达到一定值后安全阀会开启，排气泄压。
因此储罐的漏热量大小对储罐的安全性和经济性有着直接的影响。
目前低温绝热容器按绝热形式不同分为真空多层绝热和真空粉末绝热。
真空粉末绝热对真空度要求不太高，施工难度低，广泛应用于大中型低温容器。
本文主要介绍控制真空粉末绝热容器漏热量的方法。
1绝热系统漏热量控制真空粉末绝热容器的绝热材料一般为珠光砂，珠光砂应符合G/T188442.2的要求，填充珠光砂前容器内胆外表面和外壳内表面应清洁干净。
由于容器外壳承受0.1MPa的外压，在计算外壳厚度时为了使外壳厚度尽可能的薄，需要在外壳上加若干加强圈，加强圈的高度不能太高，太高的话离离内胆会很近，局部漏热会非常大，一般夹层厚度为250mm，加强圈高度不大于100mm为宜。
由于加强圈的高度不能太高，为了满足强度，数量就需要很多，加强圈应尽量均匀地分布在外壳筒体上，避免两个加强圈距离太近的情况出现（如图1）。
图1图1中加强圈1与加强圈2距离太近，填充珠光砂时，两个加强圈之间的部位珠光砂很难填实，容易形成空腔，空腔的位置外壳可能会出汗，局部漏热会非常大，使储罐的安全性降低。
一般两加强圈之间的距离应大于500mm，如果不能避免，装填珠光砂时需在加强圈密集的部位使用振动器，防止空腔形成。
2管路系统漏热量控制低温容器中一般设有上进液管路、下进液管路、排液管路、气相管路、回液管路、溢流管路及液位计上下管路等。
低温绝热技术
纸隔开
7 各类绝热方法比较
各种绝热方法在低温系统中都有广泛应用， 相应其优缺点概括如下：
1)、堆积绝热
(a)泡沫型 优点：成本低,有一定的机械强度,不需真空罩 缺点：热膨胀率大，热导率会随时间变化。
(b)粉末或纤维型 优点：成本低，易用于不规则形状，不会燃烧 缺点：需防潮层，粉末沉降易造成热导率增大
多层绝热体密度取决于辐射屏的厚度和密度 所采用的间隔物材料以及层密度，可用下式表示
a (Ss rr )( N / X ) (3-141)
高真空多层绝热的热量传递主要由热辐射和 绝热层内固体热导组成，表观热导率 可表示为
eff ( N / X )1[c (Th2 Tc2 )(Th Tc ) / (2 )]
若通过汽冷屏的蒸汽质流量 mg 0 ，
则汽冷屏 屏温比 为
0 1/ (2 1)
(3-149)
具有汽冷屏的漏热与无汽冷屏的 漏 热之比 为
Q / Q0 / 0
(3-150)
该表达式可画成图5形式
图6 大口径多屏 绝热液氦杜瓦
1.不锈钢内胆，壁 厚0.5mm;
2.铜屏，厚0.5mm
3.铝屏(厚 20 )
设 1 Cp (T2 T1) / hfg 2 U1 / U2
(Ts T1) / (T2 T1)
则 1 2 2 (2 1) 1 0
即
2 1 {[1 41 2 ]1/2 1} (3-148)
21 2
(2 1)2
图4 带汽冷屏的低温贮存容器的 汽冷屏温度比与热导比的关系
➢ 低温绝热可分为五种类型：
(1)堆积绝热； (2)高真空绝热； (3)真空粉末（或纤维）绝热； (4)高真空多层绝热； (5)高真空多屏绝热。
低温液氢(氧) 高压容器结构技术
低温液氢(氧) 高压容器结构技术低温液氢(氧) 压力容器是航空航天运载器中用于贮存液氢(氧) 的关键设备之一, 其安全性直接关系到整个航天器的安全。
本文介绍一种新型扁平绕带式液氢(氧) 贮存容器, 并从经济性与安全性两方面论述其可行性。
这将为低温容器结构提供一种新的设计思路。
高压低温压力容器液氢(氧) 扁平绕带1概述高压低温液氢、液氧(LH2/LOx)容器是航天航空领域不可少的关键设备之一, 其特点是工作温度低( 90～20K ) , 压力高( 35～40M P a) , 贮存的介质易燃、易爆和极易挥发。
高压L H 2/LO x 容器结构主要由四部分组成:内容器、外容器、绝热层和预冷装置, 此外还有各种安全设施(如安全阀、爆破膜)、测量装置、接管以及内、外容器支撑结构等。
目前高压低温L H 2/LO x 容器结构形式主要有[ 1、2、3 ]:(1) 多层球形容器, 其内容器为一多层球形容器, 外容器为圆筒形容器, 容器筒体上各环、纵焊缝均错开, 其特点是容器重量轻; (2) 立式圆筒形容器, 其内容器、外容器均为立式圆筒, 其特点是制造相对容易; (3) 多层绕板式容器, 其内容器为多层绕板式容器, 其他结构与立式圆筒形容器相同。
低温容器中最薄弱的环节是焊缝。
焊接后, 焊缝的性能比母材要差, 焊缝的晶粒与材料纤维特性均遭到破坏, 同时由于材料性能的不连续, 这些地方往往会成为应力集中区, 并导致裂纹产生, 成为容器失效的主要原因。
所以, 容器筒(壳) 体上应尽量减少焊缝,特别是深纵、环焊缝, 而以上几种结构均有两条以上此类焊缝, 对容器安全使用是一种潜在的不安全因素。
多层扁平绕带式压力容器是一种结构较为特殊的压力容器, 与其它结构类型的压力容器相比, 它有许多特点[ 4 ] , 且几乎可适用于所有其它结构形式的压力容器所应用的场合。
对于低温L H 2/LO x 容器来说, 其特点在于容器焊缝很少, 只有钢带两端与容器端部有一分散焊缝;容器采用预应力技术制造, 且容器上预应力可按需要的分布形式分布[ 5 ]; 制造成本低, 无需大型加工设备; 安全可靠, 由于内筒处于低应力状态, 其使用寿命大大提高。
汽车罐车、铁路罐车和罐式集装箱定期检验专项要求
汽车罐车、铁路罐车和罐式集装箱定期检验专项要求A1 总则A1.1目的本专项要求是在本规则正文规定基础上，对汽车罐车、铁路罐车和罐式集装箱等移动式压力容器（以下统称罐车）定期检验提出的具体要求。
A1.2适用范围本专项要求适用于运输工作压力大于等于0.1MPa、装运介质为气体以及最高工作温度高于或者等于其标准沸点液体的在用罐车（罐体为钢制，型式为裸式、隔热层或真空绝热层型式）的定期检验。
A1.3检验类别及周期在用罐车的定期检验分为年度检验、全面检验。
(1)年度检验，每年至少一次。
(2)全面检验，罐车的全面检验周期按表A-1规定。
对于已经达到设计使用年限的罐车,或者未规定设计使用年限，但是使用超过危险品车辆规定使用年限的罐车，其全面检验周期参照安全状况等级3级执行。
表A-1 全面检验周期A1.4检验周期特殊规定有以下情况之一的罐车，应当进行全面检验：(1)新罐车投用后1年内的首次检验；(2)停用1年后重新使用的；(3)发生事故，影响安全使用的；(4)经重大修理或改造的；(5)改变使用条件的；(6)使用单位或检验机构认为有必要进行全面检验的。
A1.5定期检验中的耐压试验有以下情况之一的罐车，定期检验（年度检验或者全面检验）时应当进行耐压试验：(1)用焊接方法更换主要受压元件的；(2)主要受压元件焊补深度大于1/2厚度的；(3)发生事故导致罐体受损、变形或者经矫形修复的；(4)停用1年后重新使用的；(5)改变使用条件，超过原设计参数并且经过强度校核合格的；(6)使用单位或者检验机构对罐车的安全状况有怀疑，认为应当进行耐压试验的。
A1.6检验机构及人员本附件的各检验项目应当由具有相应检验资格的检验机构，并且由取得相应检验资格证书的压力容器检验人员进行。
检验合格后，检验机构应该在使用登记证上标注检验合格标志，同时在IC卡中写入检验数据。
A2 年度检验A2.1 常温型（裸式）罐车罐体年度检验项目(1)罐车技术档案资料；(2)罐体表面漆色、铭牌和标志；(3)罐体表面、接口部位焊缝、裂纹、腐蚀、划痕，凹坑、泄漏、损伤等缺陷；(4)罐内防波板与罐体、气相管与罐体连接处的裂纹、脱落等；(5)罐体与底盘（车架或框架）、遮阳罩、操作台等的连接；(6)安全阀、爆破片装置、紧急切断装置、液位计、压力表、温度计、导静电装置、装卸软管和其他附件；(7)排污疏水装置；(8)气密性试验。
关于低温液体储罐设计有关问题的探讨
粉末添加至绝热材料中 ， 从而大大提高真空粉末材料 的绝热性能。 然而 ，
算， 可知设计压力 的计算可 以被最大允许工作压力代替 ， 最大允许 工作 压力是指在设计温度下低温液体储罐容器顶部所允许承受 的最大压力 ，
可以通过计算容器客体的有效厚度获得值 ， 以取最小值为准。 总的来 说 ， 开展气压试验工作 ， 主要 目的是进行压简体强度的校验 ， 通过计算 简体 的厚度来得 出其强度 。 然而 ， 该低温液体储罐设备 内胆的计算厚度主要 是由计算压力来确定 的， 因此 ， 通过计算压力代替设计压力是科学合理 的。 例 如以 １ ５ ｍ 。 低温液体储罐为例 ， 低温液体储罐 内胆设计温度为一 １ ８ ３ ｏ Ｃ；内胆介质为液氧 ；外套介质 为珠光砂 ；内胆直径 ｄ ＝ １ ９ ０ ０ ｍ ｍ，总高 Ｈ ＝ ５ ９ １ ６ ｍ ｍ， 壁厚 ｎ ＝ １ ０ ｍ ｍ， 工作压力 Ｐ Ｗ＝ ０ ． ８ Ｍ Ｐ ａ ， 设计 压力 Ｐ ＝ Ｏ ． ８ ４ Ｍ Ｐ ａ 。 根据上述两个公式 ，得出内胆计算 压力 Ｐ ｃ ＝ Ｉ ． Ｏ １ ＭＰ ａ ，由此可知 内胆气
从而减少辐射热量的传递 。
学合理设计低温液体储罐 ，确保低温液体储罐的安全性 、可靠性 ， 使低 温液体储罐在化工、气体工业及航天领域中发挥着不可估量的作用 。
一
另外 ， 对于高真空多层绝热而言 ， 其是真空绝热 的一种形式 ， 同时 也是最高的一种绝热形 式， 主要由低热传 导率及 高反射性能的辐射屏幕
部分 ， 而内胆及 外套连接处主要以真空粉末填充 ， 为此 ， 选择真空粉末 绝热形式为宜 ， 以达到防辐射 的作用 。 由于真空粉末绝热形式在真空空
杭州福斯达深冷成功取得韩国压力容器制造注册证书
4 原因分析4.1 珠光砂结冰原因分析及预防空分设备形成珠光砂冰层，给扒砂增加很大难度。
冰层形成原因如下：（1）空分设备在泄漏发生后“带病”运行11天，漏点附近的珠光砂吸收了大量冷量。
（2）扒砂前仅对冷箱内珠光砂加温了3天，加温不彻底。
扒砂时，大量外界空气进入冷箱，珠光砂作为亲水性材料，吸收空气中水分并冻结。
（3）在长期运行中，由于压力测点缺失及不重视，冷箱顶部未能始终维持正压，外界湿空气侵入造成顶部珠光砂逐渐受潮。
这是珠光砂结冰的重要原因。
为防止珠光砂结冰，应采取以下措施：（1）加强对冷箱面板的检查和定期防腐，防止冷箱板锈穿渗漏。
（2）加强冷箱充氮管理，确保冷箱各部位始终保持正压。
定期检查珠光砂是否干燥。
（3）扒砂前最好对珠光砂进行2周以上的彻底加温。
（4）冷箱内发生低温气体和液体泄漏，应尽快停机排液。
否则，轻则造成珠光砂冻结，重则可能引发砂爆事故。
如发生氧气（液氧）泄漏，应立即对冷箱进行置换，防止冷箱内部高度富氧。
4.2 爆破式反吹对管道泄漏影响的验证试验在分析管道泄漏原因时，有人提出泄漏发生前主换热器的爆破式反吹对泄漏产生可能有影响。
主换热器内脉冲式的压力提高和突然释放，可能造成塔内管道、设备的振动，并传导给LN-25-DN200管，在特定条件下引起共振，当超出管道承受能力时就造成焊缝开裂。
为验证这一推论的正确性，在处理完漏点后进行了一次模拟试验，采取相同的阀门操作方式和相同的吹扫压力、频次进行爆破式反吹，使用便携式测振仪对反吹过程中LN-25-DN200管的振动值进行测量。
结果显示管道没有振动，证明爆破式反吹与泄漏产生没有关联。
5 结束语冷箱内部泄漏是空分设备运行中的常见故障，按照常规经验，处理此类故障前应先将珠光砂全部扒出，但如能根据漏点所在位置，因地制宜采用局部扒砂方式，可有效降低检修成本。
在空分设备日常运行中应重视冷箱管理，完善冷箱检查和维护制度，在空分设备开、停车和加温过程中充分考虑热应力影响，能有效减少冷箱内漏和珠光砂结冰的可能性，延长空分设备的运行周期。
LNG储运装备技术
LNG储运装备技术1 、液化天然气(LNG)技术主要包括哪些基础技术液化天然气(LNG)技术主要包括：1) 天然气净化技术2) 天然气深冷液化技术3) LNG贮存运输装卸技术4) LNG应用技术5) LNG安全技术2 、我国有能力自行设计制造建设LNG工厂吗？改革开放以来，我国空分设备行业通过引起国际先进空分设备技术，现在已能成套提供国产产氧量6.0万Nm3/h的制氧机，其空气处理量达30.0万Nm3/h=720万Nm3/D以上，制冷温度达-196℃。
日处理量达200万Nm3/D的液化天然气装置，制冷温度达-162℃。
3、LNG贮运技术主要包括哪些基础技术LNG贮运技术主要包括：1) 低温绝热技术；2) 低温容器设计制造技术；3) LNG阀门技术；4) 运载工具技术：汽车、火车、轮船相关技术；5) LNG安全技术。
4 低温绝热技术4.1低温绝热技术种类低温绝热技术种类主要包括：1) 普通绝热技术；2) 真空粉末绝热技术；3) 高真空多层绝热技术；4) 真空纤维缠绕绝热技术。
4.2 普通绝热技术1) 珠光砂粉末堆积绝热(夹层不抽真空)技术导热系数：λ≌0.03kcal/m.h.℃=0.126kJ/h.m.℃；适用范围：大型低温液体(LO2、LN2、Lar、LNG)贮槽（常压槽或子母罐）。
2) 聚氨酯发泡绝热技术导热系数：λ≌0.03kcal/m.h.℃=0.126kJ/m.℃；适用范围：通常用于低温管道保冷。
4.3 真空粉末绝热技术1)主要技术参数：名称：膨胀珍珠岩粉末(又称：珠光砂) ；容重：≤30～60kg/m3；粒度： 0.1～1.2mm (占80%以上) ；含水率：≤0.5%(重量比) ；导热系数：≤0.026w/m.k(常温常压下) ； PH 值： 6.5～7.5；使用温度： -200～+600℃；未膨化率：≤1.0%。
2) 适用范围：固定式低温液体(LO2、LN2、LAr、LNG)贮槽3) 两项主要性能控制指标a 真空度的规定真空度是保证绝热体处于最佳绝热状态的绝热体内绝对压力状态参数。
一、低温温液体的特性及其危害性介绍
一、低温温液体的特性及其危害性介绍低温液体主要指液氧、液氮、液氩和液化天然气等，在一个标准大气压下，它们的沸点分别为：液氧-183℃、液氮-196℃、-186℃、LNG-162℃，当其与人的皮肤、眼睛接触时会引起冻伤（冷烧伤）。
低温液体汽化为气体时，体积会迅速膨胀，在0℃，1个标准大气压下，液体汽化为气体的液气体积之比为：氧为1：800、氮为1：647、氩为1：780、LNG为1：625。
在密封容器内，因液体汽化使压力升高，易引起容器超压危险。
液氧和气氧是一种强助燃剂，与可燃物接触、混合时，有燃烧、爆震的危险；氮气、氩气是一种无色、无味、无毒、不可燃的惰性气体，有很强的窒息性，引起窒息危险。
LNG和天然气是无毒、无味的，它容易引起窒息，同时它还有易燃易爆的特点，它的燃烧点是650℃，爆炸极限为5%～15%。
二、低温液体贮运设备的绝热方式介绍鉴于低温液体的特性，其储运方式有其特殊性，为了维持低温系统正常工作，需要将通过对流、传导和辐射等途径传递给低温液体的热量减少到尽可能低的程度。
低温绝热一般分成非真空绝热和真空绝热两大类型。
真空绝热又分高真空绝热、真空多孔绝热、高真空多层绝热等。
下面分别详细介绍一下：⑴非真空绝热，也称普通堆绝热，即在需要绝热的表面上装填或包覆一定厚度的绝热材料，以达到绝热的目的。
这类绝热目前仍在制冷装置、天然气液化与贮存装置、空气液化与分离等各种设备及管道中广泛地应用，在一些特大的液氢贮槽及试验设备中也采用这种绝热方式。
⑵高真空绝热亦称单纯真空绝热，一般要求在绝热空间保持 1.33×103Pa 以下压强的真空度，这样可以消除气体的对流传热和绝大部分的残余气体导热，达到良好的绝热效果。
其广泛应用于液氧、液氮、液氩、液空的贮存，各种试验设备及管道中，空验次数频繁，要求降温与温快的实验装置中，但由于高真空绝热空间的高真空度的获得与保持比较困难，一般在大型装置中很少采用。
⑶真空多孔绝热是在绝热空间充填多孔性绝热材料（粉末或纤维），再将绝热空间抽至一定真空度的一种绝热形式，由于真空多孔绝热，所要求的真空度不高，约为1～10Pa左右，而绝热性能又比堆积绝热优两个数量级，比高真空绝热优一个数量级，因此广泛应用于大、中型低温液体容器中，其最大的缺点是要求夹层间距大，结构复杂机而笨重。
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单次冷收缩形成的空间对卧式低温容器的绝热性能基本没有影响，对于立式容器的影响也 不大，但如果珠光砂填充过程没有振实的话，当运输过程和低温容器的多次复温导致的沉降量 大于２０时，立式贮罐的内筒体封头顶部会没有绝热材料，导致局部漏热量增大，引起贮罐顶部 结露。 因此，制造过程中珠光砂填充时的振实是非常有必要的。不管是立式储罐还是卧式储罐， 将储罐卧倒来填砂能更有效地填满夹层不规则的空间，且卧式填充更容易通过振动装置使得珠 光砂振实，填满夹层空间并减少运输过程振动产生的沉降。 对于立式容器，可以在内筒体封头顶部局部包扎５０—１５０ｒａｍ厚超细玻璃纤维毡。这样即 使珠光砂大量沉降，内筒体封头顶部在没有珠光砂绝热的时候仍有玻璃纤维毡起到减少导热和 隔绝辐射传热的作用。由于仅在局部使用，其成本比整体容器使用玻璃纤维毡的绝热方式要小
／ｍｍ ７４ｌＯ １１６９０ １３７７５ １６３４０ ２５２００
收缩量
／ｍｍ １８．５ ２９．２ ３４．４ ４０．９ ６３．Ｏ
内筒直径
／ｎｍａ ３０００ ３０００ ３２００ ３８００
内简体收缩 体积／矗
０．１３ Ｏ．２ｌ ０．２８ ０．４６ Ｏ．８７
沉降高
度／ｍｍ
７２ ９５ １０１ ２５ ３２
绷
对于卧式储罐，由于纵向截面为圆环形，因此内筒体收缩的体积越大，对沉降高度的影响越 小。由于顶部横截面积大，即使夹层空间增大较多，也不会带来沉降高度的明显增大。且对于 细长型的低温容器，这种影响会由于顶部横截面积的增加而削弱。由于粉末绝热的低温容器夹 层间距在２００．３００ｒａｍ之间，几十毫米的珠光砂沉降对容器的绝热性能影响很小，可以忽略不 计。 对于立式储罐，其夹层空间顶部为封头，向下为环筒体，顶部截面积相对于卧式贮罐要小得 多，因此少量的内简体收缩体积即会带来更大的沉降高度。从表中可以看出，冷收缩带来的珠 光砂高度沉降，已经开始大量减少珠光砂隔热层的厚度，对传热性能的下降有明显影响。对于 细长型的立式低温容器，这种影响会由于顶部截面积的减小而增加，因此可在允许的范围内尽 可能增大立式容器的外径。 为了减少珠光砂沉降的影响，可以通过加高外筒体，即增加低温容器顶部内外筒体间距的 方式来抵消绝热层的减薄量。但是，这样就会使得外简体材料消耗量增加，同时，外筒体加高也 会使得立式容器的抗弯能力和抗风载荷的能力下降。一般低温容器顶部内外筒体间的最小间
１１０
（ａ）
（ｂ）
图１立式低温容器的人孔封头设置
表１中的数据分析仅为第一次加注低温液体引起的沉降。在出厂蒸发率试验和使用过程 中如果多次反复加注和倒空储罐，内筒体温度反复降低和升高，会引起更大的沉降量，这种沉降
１０９
中■工业气体Ｚ业协会成立２０一年庆祝大会诒文集
量导致绝热性能的下降不容忽视。尤其是当生产制造过程中珠光砂填充得不够密实，在运输过 程中的容器振动即会导致的珠光砂大量沉降，仍有可能会引起立式贮罐内筒体顶部的筒体封头 上部暴露在空气中。此时珠光砂的沉降量约为１．５。２ｍ３。
一、绪论
以低温液体方式储存工业气体最常用的容器为真空绝热的固定储罐。固定容器不受重量 和外部尺寸的限制，因此常用的绝热方式为真空粉末绝热或真空纤维绝热而非高成本的高真空 多层绝热。由于真空粉末绝热所采用的绝热材料膨胀珍珠岩比真空纤维绝热所采用的玻璃纤 维毡价格便宜许多，因此真空粉末绝热仍是大多数固定式低温储罐首选的绝热方式，适用于液 氧、液氮、液氩、液体二氧化碳以及液化天然气等低温液体的储存。 低温容器绝热的机理为抑制热量的传递，包括导热、对流与辐射。低温容器制造最常用的 粉末绝热材料为粒度３０—８０目的珠光砂，填充在容器夹层并抽至优于４Ｐａ的真空，珠光砂的平 均热导率约为０．０２—０．０４ｗ，ｍ・Ｋ，可有效抑制导热；夹层中的真空可有效抑制对流传热；同时， 珠光砂的存在隔绝了内外容器间的辐射传热。 由于珠光砂的松散容重为４０一５０ｋ∥矗，而振实后的容重可达５０—６５ｋｇ，ｏ，如果由于运输 的原因导致松散珠光砂的振实，以及加注低温液体后内筒体冷收缩导致夹层空间的增大，必然 会使得原本填满珠光砂的夹层出现空洞，因此而带来导热量的增加。如果空洞过大使得内筒体 局部暴露在夹层空间，与外筒体之间没有间隔，２００℃以上的温差带来的辐射换热量会增加一个 数量级以上，由此而使得局部漏热量剧增，低温液体的气化量增大，容器内的压力上升速度变 快，且外筒体可出现明显的结露现象，严重影响了低温容器的绝热性能。 基于上述原因，我们对珠光砂在低温容器运输和使用过程中可能发生沉降的程度进行分 析，并给出相应的对策以避免绝热性能下降的发生。 二、粉末绝热容器加注低温液体后夹层空间的变化分析 珠光砂发生沉降的最主要原因在于容器加注低温液体后内筒体的冷收缩导致夹层空间的 增大。珠光砂的填充在常温下进行，制造完毕后蒸发率测试时加注低温液体以及使用时加注低
距不超过４００１１１１１１。
对于顶部设置人孔封头的低温容器，如果采用图１（ａ）中所示的设置方式，人孔封头会由于 珠光砂的沉降率先暴露在夹层空间，导致该处漏热量增大引起的筒体顶部结露，而过分增大顶 部夹层间距又不经济。可通过采用图ｌ（ｂ）中所示的设置方式，将人孔封头倒置，可以缩小容器 顶部夹层间距，且可以有效避免顶部结露的情况发生。
除了液体二氧化碳以外，其它的低温液体如液氧、液氮、液氩和液化天然气，其温度在…１６２
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温液体后，不锈钢的内筒体降至低温液体的温度，而外筒体依然维持在环境温度基本保持不变。 １９６℃之间。内筒体采用的材料一般为０Ｃｒｌ８Ｎｉ９奥氏体不锈钢，由常温进入此温区，不锈钢内筒 体的冷收缩率在０．２５％一０．２８％之间。越是细长型的低温容器，其内筒体在长度方向的冷收缩
中■Ｚ业气体热低温容器 性能的影响分析与对策
邱国洪 钱红华 魏蔚 张家港．２１５６３２） （中集圣达因低温装备有限公司
摘要：真空绝热的工业气体储罐由于珠光砂的沉降而导致绝热性能的下降，这种影响会导致局部的结露等现
象，且对不同型式的储罐所产生的影响并不相同。在产品设计和生产制造的工艺过程中采取相应的措施可有 效避免这一问题的发生，提高贮罐绝热性能在寿命期内的稳定性。 主题词：粉末绝热；低温容器；冷收缩；沉降分析；对策
技术论谈篇
率越大，由此而导致的夹层容积增加的量也越大，由此使得容器的顶部出现填砂的空缺。表１ 给出了几种不同规格的低温容器在加注低温液体后夹层空间的变化情况。其中，不锈钢的冷收 缩率按０．２５％来计算。
表ｌ 储罐型式 立式 立式 立式 卧式 卧式 容积 ｜基
６０ ９０ １２０ ２００ ３５０
粉末绝热低温容器加注低温液体后夹层空间的变化 内筒长度
得多。
（上接１２１页） ２．实验室色谱仪不仅可作为质量检验用仪器，同时在企业内部也可以作为标准仪器，起到 监督检查并保持工业色谱及在线仪器运行良好的作用。因此，应引起企业领导及管理人员的高
度重视。
３、一个企业应当建立健全适合本企业需要的完整的分析检测系统。这个系统应该包括在 线仪器及实验室仪器，而且实验室仪器的选择、档次及技术水平应该高于在线仪器，作为标准仪 器。只有这样的配套才是完整的完善的，合乎本企业实际生产和企业管理需要的。