施工临时贝雷梁钢便桥计算书
贝雷梁便桥计算书
贝雷梁施工便桥设计计算书中铁十一局集团第四工程有限公司二〇一六年三月贝雷梁便桥计算书1、便桥设计依据1.1、设计依据和设计规范《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《港口工程荷载规范》（JTJ215-98） 1.2、技术标准1）荷载：按80t 履带吊吊重20t 荷载验算，其中80t 履带吊吊重20t 为栈桥设计的主要荷载。
2）宽度：考虑施工车辆通行需求和经济性因素，按行车道8m 宽布置，每孔跨度12m ，5跨一联。
3）水流力：按流速1.75m/s 考虑。
4）标高：按照设计高潮位+4.75m 设计，栈桥顶面标高设计为+7.0m 。
5）栈桥设计车速：15km/h 。
6）风荷载：工作状态：13.8m/s ；非工作状态：40m/s 。
7）型钢、钢管桩允许应力 抗拉、压 []188.5MPa σ= 抗弯 []188.5w MPa σ= 抗剪 []110MPa τ=单排单层贝雷梁容许弯矩[]788.2M kN m =⋅ 单排单层贝雷梁容许剪力[]245.2Q kN = 2、便桥结构设计 2.1、技术标准（1）设计恒载：栈桥结构自重（2）验算活载：80t履带吊(自重80t+吊重20t)。
10方混凝土罐车栈桥上通行，载重时重量40t 。
总重：400 kN ，轮距：1.8 m，轴距：3.45 m +1.35m前轴重力标准值：60kN，后轴重力标准值：2×170kN前轮着地面积：0.30m×0.20m，后轮着地面积：0.60m×0.20m（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2、便桥结构形式便桥桥面行车道宽度8.0m。
桥面系由上往下依次为10mm组合型花纹钢板，工12.6小纵梁，工22b横向分配梁。
便桥纵梁采用8排单层321型贝雷梁，间距为0.9+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m+1.3m+0.9m，贝雷梁跨度12m，采用5跨一联布置，中间设置刚性墩。
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm 厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx= 8.59,Wx=49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图3.3.1恒载计算(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图3.3.2活载计算根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
贝雷便桥施工方案及计算书2
钢便桥施工方案本合同施工便道8号桥处、3号桥处、荆山分离K0+240处、本标段起点与3标交接处(原胜利桥东60米处)计划各架设1座钢便桥，根据现场勘察和测量放样，3号桥及8号桥跨径设计为2×12m、荆山分离K0+240处跨径设计为1×12m、本标段起点与3标交接处（原胜利桥东60米处）跨径设计为2×15m。
设计荷载:挂车-80T一、便桥结构形式1、下部结构8号桥处3号桥处以及荆山分离K0+240处便桥基础采用d=20cm的松木作为桩基,按梅花状布置，打入深度10m,二边共20根桩；松木桩上做C20的混凝土尺寸为6m×1。
5m×1。
5m的桥台。
本标段起点与3标交接处(原胜利桥东60米处）便桥基础采用d=40cm的钢管，桥头位置设置2排，桥墩位置设置1排,每排4根，按一字型布置,钢管桩长度为8m，钢管顶面焊接40b工字钢作为盖梁.2、上部结构钢便桥纵梁由双排单层上下加强贝雷组成，每节4片贝雷。
横梁用28a工字钢，桥面系为U形钢桥面板(标准、中央).二、施工工艺一）8号桥处3号桥处以及荆山分离K0+240处便桥1、桩基1。
1、木桩选材1、选用松木，长度不小于10m，桩身弯曲度不超过1%;2、原木大小头的相差率不超过桩长的1%；3、原木上有腐朽、虫害及漏节等瑕点不予使用。
1。
2、木桩的制作1、除去原木上的枝干和树皮，削去突出部分，不需刨光；2、砍削桩尖：将桩尖为平尖,加工成三棱或四棱锥形，长度为20～30cm；3、锯平桩顶：桩顶平整，桩顶面垂直于桩轴中线。
桩顶设铁桩箍；4、当木桩不够长时必须接长，接头面须平整与桩轴线垂直.每桩只允许有一个接头。
1。
3、桩接头构造和位置应符合下列要求：1、接头在承台或局部冲刷线以下不小于1m；2、相邻桩接头的高度差不得小于0.75m；3、在一个基础中，同一水平面内的接头数不得超过2个；4、接头的构造应符合设计要求，接头处桩的厚度不小于20cm1。
贝雷梁钢便桥检算书(6.30)
便桥检算方案拟定：全桥共两跨，桥跨组合3.5m+3.5m，采用3.5米预制混凝土板梁，桥面宽度为6米，便桥限载为50t。
1号墩及0、2号台均为实体墩、扩大基础。
边梁宽1.35m，中梁宽1.5m。
梁高均为0.4 m，梁体采用C30钢筋混凝土一、荷载分析：（一）恒载：板梁自重：（折算为集中荷载）1、边梁：q1 =1.2×0.4×1.35×3.5 ×25=56.7KN2、中梁：q2 =1.2×0.4×1.5×3.5×2.5 =63KN（二）活载：1、双50 t2、作用于单片梁上为：25 t3、作用于墩台处为：50×2=100 t（三）荷载内力分析1.恒载内力分析：（1）边梁：q1 =56.7KNM max=49.7 KN mQ max= 28.4 KN（2）中梁：q2 =63KNM max=55.2 KN mQ max= 31.5 KN2. 活载内力分析：作用于单片梁上荷载为250 KN ：荷载作用于跨中为最：M max =218.8 KNm荷载作用于梁端为最：Q max = 250 KN3、荷载组合分析：恒载+活载：（1）边梁： M max =49.7+218.8=268.5 KN mQ max =28.4+250=278.4 KN（2）中梁：M max =55.2+218.8=274 KN mQ max =31.5+250=281.5 KN二、板梁检算：（一）配筋计算：1、受压钢筋：（1）边梁：)'0('')20(1M s a h s A y f xh bx c f -+-≤α268.5×106≤1.0×11.9×1350×（400/2×0.8）×（350-160/2）+ 300×A ‘S ×（350-50）A ‘S ≥-4727㎜2说明不需要配置受压钢筋，可按构造配筋。
临时便桥计算书
可门4＃、5＃泊位临时便桥计算书1、设计说明因福州港可门作业区4＃、5＃泊位码头工程施工需要，在1＃引桥的东侧需搭设一座临时钢便桥，桥长120m，宽4.0m，沿1＃引桥长度方向布置。
便桥第一排桩轴线距北围堤轴线40.75m，其内侧桩中心距1#引桥边线2m。
可门4＃、5＃泊位码头工程临时便桥为贝雷梁钢栈桥，桥面宽度4.0m，为方面水上混凝土浇注和施工材料运输，栈桥桥面与引桥空心板安装后面标高齐平。
栈桥跨度采用8m，上部采用2榀4片贝雷纵梁（非加强单层双排），2榀贝雷纵梁按间距布置，横向每3m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；分配横梁采用25a型工字钢，间距为0.75m；桥面系采用22a型槽钢（卧放），横断面布置18根；基础采用υ630×8mm钢管桩，为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管桩采用12号槽钢连成整体，每排墩采用2根钢管桩，墩顶横梁采用36a 型工字钢。
考虑水上小型施工船只能够自由出入，桩顶标高设计为＋3.9m。
栈桥设计荷载采用8m3混凝土搅拌运输车（满载），混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1.15及偏载系数1.2，钢管桩按摩擦桩设计。
根据现场调查及钻探资料，施工区水深约为3.5～20m，淤泥厚度12～30m，第一层土为灰黄色淤泥混砂，厚度1～4m，第二层土为深灰色淤泥，厚度26～29m。
计算时，上述土层的摩擦力均按15Kpa取值。
2、贝雷纵梁验算栈桥总宽4m，计算跨径8m，栈桥自上而下分别为υ630×8mm钢管桩、36a 型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25a型工字钢分配横梁（间距0.75m）及22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I＝250497.2cm4，E＝2×105Mpa,W=3578.5cm3[M]=788.2kn·m，[Q]=245.2kn则4EI=2.004×106 kn·m22.1荷载布置2.1.1上部结构恒载（按4m宽计）(1)22a槽钢：18×24.99×10/1000=4.50 kn/m(2)25b型工字钢分配横梁：42×6×10/1000/0.75=3.36 kn/m(3)“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg(含支撑梁、销子等)：287×6×10/3/1000=5.74 kn/m(4)36a型工字钢下横梁：6×60×10/1000=3.6 kn/m2.1.2活载(1)8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土20t(2)人群：不计考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m。
贝雷梁便桥设计检算书.doc
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况xx河道湍急，项目桥梁工程多为跨江桥。
故设在xx1#、2#和3#、4#桥之间分别设置一座施工便桥，桥长均为21m 、净宽均为3.75m、限载50t 。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过50t ，限速5 km/ h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q 1 =500kN 。
2、便桥基本数据(1)自重：贝雷片纵梁：p 1 = 4.73kN /m⋅21m =99.33kN横向连接及钢板桥面：p2=[(14.71 cm2 ⋅12 +187.5 cm2)×21 m + 46.48 cm2×5.20 m×15⋅]×7.85=106.13kN桥台及及基础：p3 = 12.4 m3⋅ρ C25混凝土+26.5m 3⋅ρ浆砌片石= 86kN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁四排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距20.6m，纵梁总长21m，采用7节贝雷架拼装成 4 排加强型，其容许弯矩[W]= 4729.0kN.m ，容许剪力[Q]= 980.8kN ，自重荷载集度q1 = 4.73kN /m。
(3)桥面系荷载集度：() /m kN 63.101821q =+=p p (二)便桥检算1、横向连接强度检算最不利状况：当满载车行于跨中时荷载 P max = kQ 1=1.2×500kN = 600kN式中 k 动载系数，取1.2Q 1满荷载总重计算图式(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下：q=10.625kNP=600kN （弯矩最大） R=96KN(剪力）R=396KN(弯矩） P=600kN （剪力最大）R=396KN(弯矩）R=696KN(剪力）注：图中红色表示活载移到端部剪力最大组合情况。
Q max = p max +=⨯2q L 600+10.63×21/2=711.56kN < [Q ]=4×24.52×0.9=882.7kN M max = p ·8q 22L L + = 3735.7kN /m <[M ]= 4×1687.5×0.9 = 5323kN ·m 满足要求!2、横向连接挠度检算f = f 1+ f 2 + f 3式中： f 1 自重W 引起的挠度；f 1=X47200X10384X2.1X5715X10.625X2384q 53-44=EI L = 5.5493mmf 2外荷P 引起的挠度:f 2 =mm EI L 80.6X4577200X10384X7X2.1X 16X600X21n 384q 163-33== f 3销孔间隙引起的挠度；节数n = 7，销孔间隙△L = 0.159cm ，桁高h = 150cm 。
贝雷梁钢便桥计算书
贝雷梁钢便桥计算书峃⼝隧道钢栈桥计算书1、⼯程概况本施⼯便桥采⽤321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与⽼56省道相连，6#桥台位于峃⼝隧道起点位置，横跨泗溪。
便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85⽶，桥⾯净宽6⽶，⼈⾏道宽度，纵向坡度+3%，桥⾯⾄河床⾯净⾼10⽶，⾄⽔⾯净空为⽶（图 1 为钢栈桥截⾯图）。
钢栈桥桥⾯系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 ⼯字钢纵梁（间距 m）、I20 ⼯字钢横梁（长，间距 m）组成。
桥⾯板与⼯字钢采⽤⼿⼯电弧焊焊接连接，桥⾯系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间⽤U 型螺栓固定。
贝雷桁梁由贝雷⽚拼制⽽成，横向设置6⽚，间距,贝雷⽚之间采⽤⾓钢⽀撑花架连接成整体。
本桥基础为明挖基础，基础为7××的钢筋砼，扩⼤基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标⾼低于河床。
基础上部墩⾝均采⽤φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采⽤双排桩横桥向各布置 2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。
钢管桩顶设双I32 ⼯字钢分配梁。
本桥基础设计为明挖基础，基础采⽤C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。
图1 钢栈桥截⾯图（单位：mm）2、计算⽬标本计算的计算⽬标为：1）确定通⾏车辆荷载等级；2）确定各构件计算模型以及边界约束条件；3）验算各构件强度与刚度。
3、计算依据本计算的计算依据如下：[1] 黄绍⾦, 刘陌⽣. 装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册[M]. 北京: ⼈民交通出版社,2001[2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）[3] 《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）[4] 《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）4、计算理论及⽅法本计算主要依据《装配式公路钢桥多⽤途使⽤⼿册》（黄绍⾦，刘陌⽣着.北京：⼈民交通出版社，）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。
钢便桥贝雷梁工程量计算
钢便桥贝雷梁工程量计算
贝雷纵梁验算
栈桥总宽4m，计算跨径为20m。
栈桥结构自下而上分别为：φ219×8mm 钢管桩、28a型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b型工字钢分配横梁（间距0.75m）、22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=788.2 kn·m, [Q]=245.2 kn
则4EI=2004×106 kn·m2
（一）荷载布置
1、上部结构恒载（按4m宽计）
（1）22a型槽钢：18×24.99×10/1000＝4.50kn/m
（2）25b型工字钢分配横梁：42.0×6×10/1000/0.75＝3.36kn/m
（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：
287×4×10/3/1000＝3.83kn/m
（4）28a型工字钢下横梁：6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根
2、活载
（1）汽-20级
（2）8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土19.2t （3）人群：不计
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内**多只布置一辆重车。
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施工临时贝雷梁钢便桥计算书目录1.工程概况 (1)2.参考规范及计算参数 (3)2.1. ................................................................................................................... 主要规范标准32.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值42.3. ...................................................................................................... 主要材料及力学参数52.4. ............................................................................................................... 贝雷梁性能指标63.上部结构计算 (6)3.1. ........................................................................................................................桥面板计算63.2. ....................................................................................................... 16b槽钢分布梁计算73.3. ............................................................................................................... 贝雷梁内力计算84.杆系模型应力计算结果 (12)4.1. ............................................................................................................................ 计算模型124.2. ................................................................................................................... 计算荷载取值124.3. ............................................................................................................... 贝雷梁计算结果144.4墩顶工字横梁计算结果 (22)4.5钢立柱墩计算结果 (24)5.下部结构验算 (27)6.稳定性验算 (29)7.结论 (29)1.工程概况根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。
桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。
第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。
钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。
钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。
横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。
立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。
钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。
基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。
钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。
图1-1 钢便桥平面布置图（单位：mm）图1-2 钢便桥桥型立面布置图（单位：mm）图1-3 钢便桥横断面布置图一（单位：mm）图1-4 钢便桥横断面布置图二（单位：mm）2.参考规范及计算参数2.1.主要规范标准（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（5）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（6）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（7）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）（8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2.2.计算荷载取值（1）恒载桥面铺装：25×0.09=2.25kN/m2；8mm钢板：78.5×0.008=0.628kN/m2；16b槽钢：78.5×2.515×10-3=0.197kN/m；25b工字钢：78.5×5.351×10-3=0.42kN/m；单排单层加强型贝雷梁，每片350 Kg，即为0.35×10÷3=1.17kN/m；（2）可变作用汽车荷载效应按城-A车辆荷载计算，沿横桥向按4个车道考虑。
城-A车辆荷载示意图如图2-1所示：图2-1 城-A车辆荷载图示表2-1 城-A车辆荷载参数表2.3.主要材料及力学参数16Mn (Q345)：弹性模量E=2.1×105MPa剪切模量G=0.81×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-2 钢材容许应力表2.4.贝雷梁性能指标3.上部结构计算3.1.桥面板计算根据表2-1可知，城A车辆荷载重轴轴重为200kN，车轮着地面积为0.6×0.25m2,则重轴均布荷载为：Q1=200/(2×0.6×0.25)=666.7kN/m2。
取1米宽板条,按单向板计算,最不利工况为重轴作用于板跨中；分布梁16b槽钢间距为20cm，因此取桥面板计算跨径为20cm。
根据车辆横向布置情况，1米宽板内仅能作用一个车轮，因此，计算桥面板所用车轮荷载为：100×0.2/0.25=80kN，均布荷载我80/0.2=400kN/m；桥面铺装：25×0.09×1=2.25kN/m；钢板自重q 2=1×0.008×78.5=0.628kN/m ；q=q 1+q 2=400+2.25+0.628=402.878kN/m则跨中弯矩为：M=0.125×402.878×0.22=2.014kN ·m ；W=bh 2/6=1×0.0082/6=1.067×10‐5m 3；桥面板应力为：σ=M/W=2.014×103 /1.067×10‐5 =188.75MPa<[σ]=200Mpa ；桥面板挠度为：44max 115402.8781000(0.2)150150 2.110 1.0670.00410ql f EI -⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯ 2000.48 1.33150mm mm =<= 因此，8mm 钢板强度和刚度均能满足要求。
3.2. 16b 槽钢分布梁计算桥面分布梁采用16b 槽钢，间距20cm ，即每根槽钢单独承受一组轴重，其下部25b 工字钢横梁，横梁间距按最大0.75m 设置，即槽钢的最大跨度为0.75m 。
当车辆的重轴作用在槽钢跨中时，为最不利工况。
计算时汽车荷载按集中荷载，P=200kN/2=100kN ；桥面铺装自重：25×0.09×0.2=0.45kN/m ；钢板自重：78.5×0.008×0.2=0.126kN/m ；16b 槽钢自重：78.5×2.515×10-3=0.197kN/m ；Q=0.45+0.126+0.197=0.773 kN/m ；221000.750.7730.7518.84848Pl Ql M kN m ⨯⨯=+=+=⋅； []3618.8100.08160.92009.34510M MPa MPa W σσ-⨯⨯===<=⨯； 挠度将均布荷载忽略计算：33max 6111001000(0.75)7500.448 1.87548489.34510 2.110400Pl f mm mm EI -⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 因此，16b 槽钢强度和刚度均能满足要求。
3.3. 贝雷梁内力计算3.3.1. 24米跨贝雷梁内力计算跨径为L =24m(按简支计算)。
恒载（按14m 宽计）：1）、桥面铺装，一跨（24m ）总重：12514240.09756Q kN =⨯⨯⨯=2）、8mm 钢板，一跨（24m ）总重：278.514240.008211Q kN =⨯⨯⨯=3）、16b 槽钢，一跨（24m ）总重：30.1972414/0.2331Q kN =⨯⨯=4）、25b 工字钢横梁，一跨（24m ）总重：40.421424/0.75188.2Q kN =⨯⨯=5）、贝雷梁，单排单层加强型，间距0.25+0.9m 布置，设置24道纵梁，一跨（24m ）总重：5 1.172424673.9Q kN =⨯⨯=活载（横向按3个车道布置）：城A 车辆荷载重轴作用于跨中时为贝雷梁受力最不利工况，其活载计算简图如下所示：活载计算简图（单位：cm ）恒载弯矩：为了简化计算，考虑上面分配梁和面板将荷载均分，故将荷载平均分配给每片贝雷梁的恒载为：12345 3.75/2424Q Q Q Q Q q kN m ++++==⨯； 则每片贝雷梁的跨中最大恒载弯矩为：221 3.752427088ql M kN m ⨯===⋅ 活载弯矩：为了简化计算，将3个车道的活载均分到24片贝雷梁上，并考虑1.5的偏载系数。