钢便桥计算书正文(最终)
钢便桥计算书正文(最终)
一、验算内容本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。
二、验算依据1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》；2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》；3、《装配式公路钢桥使用手册》；4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015；5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。
三、结构形式及验算荷载3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。
见下图：立面形式横断面形式3.2、验算荷载钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。
横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。
4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。
其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。
计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图：(2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！(2) 挠度验算：f=M.L2/10 E.I=35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3=0.57mm<L/400=3.3mm，则挠度满足要求。
钢便桥计算书(太阳河大桥)
太阳河大道桥梁工程临时便桥计算书太平洋第十建设集团太阳河大道工程项目经理部二○一六年六月目录1、编制依据及规范标准1.1、编制依据1.2、规范标准2、主要技术标准及设计说明2.1主要技术标准2.2设计说明2.2.1、桥面板2.2.2、主梁2.2.3、桩顶分配梁2.2.4、基础2.2.5、附属结构3、荷载计算3.1、活载计算3.2、恒载计算4、结构计算4.1、桥面板计算4.1.1、荷载计算4.1.2、力学模型4.1.2、承载力检算4.2、主梁计算4.2.1、荷载计算4.2.2、材料力学性能参数及指标4.2.3、钢便桥最不利受力力学模型4.2.4、承载力验算4.3、桩顶分配梁计算4.3.1、荷载计算4.3.2、材料力学性能参数及指标4.3.3、力学模型4.3.4、承载力检算4.4、钢管桩桩长计算4.4.1钢管桩最大荷载计算4.4.2入土深度计算4.4.3承载力验算太阳河大桥、太阳湖大桥临时钢便桥计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、中标通知书（协议书）（2）、现行施工设计标准（3）、施工栈桥方案图（4）、现行施工安全技术标准（5）现场踏勘及测量资料、施工调查资料1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）（3）公路桥涵施工技术规范（JTG TF50-2011）（4）公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）（5）、起重设备安装工程施工及验收规范（GB50278-2010）（6）、路桥施工计算手册2、主要技术标准及设计说明2.1主要技术标准桥面宽度：7.0m振动锤：60型设计荷载：公路—Ⅰ级汽车荷载桥跨布置：1.5+（12m*4+3 m）+（12 m *3+3 m）*2+（12*3+6）+1.5m便桥全长：175m2.2设计说明太阳河大桥施工便桥设计荷载主要考虑结构自重，公路—Ⅰ级汽车荷载，设计长度175m。
下承式钢便桥计算书_secret
下承式钢便桥计算书1 概述1.1 设计说明本钢便桥主体结构中，纵向采用4排贝雷梁承载，桁架加强使用450型标准支撑架，最大跨径设置为15m，结合该河道通航要求，沿桥梁纵向设置纵坡；横向分配梁采用I32，基础采用φ420×6mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体。
钢便桥各墩基础布置结构形式如下图1。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》图1、钢便桥墩基础构造图（单位：cm）1.3 技术标准1）设计荷载：9m3混凝土罐车满载通行：考虑1.1的冲击系数及1.4的偏载安全系数后按60T计，对于各轴的承载力情况见图。
2）设计行车速度5km/h。
图2、罐车荷载布置2 荷载统计1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
3）横向分配梁：I32a，0.53kN/m ，3.16kN/根，间距1.5m。
4）纵向主梁：321型贝雷梁，4kN/m。
5）桩顶分配主梁：2I32，1.054kN/m ，6.3kN/根。
3 上部结构内力计算3.1 桥面系由于本项目桥面系8mm面板与I12.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再对面板进行计算，仅对面板主加强肋I12.6进行验算，其荷载分析如下：1）自重均布荷载：0.305kN/m(面板+梁重)，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2）施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3）I12.6断面内间距为24cm，横向分配梁间距为1.5m，其受力计算按照跨径为1.5m的连续梁进行验算。
钢便桥计算书
钢便桥计算书
摘要：
1.钢便桥概述
2.钢便桥的结构设计
3.钢便桥的计算方法
4.钢便桥的安全性能分析
5.钢便桥在实际工程中的应用
正文：
【1.钢便桥概述】
钢便桥，又称钢结构便桥，是一种以钢材为主要材料，用于临时或永久性跨越障碍物的桥梁结构。
钢便桥具有结构简单、施工方便、承载能力较强等优点，广泛应用于我国基础设施建设、道路桥梁工程等领域。
【2.钢便桥的结构设计】
钢便桥的结构设计主要包括梁式结构、桁架结构、拱式结构等。
其中，梁式结构是最常见的一种，主要由上弦梁、下弦梁、腹板、横梁等组成。
桁架结构和拱式结构具有更好的跨越能力和稳定性，适用于较大跨度的钢便桥。
【3.钢便桥的计算方法】
钢便桥的计算主要包括结构强度、稳定性、疲劳等方面的计算。
计算时需考虑钢材的材质性能、几何尺寸、受力状态等因素。
常用的计算方法有弹性理论计算、塑性理论计算、极限状态设计法等。
【4.钢便桥的安全性能分析】
钢便桥的安全性能分析主要包括承载能力、稳定性、抗风能力、抗震能力等方面。
为了确保钢便桥在使用过程中的安全性能，设计时需遵循相关设计规范和标准，并对结构进行严格的计算和分析。
【5.钢便桥在实际工程中的应用】
钢便桥在实际工程中有广泛的应用，如在道路桥梁工程中，可作为临时桥梁，以解决施工期间的交通问题；在基础设施建设中，可作为跨越河流、湖泊等障碍物的永久性桥梁。
跨径12米贝雷钢便桥计算书
跨径12米贝雷钢便桥计算书一、便桥概况纵向施工便道途经铁场排洪渠及沙河时，采用贝雷钢便桥跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径12m，桥面宽度为6m。
钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次采用的主要材料为：壁厚10㎜、直径800㎜钢管桩基础2根→1000*1000*10mm钢垫板→2根20a型工字钢（双拼）下横梁→双排单层321贝雷片（2榀4片）纵梁→25a型工字钢横向分配梁→22a型槽钢桥面（卧放满铺）。
钢管桩中心间距为350㎝，桩间采用2根壁厚6㎜、直径630㎜钢管作为支撑联结；20a型工字钢（双拼）下横梁每根长度为530㎝；2榀贝雷梁横向中心间距为350㎝，每榀贝雷片横向顶面采用支撑架（45㎝）联结，底面两侧用2段槽钢固定在工字钢下横梁上；25a型工字钢横向分配梁间距为75㎝，每根长度为600㎝；桥面系22a型槽钢间净距4㎝，横向断面布置23根。
二、计算依据及参考资料1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；5、《公路桥涵施工手册》（交通部第一公路工程总公司主编）；6、从莞高速公路惠州段第二合同段两阶段施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车-20 重车；2、自重50吨履带式起重机+吊重15吨（便桥施工期作业机械荷载）；3、结构自重；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0.75m）1、材料相关参数：Iy =157.8㎝4，Wy=28.2㎝3，iy=2.23㎝；容许抗弯应力f=215 MPa，容许抗剪应力fy=125 MPa，E=206×103MPa；自重24.99㎏/m，截面积31.84㎝2。
2、荷载情况：“汽－20”重载，轴距1.4m，单轴重14吨，半边轮组重7吨；汽车冲击系数取1.3；单个轮胎宽度为20㎝，单侧一组轮胎宽度为60㎝，单侧轮组面与3片槽钢接触；轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
便桥计算书
许家桥钢便桥计算书荷载布置情况：以两台炮车运送30m 箱梁通过便桥，箱梁自重85t ，两台炮车间距28m 。
每台炮车有两个轴，轴间距 1.4m ，每根轴的两端各安装双轮，轮胎直径Φ1.1m ，同根轴的四个轮胎间的中心间距分别为0.3m 、1.4m 、0.3m 。
进行计算时，取活荷载为100t 。
（1）桥面板验算由于面板纵肋间距为25cm ，故桥面板跨径为：L=25-7.4=17.6cm ，考虑炮车车轮作用的均布荷载，每个车轮大约承担6.25吨，作用桥面板的面积为0.2×0.3m （长×宽），将桥面板简化成相应的梁进行计算，并考虑车轮作用宽度扩散为1.5b ，则有：6.25100.3208.3/q KN m =⨯÷=22208.310000.176806.6788ql M N m ⨯⨯===∙ 322560.1205.165.1cm bh W =⨯⨯== 806.67161[]2155M MPa W σσ===<=极限 2083000.3/21.5 1.510.4[]8530010Q MPa MPa bh ττ⨯=⨯=⨯=≤=⨯ 故能够满足要求。
（2）面板纵肋验算对于顺桥向铺设的I12.6的工字钢，其跨径按1.5米进行计算，考虑炮车轮胎作用在桥面板上的分布情况，每个轮胎的着地宽度和长度为0.3m ×0.2m （按照桥涵通用设计规范取值）。
当炮车在便桥上行驶至I12.6工字钢跨中时为最不利状态。
此时有3根工字钢共同承担一个轴端的2个轮胎荷载，将荷载简化成集中力，取P=125KN ，考虑1.2的冲击系数，则一根I12.6工钢所受的集中荷载为50KN 。
建模进行计算：经建模计算得：Rmax=54.8KNQmax=29.812KN10317134[]14577M MPa W σσ===<= max max2981255.2[]851085z z z z Q S Q MPa MPa I I d d S ττ**⋅====<=⨯（） 能够满足规范要求。
钢便桥计算书
霍尔果斯口岸站临时工程设计7米便桥计算书单位：中铁十四局霍尔果斯口岸站施工项目部制表：复核：审批：中铁十四局集团霍尔果斯口岸站施工项目部7米便桥计算书一．便桥概述便桥桥台采用C25混凝土，便桥梁体采用I40b工字钢、[20b槽钢组合搭设而成。
便桥跨度7m，桥宽6m，行车道宽度4.5m， I40工字梁长9m，横向间距0.40m，槽钢焊接在工字钢上，纵向间距0.05m，上铺防滑钢板与其连接。
浇筑时预埋固定纵向工字钢的Ф25的螺纹钢。
槽钢与工字钢是焊接在一起的，槽钢纵向有扁铁做连接，桥梁稳定性得以保证，满足施工要求。
二．钢便桥受力检算书(最大跨径7m)1．计算基本参数I40b工字钢：0.74KN/m [20槽钢：0.26KN/m5*5角钢：0.038KN/m Φ14钢筋：0.012KN/m人群荷载：2.00KN/m 动集中荷载：500KNI40b工字钢（A3钢）容许弯曲应力[σ]=160MPa容许剪应力[τ]=100MPa弹性模量E=210GPa截面模量W=1139.05cm3惯性矩I=22781cm42.贝雷梁抗弯强度、刚度检算（1）恒载计算：q恒=（0.74*10*9+0.26*36*6+(0.008*4.5*9)*7.85/1000+0.038*14*1.5+0.012*4*6）/7=17.69KN/m活载计算：q活=2KN/m总均布荷载：q总=19.69 KN/m 集中荷载：P=500KN荷载最不利组合计算为跨中集核载：（2）抗弯强度计算：跨中弯矩Mmax=ql2/8+PL/4=19.69*7*7/8+500*7/4=995.6KNm弯曲应力σ=Mmax/W=995.6*1000/(10*1139050*10-3)=87.41 MPa<[σ]=210 MPa（3）抗弯刚度计算：f=5ql2/(384EI)+PL3/(48EI)=5*19.69*1000*7*7/(384*210*109*22781*10-4*10)+500*1000*7*7*7/(48*2 10*109*22781*10-4*10)=7.5mm<[f]=L/250=28mm由以上计算知抗弯强度、刚度满足使用要求。
钢便桥计算书
钢便桥受力计算书便桥各主要部件的应力计算查《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表4.3.1-2车辆荷载主要技术指标，采用公路-I 级汽车荷载，其车辆荷载标准值为后轴为2*140KN ，两个后轴间距为1.4m ，中轴重力标准值为2*120KN ，两个中轴间距为1.4m ，中轴与后轴临近轴的间距为7m ，显然大于本便桥的最大跨径，受力计算时可只考虑后轴的最不利受力即可。
由于前述数值均为标准值，且便桥本身恒载受力计算时占总荷载的比重很小，本便桥计算时只考虑活载作用，查《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)3.2.3条，其设计荷载应等于1.4倍标准荷载，1.4为分项系数。
1.4*140=196KN ，为简化计算，单个后轴荷载的设计值按200KN 考虑。
各主要部位受力计算如下：1、工字钢纵梁受力计算查《公路桥涵设计通用规范》重车中、后轮着地宽度为0.6m(横桥向)*0.2m ，中、后轮顺桥向间距为1.4m 。
I32a 纵梁取最大跨径5m 计算，根据设计图纸每两根纵向I32a 翼缘外边距为56cm ，即每个后轮宽度范围内有两根I32a 受力。
显然其最不利受力模型如下：P=10t P=10t140500180 180显然其最大弯矩Mmax=10000*180=1800000Kg.cm2I32a工字钢的截面抵抗矩Wx=692*2=1384cm3。
则其最大弯应力σ=1800000/1384=1300Kg/cm2=130MPa＜215MPa,其受力是安全的。
2、钢管桩上横梁受力计算当一侧的两个后轮均作用在I50a横梁的跨中时，此时另一侧后轮位于钢管桩上方，可以认为作用在支点上，此时横梁的受力最为不利。
相当于在横梁中心作用20t荷载。
横梁的净跨径L=300cm。
作用的荷载P1=20000Kg。
显然其最大弯矩Mmax=P1L/4=20000*300/4=1500000Kg.cm则其最大弯应力σ=1500000/3720=403.2Kg/cm2=40.3MPa＜215MPa,其受力是安全的。
72米钢便桥科学计算书
^`钢便桥受力计算书 (1)1.1概述 (1)1.2计算范围 (1)1.3主要计算荷载 (1)1.4便桥主要控制计算工况 (1)1.5计算过程（手算） (1)§1.5.1活载计算 (2)§1.5.2桥面板计算 (2)§1.5.3 I12.6工字梁纵梁计算 (2)§1.5.4 I25a工字梁横梁计算 (3)§1.5.5 贝雷主梁计算 (5)§1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算 (6)6电算复核 (7)钢便桥受力计算书1.1概述根据本便桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）及《港口工程荷载规范》(JTJ254一98)。
由于本便桥使用时间较短，受自然条件影响较小，所以直接计算工作状态下荷载，风、雨等影响条件忽略。
便桥承受的荷载为自重、车辆荷载。
1.2计算范围计算范围为便桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：桥面板→I12.6工字梁纵梁→I25a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32b工字钢→钢管桩。
1.3主要计算荷载恒载：结构自重；活载：9立方混凝土罐车荷载；冲击系数：汽车（1.1）荷载组合：1、恒载＋汽车荷载1.4便桥主要控制计算工况①跨径为12m钢便桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性；1.5计算过程（手算）本便桥主要供混凝土罐车、各种小型农用车走行，因而本便桥荷载按9立方米混凝土罐车荷载分别检算。
本便桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重。
并按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：临时结构容许应力可提高 1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。
本便桥弯曲容许应力取MPa 2031454.1=⨯，容许剪应力取MPa 119854.1=⨯。
§1.5.1活载计算活载控制设计为9m3砼运输车（按车与载总重35t 计），参考国内混凝土运输车生产厂家资料及规范汽车－20级荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN 、140kN 和140kN ，轮距为4.0m 、1.4m ，计入冲击系数1.1后，其集中荷载为77kN 、154kN 和154kN 。
钢便桥计算书
钢便桥计算书编制：______________复核：______________审批：______________目录一、荷载组成 (1)1、恒载 (1)2、活载 (1)二、钢便桥面板计算 (1)1、荷载分析及计算工况 (1)2、10m3砼罐车作用下面板计算 (2)3、泵车作用下面板计算 (2)三、I12.6工字钢纵向分配梁计算 (3)1、荷载分析 (3)2、10m3砼罐车作用下I12.6工字钢纵向分配梁计算 (4)3、I25a工字钢横向分配梁计算 (5)四、贝雷梁计算(非通航孔) (6)1、工况分析 (7)2、贝雷梁受最大剪力工况分析 (8)3、贝雷梁抗弯计算 (9)4、贝雷梁抗剪计算 (9)五、贝雷梁计算（通航孔） (9)1、贝雷梁受最大弯矩工况分析 (10)2、贝雷梁受最大剪力工况分析 (10)3、贝雷梁抗弯计算 (11)4、贝雷梁抗剪计算 (12)六、钢管桩顶横向承重梁计算 (12)1、工况分析 (12)2、钢管桩顶横向承重梁计算 (13)七、伸缩缝处纵桥向承重梁计算 (13)1、工况分析 (14)2、伸缩缝处纵桥向承重梁计算 (14)八、钢管桩计算 (14)1、钢管桩入土深度计算 (14)2、钢管桩抗拔计算 (15)3、钢管桩稳定性计算 (15)一、荷载组成1、恒载：（1）8mm厚钢板：62.8kg/㎡（2）I12.6工字钢：18.1kg/m（3）I25a工字钢：38.1kg/m（4）贝雷片：270kg/片2、活载（1）10m³砼罐车总重：500kN前轴压力：80kN后轴压力：2×210kN轮距：1.8m轴距：4.0m+1.4m中、后轮着地宽度及长度：0.6×0.2m（2）47m泵车支腿荷载泵车支腿宽9.975m，长10.53m，泵车自重40t（3）公路I级荷载（车辆荷载）施工过程中运输材料用车按照公路-Ⅰ级荷载（车辆荷载）进行计算。
二、钢便桥面板计算桥面板采用8mm厚钢板，下设I12.6工字钢，工字钢间距24cm，则桥面板净跨径为24-7.4=16.6cm，桥面板与工字钢焊接连接。
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本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。
二、验算依据
1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》；
2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》；
3、《装配式公路钢桥使用手册》；
4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015；
5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；
6、《路桥施工计算手册》；
7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；
8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。
三、结构形式及验算荷载
3.1、结构形式
北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。
见下图：
立
面形式横断面形式
钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。
横向布载形式
车辆荷载尺寸
四、结构体系受力验算
4.1、桥面板
桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。
4.2、25a#工字钢横梁（Q235）
横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。
其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。
计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图：
(2) 强度验算：
抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！
抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！
(2) 挠度验算：
f=M.L2/10 E.I
=35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3
=0.57mm<L/400=3.3mm，则挠度满足要求。
4.3、跨径9m贝雷主梁验算
贝雷梁相关参数如下：
构件统计表
单位重量
总重量（T）
1 名称规格单位数量
（kg）
2 贝雷片片18 270 4.86
3 贝雷肖子只2
4 3 0.07
4 花栏片0.45m 片12 30 0.36
5 花栏螺丝套48 1 0.05
6 桥面板2m*6m 块 4.5 1600 7.20
7 桥面螺栓标准套18 1 0.02
8 横梁25A工字钢m 42 38 1.60
9 斜撑8#槽钢米14.1 8 0.11
10 护栏立杆I12*1.2 米16.8 14 0.24
11 护栏焊管48mm 米54 3.8 0.21
12 小计14.71
贝雷梁几何特性表
主梁纵向为9m跨简支结构，横向布置为6排单层贝雷梁，采用Madis软件进行整体建模计算，计算过程如下。
4.3.1整体模型
纵向整体计算模型
4.3.2弯矩计算
跨中弯矩最大时，纵桥向车辆布载形式如下图所示：
跨中弯矩最大时最不利活载布置情况由图可知，弯矩最大时一个车道上作用车辆轴载位置。
最不利荷载作用下全桥弯矩如下图所示：
最不利荷载作用下的中贝雷梁的弯矩值由计算结果可知，最不利荷载作用下的最大弯矩值为391KN·m。
M=391kN·m≤【Mu】=788.2kN·m；满足要求！
4.3.3剪力计算
支点处剪力最大时，纵桥向车辆布载形式如下图所示：
支点剪力最大时纵桥向荷载布置形式由图可知，支点剪力最大车辆轴载布置。
最不利荷载作用下全桥剪力如下图所示：
最不利荷载作用下的中贝雷梁的剪力值由计算结果可知，最不利荷载作用下的最大剪力值为198KN，
Q=198kN≤【Qu】=245.2kN；满足要求！
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，容许弯矩和剪力均满足要求。
4.4、盖梁验算（双拼45a#工字钢，Q345）
钢便桥下部结构采用桥梁通计算软件进行建模计算，计算结果如下图：
盖梁采用双拼45a#工字钢，搁置于钢管桩上，计算跨径为4.4m。
其中：双拼45a#工字钢计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =644000000mm4；W =2860000mm3。
（1）计算简图：
(2) 强度验算：
抗弯强度σ=Mx/Wnx=709000000/2860000 =247.9Mpa＜[f]=270Mpa；满足要求！
抗剪强度τ=VSx/Ixtw=834000×834200/（644000000×23）=47.0Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！
(3) 挠度验算：
f=M.L2/10 E.I
=545*4.42/10*2.1*64400*10-3
=7.8mm<L/400=11mm，则挠度满足要求。
4.5、钢管桩验算
根据上述计算得，桩顶最大反力为775KN。
钢管桩型号采用φ529×8mm，根据施工情况，采用桩长为17m，最大入土深度14.4m。
（1）钢管强度稳定性计算：
钢管长度l0=17m，回转半径i＝18.42cm，则λ= l0/i=73.82。
查轴向受压钢构件纵向弯曲系数表，得ψ＝0.819，
每根钢管承受荷载N最大=775KN
N/（ψA）=775000/（0.819×13094）
=72.3Mpa＜[f]=205Mpa；满足要求！
（2）钢管桩承载力计算：
土质情况
17m长钢管桩承载力[Ra]=1/2(λsUΣqiLi+λpqbAb)
=1/2×[1×3.14×0.529×(45×3.82+65×3.6+65×5)+0.8×2500×0.0133] =620.3kN。
单桩承载力P=775＜1.25×620.3＝775.4kN，满足要求！。