IF钢铁素体区轧制对热轧织构的影响
呈现 随 着精 轧入 口温度和精 轧 出 １温度 的升 高而 明显降低 的趋 势 ； 轧 Ｉ ： ２ 热 Ｆ钢板 ｛０ ｝ １ ０ １ ＜１０＞
织 构的平 均取 向 密度 随卷 取 温度 的升 高而明显 提 高。最后 ， 分析 和讨 论 了热轧 温 度 和卷 取 温
律 ， 实验 采取 将 表层 、／ 本 １４层 、／ 样 品 ｛０ ｝ １２层 ０ １ ＜１０＞织 构取 向密 度加 和 后 平 均得 到 平 均取 向 １ 密度 。 图 ２是热 轧 Ｉ 板 各层 ｛０ ｝＜１０＞织 Ｆ钢 ０１ １
构平均 取 向密度 随 Ｆ ０入 口温 度 的变化 图 ， 图更 该
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图 ６ 热牟 冈 ｛０ ｛＜ｌ０＞织构 ＬＩ 板 ０ １ Ｆ １
平均 取 向密度 随卷取 温度 的 变化 图
Ｆ 出 口温 度 ／ ６ ℃
Ｒ ｉｎ ｕｏ ｔ ａ ｏ ， ｏ ｈ ａｔ ｎｖｒ ｔ ， ｈｎ ａ ｇ１０ ０ ） ｏ ｉｇＡ ｔ ｉ ｔ ｎ Ｎ ｒ ｅｓ ｒ Ｕ ｉｅｓｙ Ｓ ｅｙ ｎ １ ０ ４ ｌ ｍａ ｚ ｉ ｔ ｅ ｎ ｉ
Ｋｅ ｒ ｓ：Ｆ ｔｅ ； ｏ ｏ ｌ ｙ ｗｏ ｄ Ｉ ｓｅ ｌ ｈ ｔｒ ｌｉ ｔ ｘｕ ｅ； ｏｌｎ ｎｇ；ｅ ｔ ｒ ｃ ｉｉｇ
度 对 Ｉ 板 热轧 织构 的影响规律 及 其形 成机理 。 Ｆ钢 关键 词 ： Ｉ 板； Ｆ钢 热轧 ； 织构 ； 卷取
Ｉ ｌ ｎ ｅ ｏ ｒ ｉｅ Ｒｅ ｉ ｎ ｌｉ ｇ ｏ Ｆ ｅ ｌｏ ｔ Ｒｏ ｌ ｘ ｕ ｅ ｎｆｕｅ ｃ ｆＦｅ ｒｔ ｇ Ｏ Ｒｏ ｌｎ ｆＩ Ｓｔ ｅ ｎ Ｈｏ ｌｉ Ｔｅ ｔ ｒ ｎｇ
按 Ｓｈｌ ｃｕｚ背 反 射 法 测 量 样 品 的 ｛ ｌ 、 １０｝ ｛０ ｝ ｛１ ｝３张 不完 整 极 图 ， 量 范 围为 ： ２０ 和 ２ １ 测
由０ 。～７ 。 Ｊ ０ ０， Ｂ由 。～３ ０ ， 量 步 长 均 为 ５ 。 ６ 。测 。 采 用 ＬｂＴ ｘ． ａ ｏ ｅ３ ０定量 织 构 分 析 软件 计 算 晶粒 的 三 维取 向分 布 函数 （ Ｄ ） Ｏ Ｆ 以确 定 织 构 的类 型 和
试验 材料 为热 轧 Ｉ ， 化学 成分 见表 １试 Ｆ钢 其 ， 验钢种 的 温 度 为 ８０ ｏ Ａ 温 度 为 ８０ｏ ９ Ｃ，ｒ ６ Ｃ。
轧制规格厚度和宽度分别为 ２４ｍ ． ｍ和 １ ５ ｎ ０ｌ ｌ ０ ＇。 ｎ 表 １ 试验 用 Ｉ Ｆ钢板 的化 学成分 ｗ％ ｔ
然后下 降 。 同样 ， 轧 Ｉ 板 ｛０ ｝＜１０＞织 构 热 Ｆ钢 ０１ １ 平均取 向密度 随 Ｆ ６出 口温 度 的变 化 图见 图 ４ 。 图 ５为热轧 Ｉ Ｆ钢板 表层 、／ １４层 、／ 样 品 １２层
的 ｛０ ｝＜１ ０＞织 构 取 向 密 度 随 卷 取 温 度 的 变 ０１ １
体 区域 ， 经过 奥 氏体 区热 轧 的 Ｉ 板 在 随后 的 而 Ｆ钢
冷却 过程 中会 发生 固态 相 变 而转 变 成 铁 素体 ， 由 于 相变在 较高 温 度进 行 ， 相变 后 的铁 索体 的织 构
曲
、
会 变得 较弱 ， 出现较 弱 的 主织构 ｛０ ｝ ０ １ ＜１０＞织 １ 构 。而 且热轧 温度 过高 导致第 二相 粒子 的析 出数
取 向密度 随着 Ｆ ６出 口温度 的升高 而降低 ， 表层 和
１ ２层 的织构 的取 向密 度 下 降速 率 变化 不 大 ，／ ／ １４
层织 构 的取 向密 度 开 始下 降 得 很 剧 烈 ，１ ８０ ８ ３～ ３ ｃ 区间 下 降趋 势 变 缓 慢 。Ｆ 【 ＝ ６出 口温 度 由 ８０℃ ３
Ｉ Ｆ钢铁 素体 区热 轧 具有 许 多 优点 … ： 如 节 诸
此 ， 了更好 的掌握 深 冲 Ｉ 为 Ｆ钢板 热 轧织 构 的形 成 对 热轧 温度 和卷 取 温度 的依 赖 关 系 ， 文 系统 研 本
究 了热 轧 Ｉ Ｆ钢板 热轧 温 度 和 卷取 温度 对 热 轧 织
约能源 、 提高带钢成材率和表面质量及深冲性能、 减 少轧辊 磨 损并 提 高 生产 效 率 、 短 工 艺 流程 并 缩 降低生产成本等。因此 ， 钢 的铁素体区热轧工 Ｉ Ｆ 艺 及 其 机 理 的 研 究 成 为 人 们 关 注 的 热 点
３ 东北 大学轧制技 术及 连轧 自动 化 国家重 点 实验 室 沈 阳 １ｏ ｏ ） ． １ｏ ４ 摘 要 ： 助Байду номын сангаас 三维取 向分 布 函数 （ Ｄ 研 究 了热轧 温 度 和卷 取 温度 对 Ｉ 板 热轧 织 借 Ｏ Ｆ） Ｆ钢
构 的影响 。发现 热轧 Ｉ 板表层 、／ Ｆ钢 １４层 、／ １２层 的主 织构均 为 ｛０ ｝ １ ０ １ ＜１０＞织构且铁 素 体 区
・
１ ８・
梅 山科 技
２１ ０ ２年第 ３期
化 图 。从 图 中可 以明显 看 出 ， 论 是 表层 、／ 无 １ ４层 还 是 １ ２层 ， ／ 各层 ｛０ ｝＜１０＞织 构 的取 向密 度 ０１ １ 都 随 着卷 取 温度 的升 高 而 明显上 升 ， 而且 热 轧 Ｉ Ｆ 钢板 ｛０ ｝ １ ０ １ ＜１０＞织 构 平 均 取 向密 度 也 呈 现 同 样 的结果 （ 图 ６ 。 见 ）
黼
哩
量 的减 少将加 速 奥 氏体 晶粒 的长 大 ， 由此造 成 性
能下 降 。 Ｔ ｋｈｄ ａｅｉ ｅ的实 验 研 究 认 为 ， 素 体 区 内较 铁
蜒
霜
低温 度 区的轧 制可 以细 化 铁 素体 晶粒 ， 而 促进 从 有利 取 向织 构 的发 展 。但 是 ， 轧 温度 不 能 降 的 终
・
ｌ ６・
梅 山科技
２１ ０ ２年第 ３ 期
Ｉ Ｆ钢铁 素体 区轧制 对 热轧 织构 的影 响
穆海玲 李清燕 裴新华 赵 。
（ ．梅 山钢铁 公 司技 术 中心 南京 １
骧
２０ ３ １０ ９
２ ．东北大 学材料各 向异 性与 织构教 育部 重点 实验 室 沈 阳 １００ １０４
・ ７・ １
１ 至 ４号样 品为铁 素体 区热 轧 ， 号 ５号样 品为奥 氏
加 清楚地 显 示 ｛０ ｝＜１０＞织 构 平 均 取 向密 度 ０ １ １
体 区热 轧 。其 中 ５号 板 卷为 奥 氏 体 区热 轧 ， 以 用 比较铁 素体 区热 轧与 卷取 温度 和奥 氏体 区热轧 与
２ ２ 讨 论与 分析 ．
图 ３ 热轧 Ｉ Ｆ钢板 表层 、／ １４层 、／ ｌ２层 ｛０ ｝ ０ｌ
＜１０＞织构取 向 密度 随 Ｆ １ ６出口温度 的 变化 图
根 据铁 碳相 图可 知 ， 热轧 Ｉ 板 的轧 制 入 口 Ｆ钢 温度 和 出 口温度 高 ， 轧 温 度就 有 可 能 进 入 奥 氏 热
ＭｕＨ ｉｎ Ｌ ｉ ｙ ｎ Ｐ ｉ ｉｈ ａ ’ Ｚ ａ ｉｎ ａｌ ｇ ｉ ｉ ｎ ａ ｅ Ｘｎ ｕ Ｑ ｇ ｈ ｏＸ ａ ｇ
（ ．Ｔ ｃ ｎｌｇ ｅｔｒ ｆ ｉ ａ ｏ １ ｅ ｈ ｏ ｙＣ ｎｅ ｓ ｎＩ ｎ＆ Ｓｅｌ ｏ ， ａ ｊ ｇ２ ０ ３ ， ｏ ｏ Ｍｅ ｈ ｒ ｔ ． Ｎ ｎｉ １０ ９ ｅＣ ｎ
取 向密度 。 ２ 结果 与分 析 ２ １ 试 验结果 ．
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、
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由织 构 测 试 的 三 维 取 向分 布 函 数 （ Ｄ ） Ｏ Ｆ 图 可知 ５种 不 同热 轧 工艺 的热 轧 Ｉ 板 的表 层 、／ Ｆ钢 １ ４层 、／ １２层 的的主织 构均 为 ｛０ ｝ １ 织 构 。 ０ １ ＜１０＞ 图 １为热 轧 Ｉ Ｆ钢板 的表层 、／ １ ４层 、／ １２层样 品 ｛０ ｝＜１０＞ 构 取 向密 度 随 Ｆ ０１ １ 织 Ｄ入 口温 度 的 变化 图 。可 以看 出 ， 总体 上 表 层 、／ １ ４层 和 １ ２层 ／ 试样 ｛０ ｝ １ ０ １ ＜１０＞织 构取 向密 度呈 现 随 着 Ｆ Ｄ入 图３为 热 轧 Ｉ Ｆ钢 板 表 层 、 ／ １ ４层 、 ／ １ ２层 ｛０ ｝＜ １ ０ １ １ ０＞织构 取 向密度 随 Ｆ ６出 口温度 的变 化 图 。从 图中看 出 ， ６出 口温度 小 于 ８ ０ ｏ ， Ｆ ３ Ｃ时 表层 、／ １ ４层 、／ １ ２层样 品的 ｛ ０ ｝ １ ０ １ ＜１０＞织 构 的 图 ２ 热轧 Ｉ Ｆ钢板 ｛０ ｝＜１０＞织构 平均 ０１ １
之一 ［－］ ４。
构演 变的影 响规律 。
１ 试 验工 艺及 方法
１ １ 试验 材料 ．
尽管人们已经知道铁素体区热轧 Ｉ Ｆ钢板的 热轧 温度 低 和卷 取 温 度 高 有 利 于 深 冲性 能 的 提 高 ， 是铁 素体 区热 轧 Ｉ 但 Ｆ钢板 的热 轧 温度 和卷 取
温 度对织 构 的影 响 规 律及 其 机 理 还不 甚 清 楚 ， 因
卷 取温 度 的影 响 。
呈 现 随着 Ｆ ０人 口温 度 的升高 而降低 的趋 势 。
亟因
表 ２ ５种热 轧板 的热 轧工 艺参 数 ℃
图 １ 热轧 Ｉ Ｆ钢板 表层 、／ １４层 、／ １２层 ｛０ ｝ ０ １
１３ 织 构 的测定 ． ＜１ ０＞织构取 向 密度 随 ｆ 入 口温度 的变化 １ １ Ｄ
升高 到 ８ ０℃ 时 ， ４ 表层 、／ １ ４层 、／ 样 品 ｛０ ｝ １２层 ０ １ ＜１ ０＞织构 取 向密度 均 随着温度 的 升高而 上 升 ， １
宝钢1580热轧IF钢铁素体轧制工艺探讨
ＫＥＹ Ｗ ｏＲＤＳ： ｈ ｏ ｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ；ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ；ｒ ｏ ｌ ｌ — ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ ；ｄ ｅ ｆ ｏ ｍ ａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ
轧 带钢 和超 薄带 钢 生产具 有 很 多优 点 ＿ ２ ］ 。由 于低
ａ ｃ ｔ ｕ ａ ｌ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｏ ｆ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ Ｔ－ ２ ． ５ Ｃ Ａ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｆ ｏ ｒ ｔ ｉ ｎ ｐ ｌ ａ ｔ ｅ ｂ ｙ １ ５ ８ ０ ｈ ｏ ｔ － ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｍｉ ｌ １ ．Ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｄ ｅ ｆ ｏ ｍ ａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍｓ ｏｒ ｆ ｔ ｈ ｅ ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｏ ｆ Ｔ一 ２ ． ５ Ｃ Ａ ｗｅ ｒ ｅ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｉ ｓ ｈ ｅ ｄ ｂ ｙ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｅ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｄ ｅ ｆ ｏ ｍ ａ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｓ ｉ ｓ ｔ ａ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ Ｉ Ｆ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｕ ｒ ｓ ｅ ｏ ｆ ａ ｃ ｔ ｕ ｌ ａ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ．Ｇ ｏ ｏ ｄ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ｒ ｅ ｓ ｕ ｈ ｓ ｗ ｅ ｒ ｅ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ａ ｃ ｔ ｕ ａ ｌ ｒ ｏ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇ ． ｒ ｈ ｅ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ｇ ｉ ｖ ｅ ｓ ａ
IF钢铁素体区轧制的变形抗力模型
a1
T 1000
+
a2
×ε 10
a3
T 1000
+
a4
× a6
ε 01 4
a5
-
ε ( a6 - 1) 01 4
(3)
式中 a1 ～ a6 ———待定系数 T ———绝对温度 σ0 ———变 形 温 度 t = 1000 ℃、ε = 01 4 、ε = 10s - 1 时的应力基值 , M Pa
根据实验中测得的应力 2应变曲线和变形抗力与 温度的关系 , 对 IF 钢在各种实验条件下的应力 2应 变曲线数据 , 用 Marguardt 多元非线性回归[3] 。由 于在铁素体区变形抗力随变形温度 、变形速度和变
4 金属塑性变形抗力的数学模型
41 1 变形抗力数学模型的建立
变形抗力及其影响因素之间的关系 , 可表示为
σ = f ( t ,ε,ε,τ,ρ)
(1)
式中 t , ε, ε ———变形温度 、变形程度 、变形速度
τ ———变形道次之间的间隙时间
χ, ρ ———化学成分与组织状态影响因子
化学成分 、组织状态及变形条件一定时的变形
阻力称为变形阻力基值 , 用σ0 表示 , 对应的变形温 度 、变形程度 、变形速度分别用 t0 、ε0 、ε0 表 示 。
于是 , (1) 式可写为
σ = f (σ0 , t ,ε,ε)
(2)
考虑到 t , ε, ε之间的相互影响 , 式 (2) 可写
成如下形式[2 ] 。
σ = σ0 exp
3) 通过热模拟试验和数值分析 , 建立了铁素体 区热轧的变形阻力数学模型 , 为铁素体区热轧的力 能参数计算提供了依据 。
参考文献
冶金因素对IF 钢力学性能的影响
冶金因素对IF钢力学性能的影响Shunichi HashimotoCBMM ASIA CO.,LTD.1、前言在过去十年，脱气技术的发展与连续退火线使冷轧退火或热镀锌IF（无间隙原子）钢的产量迅速增加[1-3]。
碳、氮含量的降低不仅使钢的力学性能得到改善，而且降低了Nb和/或Ti 的加入量从而降低了生产成本。
此外，连续退火线上的高温退火也使提高了钢的力学性能和生产率。
最近，热镀锌IF钢的生产得到提高，改善了汽车面板的抗蚀性。
IF钢最重要的特性是它的优越的深冲性能。
本文将讨论冶金因素对力学性能尤其是各向异性与r值的影响，也将讨论微合金化元素对镀锌IF钢薄板和高强度IF钢薄板表面情况的影响。
2、冶金因素对r值的影响自从60年代末开发出IF钢，已有几种机理描叙如何获得高r值。
改善r值的5个重要的冶金因素如下所述：1）固碳、氮，成为稳定的析出物；2）退火过程中的晶粒长大；3）热带钢的晶粒细化；4）冷压下；5）热带钢中的织构。
本文将介绍这些因素对r值与织构形成的影响。
2.1 强碳化物形成元素的“净化”作用Kokubo等人[4]研究了碳化物形成元素Zr、Cr、Mo,、V、Ti、Ta 与 Nb对冷轧箱式退火钢薄板的r影响，见表1。
热带钢在冷轧前进行再加热处理，使固溶的碳氮可能以碳化物和氮化物的形式析出。
表1 钢的化学成分(wt%)No C Si Mn P S O N Zr Cr Mo V Ti Nb M/(C+N)N*Zr 123450.0180.0170.0160.0180.015<0.010.0150.040.0140.0110.280.300.320.300.300.0110.0140.0150.0150.0160.0190.0190.0190.0180.0170.00150.00480.00480.00240.00330.00520.00510.00700.00540.00540.120.210.240.280.230.681.231.441.631.47Cr 10.009<0.0050.330.0150.0140.00440.00400.18 3.37 Mo10.013<0.0050.310.0160.0160.00290.00500.32 2.24 V 10.0230.0080.340.0150.0180.00150.00440.33 2.94 Ti 10.020<0.0050.110.0150.0150.00200.00430.12 1.24 Nb 10.0130.0060.290.0150.0160.00900.00520.16 1.19 * 碳化物形成元素对(C+N)的原子百分率如图1所示，Nb、Ta、Ti和Zr的添加效果比V、 Mo和Cr要好。
高纯净IF钢冶金工艺开发研究
粉末冶金高速钢是一种具有高硬度、高耐磨性和高耐腐蚀性的高速钢材料，广 泛应用于制造高性能的刀具、模具和机械零件。本次演示将粉末冶金高速钢生 产工艺的发展历程、工艺流程、技术要点、现状和前景等方面进行详细阐述。
粉末冶金高速钢生产工艺是将高速钢粉末通过压制和烧结的过程，制成具有一 定形状和性能的高速钢制品。这种生产工艺具有生产效率高、材料利用率高、 制造成本低等优点，成为现代制造业中备受的技术之一。
2、硬度：铁素体区热轧工艺还可以提高IF钢的硬度。这是因为细化晶粒和析 出强化增加了位错密度和碳氮化物数量，从而提高了材料的硬化程度。
3、冲击韧性：冲击韧性是衡量材料韧性的重要指标。通过铁素体区热轧工艺， 可以优化材料的织构，提高其冲击韧性。冲击试验结果表明，经过铁素体区热 轧处理的IF钢具有更好的冲击韧性。
在本研究中，我们采用电炉+炉外精炼的工艺路线，具体流程如下：
1、电炉熔炼：将废钢、生铁、合金等原材料加入电炉中进行熔炼，通过电能 转化为热能，使原材料熔化混合。
2、炉外精炼：将电炉熔炼得到的钢水倒入精炼炉中进行进一步处理。通过控 制炉内气氛、温度、成分等条件，对钢水中的杂质、气体、夹杂物等进行去除， 达到高纯净度的要求。
粉末冶金高速钢生产工艺的技术要点包括粉末的制备技术、处理技术、成型技 术等。粉末的制备技术包括气相法、液相法和固相法等，应根据不同的应用场 景选择合适的制备方法。处理技术主要包括热处理、表面处理等，以提高材料 的性能。成型技术主要包括压制和烧结等，应选择合适的成型方式，以保证产 品的质量和性能。
目前，粉末冶金高速钢生产工艺在国内外得到了广泛应用。国内外的生产现状 表明，粉末冶金高速钢生产工艺具有广阔的市场前景。特别是在制造高性能刀 具和模具等领域，粉末冶金高速钢具有很大的竞争优势。随着技术的不断进步 和应用领域的不断拓展，粉末冶金高速钢生产工艺将会得到更加广泛的应用。
if钢铁素体热轧轧制工艺
梅山科技
2020年第1期
IF钢铁 热轧轧制工艺
张萃 （梅山钢铁公司热轧厂 南京 210039)
IF钢是超低碳深冲用钢，铁
轧制通
常 轧在奥氏 进行、精轧铁
进
行的 新 。该
能源、降低
成本的 。
1 F钢铁素体与奥氏体的温度转 变点
图1为IF钢在冷速2 b/s时的温度-膨
胀 ，图2为IF钢在冷速20 b/s时的温度
o 9中带钢 咬钢轧制力630 t，在 相变区轧制力下降到240 to图10中看出带钢
图 10 75803010100 F6 架的轧制力
全部区域发生了相变，F6机架头部咬钢540 t 相变区，轧制力下降到190 t,带钢 轧制
力出现起伏波动。 相变温度发生 轧 ，会出 轧制力
突变，精轧 板 容易控制,所以精轧区域 必须 相变温度。
-膨胀，从上可以看出IF钢奥氏体与铁
的相变 890 b。在相变转 ，IF钢
的塑性 生突变，在相变点轧制力 生突
变。所以精轧区要 相变点。要 轧出口
度＞890 b，整个精轧 奥氏体轧制;要么
轧
度＜890 b，整 轧 铁 ：
轧制。现在正常轧制的IF钢精轧出 度目
标值910 b，控制精度±20b，
轧出口
度 ＞890 °C。
在精轧 架。图4~10为钢卷75803010100
轧 第1~第7机架轧制力 。从图
4~6实际轧制力来看，F0 ~F2机架的轧制力
平稳， 生相变。从 7轧制力来看，F3 机架中部轧制力比较平稳，说带钢中 域
F3机架
生相变；带钢 和；在
F3机架出现了轧制力突降点，说明头部尾部区
域在F3机架开始发生相变。图7中F3机架头
IF钢铁素体轧制的研究
较常规奥氏体轧制具有很多优点 ： 由于板坯低温 出炉 ， 而显 著 降低 了精 轧人 口温 度 ， 降低 了工 从 既 作辊的磨损 ， 延长了轧辊的寿命 ， 又节约了能源 ， 提 高 了生 产 效 率 ； 采用 低 温 出炉 、 温 轧制 、 低 高温 卷取工艺显著提高了带钢表面质量 ， 表面氧化铁 皮 缺 陷 明 显 减 少 ； 素 体 轧 制 的 带 钢 性 能 优 ｌ铁
Ｉ 铁 素体轧 制 的研 究 Ｆ钢
・ １． ４
纯净的钢 ， 很容易在板坯加热奥 氏体晶粒长大 。 奥 氏体 晶粒 越小 ， 变后 的铁 素体 晶粒 就越 小 ， 相 而
铁 素体 晶粒 越 小 ， 提 高 ｒ 越 有 利 。所 以加 热 对 值
过程 主要 考 虑利 于形 成粗 大 ２相粒 子和 防止 奥 氏 体 晶 粒 粗 大 化 ， 坯 低 温 加 热 时 有 利 于 粗 大 板
粒， 板坯 成 分 、 轧生 产 工 艺制 度 、 却 方式 都 与 热 冷
传统的奥氏体轧制工艺不同 ， 具体工艺特点如下 。
１ １ 板坯 原料 ．
铁素体轧制的主要原料为 Ｔ — Ｆ钢 ，ｉ Ｉ ｉＩ Ｔ—Ｆ
钢 简称无 间 隙原 子钢 ， 是具 有 特 殊 锻 压成 形 性 能 的薄板钢 。其 特点是 ： 学性 能优 异 ， 成分 和工 力 对 艺 参数 的变化 不敏感 ， 即性能 稳定 ， 工艺 过程 的可
体轧制的最优方案 ， 对梅钢拓展品种规格 ， 生产出 高性 能 的热 轧产 品具 有深远 影 响 。
１ 铁 素体 轧 制生产 工艺简 介
要使 生产 的 带 钢 得 到 性 能 优 越 的 铁 素 体 晶
ｃ Ｎ化物就会越少。对 于 Ｉ 钢这种基体相对较 、 Ｆ
IF钢简介
IF 钢简介概述：IF是Interstitial Free的缩写，即无间隙原子，意味在这种钢中不存在固溶的碳和氮原子，因此较为适宜用连续退火工艺进行制造。
与低碳铝镇静钢相比较，IF钢的特点是具有良好的冲压成型性，不存在钢板的时效问题。
通过在超低碳钢中加入Nb和Ti微合金元素，形成碳、氮化物析出，达到IF化。
在制造过程中要求炼钢连铸工序做到钢水的超低碳处理，纯净化处理，提高Nb和Ti微合金元素的效率。
由于碳、氮化物的析出主要在热轧阶段完成，这就要求热轧工序必须具备与之相符的温度制度。
IF钢的材质具有高的延伸性和高的r值，要求热轧的工艺条件是低温加热和高温卷取。
在热轧卷取与终轧的温度控制上，由于IF 钢的Ar3 温度很高，因此铁素体晶粒很容易长大，为了对热轧卷的铁素体晶粒控制在较细的水平，以得到合适的成品晶粒度。
必须对热轧终轧和卷取温度的控制精度提出较高的要求，一般在±20℃。
IF钢分为Nb-IF；Ti-IF；Nb+Ti-IF,但以Ti-IF为主。
IF钢的制造要点介绍如下：炼钢：①超低碳②微合金化③钢质纯净热轧：①均匀细小的铁素体晶粒②粗大稀疏的二相粒子冷轧：①尽可能大的冷轧压下率退火：①再结晶晶粒均匀粗大②发展再结晶织构（1 1 1）1.炼钢连铸①杂质元素的控制IF 钢杂质元素要控制在很低水平,这是IF钢获得超深冲性的重要原因。
一般要求O ≤0.002 % , S≤0.01 % , Mn≤0.2 % , Si≤0.03 % ,P≤0.01 % ,Al≤0.06 %。
由于S和P易偏析,明显损害钢板质量的均匀性,是产生裂纹的原因。
Mn和Si过多，除固溶强化外还引起析出物过剩,阻碍再结晶晶粒的长大,对值不利,故其含量应较低。
O在钢中的固溶量极少,多以各种氧化物夹杂的形式存在,而这些夹杂物会导致最终产品的表面和内部产生缺陷。
钢中的非金属夹杂如氧化物和硫化物归根到底是受到氧和硫含量的影响。
国外钢铁厂氧化物的含量一般都较低,氧的总量小于20×10-6,杂质直径不大于50μ。
对IF钢组织性能影响因素分析
对IF钢组织性能影响因素的分析IF钢(Interstitial Free Steel)又叫无间隙原子钢，是继沸腾钢与铝镇静钢之后自动化工业广泛应用的又一代深冲用钢。
IF钢的特点是含碳量很低，参加Ti 和Nb之后，形成Ti和Nb的C、N化合物。
由于钢中无间隙原子，而使其具有优异的深冲性能：高塑性应变比、高延伸率、高硬化指数以及较低的屈强比，并具有优异的非时效性，因此被誉为第三代超深重用钢而广泛应用于汽车制造等行业[1]。
IF钢按添加的微合金元素不同，通常分为Ti—IF钢、Nb—IF钢和(Nb+Ti)一IF钢，影响IF钢组织性能的因素有很多，总结起来有两大类：一是材质本身的因素，包括所含化学成分的影响，二是加工工艺的影响。
下面分别就两方面的影响因素予以具体阐述。
首先，介绍一下IF钢的成型性及其评价。
〔一〕IF钢的成型性及其评价汽车用钢板几乎全部经过冲压成型，所以成型性的好坏是材料面临的首要问题。
所谓成型性是指钢板在承受变形过程中抵抗失效的能力。
它除了与材料本身特性有关外还与变形条件有关。
评价钢板成型性能的指标有两大类，即根本成型性能指标和模拟成型性能指标。
前者是对材料本身性能的反映，取决于材料生产过程中的冶金因素；后者是对材料在*种变形条件下成型性能的反映，与具体的变形工艺有关。
与上述两大类成型性能指标相对应的实验方法中，应用最广泛的的成型性能实验是单向拉伸实验，而Swift冲杯实验、扩孔实验、极限拱高实验都是模拟成型性能实验。
单向拉伸实验获得两个主要的根本成型指标：加工硬化指数(n值)和塑性应变比(r值)，同时还可获得屈服强度(Ys)、拉伸强度(Ts)和延伸率等。
加工硬化指数(n值)是钢板在塑性变形过程中形变强化能力的一种量度，是评价板材在拉胀时成形性能的指标。
钢板在成形过程中，变形大的部位首先硬化，n值越高，硬化程度越强，变形越困难，促使变形小的部位的金属向变形大的部位流动，使整体钢板变形区域均匀，从而提高了钢板的成形性能。
FTSR铁素体区轧制生产SPHE钢的组织与性能
错， 有利于冲压性能的{111}织构较弱， 但各种类型的织构分布相对较均匀；SPHE 热轧板的性能水平：σ0.2 为 220 MPa，σb 为 290 MPa，伸长率 δ 为 37.5%，n 值为 0.20。
关键词：铁素体区轧制； SPHE； 微观组织； 织构； 性能
中图分类号：TG142.1; TG335.5
ferrite rolling (℃)
加热温度 粗轧出口温度 精轧入口温度 终轧温度 卷取温度
1000
950
850～860
802
730
对热轧板分别制取轧制面和纵截面的金相试样，
20
Hot Working Technology 2009, Vol.38, No.24
下半月出版
Material & Heat Treatment 材料热处理技术
打磨、抛光、侵蚀后在 6XB-PC 型光学显微镜下观察 其组织形貌； 用线切割方法将热轧板制成 0.3mm 厚 的薄片试样， 在砂纸上手工研磨到 50 μm 以下， 再将其冲成若干个 准3 mm 的小圆片，借助电解减 薄器样品夹进行电解抛光减薄， 电解液为 5%的 高氯酸酒精溶液，然后在 JEM-2000X 透射电镜下 进行析出物分析；为了定 量分析钢中 AlN、硫化物 及 Fe3C 等析出物的含量，在北京钢铁研究总院做了 热轧板的化学相分析；此外，还利用 X 射线衍射法测 试了热轧板 1/4 厚度处 的 宏 观 织 构 。 参 照 GB/T 228-2002 和 GB/T 5028-1999 在 CMT4105 电子万 能材料试验机上测定钢板力学性能及其 n 值。
材料热处理技术 Material & Heat Treatment
2009 年 12 月
铁素体区热轧高温卷取条件下IF钢的织构特征
第19卷第8期2007年8月 钢铁研究学报 Journal of Iron and Steel ResearchVol.19,No.8August 2007基金项目:国家自然科学基金资助项目(50104004)作者简介:郭艳辉(19812),女,博士生; E 2m ail :gyh415@ ; 修订日期:2007203205铁素体区热轧高温卷取条件下IF 钢的织构特征郭艳辉1, 王昭东1, 孙大庆1,2, 刘相华1, 王国栋1(1.东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004;2.鞍山钢铁集团公司技术中心,辽宁鞍山114021)摘 要:研究了铁素体区热轧高温卷取条件下,2种不同成分的IF 钢的织构特征。
结果表明,高温卷取后,普通Ti 2IF 钢发生了完全再结晶,中心面和1/4面上形成了很强的<111>∥N D 再结晶织构;高强Ti 2IF 钢大部分晶粒仍处于轧制状态,只有极少部分晶粒发生了再结晶,中心面和1/4面上形成的织构组分以<110>∥RD 为主,<111>∥N D 再结晶织构较弱。
织构分析表明,2种钢的表面织构均较弱,普通Ti 2IF 钢表面上<001>∥N D组分占优,高强Ti 2IF 钢表面上<110>∥N D 组分强度最高。
关键词:铁素体区热轧;高温卷取;织构;Ti 2IF 钢中图分类号:T G 11311 文献标识码:A 文章编号:100120963(2007)0820037205T exture Characteristics of IF Steels After Ferritic R olling and High T emperature CoilingGUO Yan 2hui 1, WAN G Zhao 2dong 1, SUN Da 2qing 1,2, L IU Xiang 2hua 1, WAN G Guo 2dong 1(1.State Key Laboratory of Rolling Technology and Automation ,Northeastern University ,Shenyang 110004,Liaoning ,China ; 2.Technique Center ,Anshan Iron and Steel Co ,Anshan 114021,Liaoning ,China )Abstract :The texture characteristics of two different IF steels were studied after rolling in the ferritic range and coiling at high temperature.It was found that the ordinary Ti 2IF steel was recrystallized completely and strong <111>∥N D re 2crystallization texture was formed at the mid 2section and 1/42section.However ,in the high strength IF steel ,most of the grains were still in as 2rolled condition after coiling and <110>∥RD texture was in the ascendant at the mid 2section and 1/42section with very weak <111>∥N D recrystallization texture.Textures at surface in both steels were very weak and their <001>∥N D was dominant in ordinary Ti 2IF steel and <110>∥N D in high strength Ti 2IF steel was the strongest component.K ey w ords :ferritic rolling ;high temperature coiling ;texture ;Ti 2IF steel 近年来,为了降低成本,用热轧板代替冷轧板引起了广泛的关注。