双排扣件钢管脚手架计算书
双排扣件式脚手架计算书-模型_
双排扣件式脚⼿架计算书-模型_扣件式脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011⼀、脚⼿架参数⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.434kN/m正常使⽤极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.045kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.434×1.52=0.323kN·mσ=M max/W=0.323×106/5260=61.325N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.045×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.434×1.5=2.366kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.045×1.5=1.724kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=2.366kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=1.724kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.714×106/5260=135.732N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.716mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=2.388kN五、扣件抗滑承载⼒验算纵向⽔平杆：R max=2.366/2=1.183kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向⽔平杆：R max=2.388kN≤R c=0.85×8=6.8kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×23=3.728kN 单内⽴杆：N G1k=3.728kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(23/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.627kN 1/2表⽰脚⼿板2步1设单内⽴杆：N G2k1=1.627kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(23/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.447kN1/2表⽰挡脚板2步1设4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×23=0.345kN5、构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.627+1.447+0.345=3.419kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=1.627kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN内⽴杆：N Q1k=3.375kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.728+3.419)+0.9×1.4×3.375=12.829kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.728+1.627)+0.9×1.4×3.375=10.679kN七、⽴杆稳定性验算⽴杆计算长度l0=Kµh=1×1.5×1.8=2.7m长细⽐λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满⾜要求！轴⼼受压构件的稳定系数计算：⽴杆计算长度l0=Kµh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细⽐λ=l0/i=3.119/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.728+3.419)+1.4×3.375=1 3.302kNσ=N/(φA)=13301.5/(0.188×506)=139.827N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.728+3.419)+0.9×1.4×3.375=12.829kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.299×1.5×1.82/10=0.183kN·mσ=N/(φA)+M w/W=12829/(0.188×506)+183095.64/5260=169.669N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！⼋、脚⼿架架体⾼度验算不组合风荷载作⽤H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.419+1.4×3.375))/(1. 2×0.129)=68.949m组合风荷载作⽤H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wφA/W)))/(1.2g k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.419+0.9×1.4×(3.375+0.183×1000×0.188×506/5260)))/(1.2×0.129)=45.048m H s=45.048m>H=23m满⾜要求！九、连墙件承载⼒验算lw k a长细⽐λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.033+3)×103/(0.896×506)=19.924N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满⾜要求！扣件抗滑承载⼒验算：N lw+N0=6.033+3=9.033kN≤0.85×12=10.2kN满⾜要求！⼗、⽴杆地基承载⼒验算G1k G2k Q1k⽴柱底垫板的底⾯平均压⼒p＝N/(m f A)＝10.522/(1×0.25)＝42.088kPa≤f g＝140kPa 满⾜要求！仅供参考由：品茗安全设施计算软件编制计算。
扣件式双排钢管脚手架设计计算范例
０．９］２
＝１．５５ｋＮ
按 ＪＧＪ１３０－２００１ 中 ５．１．８ 要求，挠
度不应超过 ｌ／１５０＝１８００／１５０＝１２ｍｍ 或
１０ｍｍ。此处指不应超过 １０ｍｍ。
ν＝
１．１４６Ｆ ｌ ３ ｋａ
１００ＥＩ
＝
１．１４６ × １．５５ × １０３ × １８００３ １００ × ２．０６ ×１０５ × １２．１９ ×１０４
度不应超过 ｌ／１５０＝９００／１５０＝６ｍｍ 或
１０ｍｍ。此处指不应超过 ６ｍｍ。
５ｑ ｌ ４
ν＝
ｋｂ
３８４ＥＩ
＝
５ × ２．１１５ × ９００４
３８４ × ２．０６ ×１０５ × １２．１９ ×１０４
＝０．７２ｍｍ ＜ ６ｍｍ
满足要求。
６．３ 纵向水平杆强度计算
ａ 取 ０．２５ｍ，双排架纵向水平杆按 １
５ ． 目标和验收标准
按《建筑施工安全检查标准》 （ＪＧＪ５９－９９）表 ３．０．４－１ 中 ３．０．１ 脚手架 项目达到满分 １ ０ 分，即按该标准表 ３．０．４－１ 中各检查项目全部符合要求， 合计得分达到 ８０ 分以上。
检查和验收应符合《建筑施工扣 件式钢管脚手架》（ＪＧＪ１３０－２００１，２００２ 年版）８．１、８．２ 要求。
施 工 技 术
Cities and Towns Construction in Guangxi
［文章编号］１６７２－７０４５（２００６）０５－００４６－０４
扣件式双排钢管 脚手架设计计算范例
霍 强 １ 梁 崎 ２
摘 要：通过工程实例，介绍扣件 式双排钢管脚手架的设计计算过程， 总结经验，以便从源头上对工程施工 的安全隐患加以控制。
１ ． 工程概况
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
双排扣件钢管脚手架计算书
双排扣件钢管脚手架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。
双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。
立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。
钢管类型为φ48×，连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。
施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为m，安全网荷载取m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压m2，高度变化系数，体型系数。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=m脚手板的荷载标准值 P2=×2=m活荷载标准值 Q=×2=m荷载的计算值 q=×+×+×=m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=×8= σ=γ0M/W = ××106/=mm2小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=++=m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=××(384××105×=小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/4490=71.46N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×107800)=1.602mmνmax ＝1.602mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.35kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.35kNq=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.71kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.7×106/4490=156.35N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.991mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =2.35/2=1.18kN≤Rc=0.75×8=6kN横向水平杆：Rmax =2.37kN≤Rc=0.75×8=6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+l a ×n/2×0.033/h)×(H-H 1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(51.3-24)=4.28kN 单内立杆：N G1k =4.28kN双外立杆：N G1k =(gk+0.033+l a ×n/2×0.033/h)×H 1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×24=4.56kN 双内立杆：N GS1k =4.56kN 2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H 1)/h+1)×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H 1/h ×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=24/1.8×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.58kN1/2表示脚手板2步1设 双内立杆：N GS2k1=1.58kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H 1)/h+1)×la ×G kdb ×1/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.7kN1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H 1/h ×la ×G kdb ×1/2=24/1.8×1.5×0.14×1/2=1.4kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la ×(H-H 1)=0.01×1.5×(51.3-24)=0.41kN 双外立杆：N GS2k3=G kmw ×la ×H 1=0.01×1.5×24=0.36kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k =N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k =N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=1.58kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la ×l b ×(n jj ×G kjj +n zj ×G kzj )/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：N Q1k =3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.28+4.02)+ 0.9×1.4×3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.28+1.91)+ 0.9×1.4×3.38=11.68kN双外立杆：N s =1.2×(N GS1k + N GS2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.56+3.34)+ 0.9×1.4×3.38=13.73kN双内立杆：N s =1.2×(N GS1k + N GS2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(4.56+1.58)+ 0.9×1.4×3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×11.68×21/(51.3-24)×3/1.5=21.56kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/(H-H1)×HL/la=0.8×1.5×14.21×21/(51.3-24)×3/1.5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=21.56/sin86.19°=21.61kNT2=P2/sinα2=26.23/sin69.86°=27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.94/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！Pg =k×[Fg]/α=9×27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径dmin =(Pg/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径dmin =(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×27.94×103/(65π))1/2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm，必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
双排扣件钢管脚手架计算书
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度15.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×0.8002/8=0.197kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.197×106/4493.0=43.821N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×800.04/(384×2.06×105×107831.2)=0.432mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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====双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:2，钢管强度折减系数取1.00205.0N/mm。
钢管强度为双排脚手架，搭设高度15.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
2层施工。
，同时考虑2施工活荷载为2.0kN/m2脚手板采用竹串片，荷载为层计算。
，按照铺设0.35kN/m42。
0.0100kN/m 0.17kN/m，安全网荷载取栏杆采用竹串片，荷载为脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000基本风压0.30kN/m。
22地基承载力标准值170kN/m，基础底面扩展面积0.250m，地基承载力调整系数0.40。
4444，抵抗距计算采用-d)/64(D钢管惯性矩计算采用I=π)/32D(D。
-dW=π一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算=0.038kN/mP小横杆的自重标准值1=0.350×1.500/2=0.262kN/mP脚手板的荷载标准值2活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m==========荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:2M=2.461/8=0.197kN.m×0.80062/4493.0=43.821N/mm10×0.197×M/W=1.000 γσ=02小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度45102.06×/(384×1.801V=5.0 ××800.0×107831.2)=0.432mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算=0.038×0.800=0.031kNP小横杆的自重标准值1=0.350×0.800×1.500/2=0.210kNP脚手板的荷载标准值2==========活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值 P=(1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.200)/2=0.984kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:2M=0.08+0.175×0.984×1.500=0.267kN.m(1.2××0.038)×1.50062/4493.0=59.361N/mm×10M/W=1.000×0.267 =γσ02大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度45V102.060××=0.677×0.0381500.00×/(100×107831.200)=0.059mm1集中荷载标准值P=(0.031+0.210+1.200)/2=0.720kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度==========35V102.060×/(100×=1.146×720.360×1500.00×107831.200)=1.254mm2最大挠度和V=V+V=1.314mm21大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算 :纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤R γc0其中R——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；cR——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ——结构重要性系数；01.荷载值计算=0.038×1.500=0.058kN P横杆的自重标准值1=0.350×0.800×1.500/2=0.210kNP脚手板的荷载标准值2活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kNR=1.000×(1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.200)=2.001kNγ荷载的计算值0!单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值 :作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072N=0.107×15.500=1.662kN G12)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 (2)脚手板的自重标准值(kN/mN=0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.155kN G2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值 (kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17==========N=0.170×1.500×4=1.020kN G320.010)；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m N=0.010×1.500×15.500=0.232kN G4=N+N+N+N=4.070kN。
N经计算得到，静荷载标准值G4G2GG1G3活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kNN经计算得到，活荷载标准值Q风荷载标准值应按照以下公式计算2)，W=0.300(kN/m——基本风压W其中00=1.000U——风荷载高度变化系数，U z zU=0.600——风荷载体型系数：U s s2。
0.600=0.180kN/m1.000×经计算得到：W=0.300×k立杆的轴向压力设计值计算公式,考虑风荷载时N=1.2N+1.4N QG经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 ×4.070+1.0×1.4×2.400=8.244kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2N+1.4N QG经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2 ×4.070+1.4×2.400=8.244kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M计算公式W2=1.4M H l×0.05ξW0.6×ca W k(kN/m)；W2风荷载标准值其中——kl(m)；——立杆的纵距aξ——弯矩折减系数；Hc(m)。
——连墙件间竖向垂直距离经过计算得到风荷载产生的弯矩：==========3.600=0.088kN.m××3.600×0.180×1.500M=1.4×0.6×0.05×0.60w:五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算1.——立杆的轴心压力设计值，其中N；N=8.244kNi=1.60cm；——计算立杆的截面回转半径，i；k——计算长度附加系数，取1.155u；u=1.500——计算长度系数，由脚手架的高度确定，l=kuh(m),——计算长度由公式l；1.500×1.800=3.118m确定，l=1.155×0002——立杆净截面面积，A；A=4.241cm；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3 3118/16=196λ——长细比，为!λ2700/16=169<2101)，为取——允许长细比(k长细比验算满足要求0/il；0.190,由长细比的结果查表得到φ——轴心受压立杆的稳定系数0；)(N/mm2σ——钢管立杆受压强度计算值2[f]=205.00N/mm[f]——钢管立杆抗压强度设计值，；:经计算得到2；××=1.08244/(0.19424)=102.543N/mmσ<[f],不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ!满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 2.——立杆的轴心压力设计值，其中N；N=8.244kNi；——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；1.155——计算长度附加系数，取k；——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500u===========kuh确定，l=1.155×1.500×1.800=3.118m；ll 由公式——计算长度(m),0002A=4.241cm——立杆净截面面积，A；3W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm；λ——长细比，为3118/16=196λ——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!0/ilφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比的结果查表得到0.190；0M——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M=0.088kN.m；W W2)；(N/mmσ——钢管立杆受压强度计算值2；——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm[f]2σ=1.0×8244/(0.19×424)+1.0×88000/4493=122.169N/mm；经计算得到σ<[f],满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算六、最大搭设高度的计算 :[H]，按下式计算：不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度φσ-(1.2N+1.4N-N)]/1.2gA[H]=[k XieG2k Qk NN=2.408kN其中；——构配件自重标准值产生的轴向力，QG2k G2k=2.400kNN——活荷载标准值，N；kQkg g=0.107kN/m——每米立杆承受的结构自重标准值，；k k=0.000kNN N；——轴向力钢丝绳卸荷部分，Xie Qk σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm；2经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=79.503米。