箱梁摸板及碗口支架计算书
支架、模板计算书
箱梁碗扣式支架计算书一、模板支架概述箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm×120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。
支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。
二、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区、Ⅱ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅲ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；2、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，间距300mm。
荷载计算：按上图计算荷载Ⅰ区：q1=8.1 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=17.3KN/m2Ⅱ区：q1=12.2 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=22.14 KN/m2Ⅲ区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2Ⅳ区：q1=10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2Ⅴ区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算Ⅰ区： q=17.3*0.9=15.6KN/mⅡ区： q=22.1*0.9=19.93KN/mⅢ区： q=35.7*0.9=32.13 KN/mⅣ区： q=20.1*0.9=18.09KN/mⅤ区： q=34.7*0.9=31.23 KN/mM=qL2/10（qmax=32.13KN/m）底板弯矩最大值MmAX = qL2/10=0.1*32.13*0.32=289N.m竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=21600mm3抗弯强度σ=MmAX/W=13.4MPa<50Mpa 满足要求。
现浇箱梁模板及支架计算书
滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。
桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。
桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。
端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。
25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。
边腹板为斜腹板。
箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。
4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
箱涵碗口支架计算书及相关说明
第九章计算书及相关说明一计算说明本模板支架工程在箱涵结构底板施工完成的前提下进行，支架立杆直接支承在框架结构钢筋混凝土底板上，不需检算立杆地基承载力。
1、材料的物理力学性能指标材料的物理力学性能指标详见“第9页材料的力学性能指标”。
2、计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二箱梁顶板荷载分析计算1、荷载计算模板及模板支撑架荷载Q1：1.1、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.0KN/m2；1.2、侧模：取q1－2=0.8KN/m2；1.3、底模：取q1－3=0.6KN/ m2；1.4、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度8.2米计算（含剪刀撑）q1=3.0KN/m2。
－4(2)箱梁混凝土荷载Q2：2暗梁处荷载Q2暗=1×1×1.7×2.4×1.12×10=45.6kN/m2（取底板跨中处荷载Q2中=1×1×（0.22+0.4）×2.4×1.12×10=16.6kN/m最厚处）(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
(4) 水平模板的混凝土振捣荷载，取q4=2 KN/m2、立杆受力计算单肢立杆轴向力：计算公式：N＝（1.2Q1 + 1.4Q 活）×Lx×Ly+1.2×Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距。
Q1——模板支撑架自重标准值Q活——施工活荷载标准值Q2——新浇筑混凝土和钢筋荷载标准值(1)在跨端暗梁断面位置，最大分布荷载：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly +1.2 ×Q2×Lx×Ly=[1.2×3.6+1.4×3] ×0.6×0.6+1.2×45.6×0.6×0.6=22.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.6m，立杆步距1.2m ，则单根立杆受力：N=22.8KN<[N]=40 KN（步距1.2m ）(2)跨中底板位置立杆计算：N＝（1.2Q1 +1.4Q活）×Lx×Ly+1.2 Q2×Lx×Ly=[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q1-4)+1.4q活] ×Lx×Ly +1.2×q2×Lx×Ly=[1.2×5.4+1.4×3] ×0.9×0.9+1.2×16.6×0.9×0.9=24.8KNLx、Ly ——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，立杆步距)1.2m.则单根立杆受力：N=24.8KN<[N]=30 KN （1.2m步距）2、地基承载力验算地基处理采用10cmC20混凝土加30㎝3：7灰土，上垫10×10㎝方木，根据力的扩散原则，计算人工回填重型压实土层荷载。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇预应力连续箱梁、模板、支架计算书
A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。
① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。
支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。
支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。
② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。
三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。
１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。
底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。
72m箱梁底模板和支架设计计算(第一部分)
箱梁底模板和支架设计计算书（适用于阶段2、阶段3施工部分）1、模板设计及计算模板设计，方木的设计值：【σ】=13 Mp a，【て】=1.5 Mp a，E=9×103MPa（1）箱梁底模板以施工节段线截面为标准进行计算，在梁横向木方为10cm*10cm，间距0.30m，I=8333333mm4 W=166667mm3恒载:断面面积：6.7*4.396-18.24=11.21m2P1 =11.21*26*0.30=87.44kN模板自重（底模、箱室模板、侧模）取值2kN /m2P2 =2*0.3=0.6 kN所以q1=（87.44+0.6）*0.6/6.7=7.88 kN/m活载：设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2振捣砼对垂直面模板产生荷载：P4 =4kN/m22.5+4=4.5 kN/ m26.5*1.4*0.30=2.73kNMmax=0.077q1l2+0.1 q2l2=0.077*7.88*0.92+0.1*2.73*0.92=0.71 kN.m σ=M/W=0.71*106/166667=4.25MP a≤【σ】=13 Mp a满足要求V恒=-0.607 q1l =-0.607 *7.88*0.9=-4.30kNV活= -0.62 q2l=-0.62 *2.73*0.9=-1.52 kNV=-5.82 kNτmax=3V/2bh=3*5.82/（2*100*100）=0.87 MP a≤【て】=1.5 MP a 满足要求W=Kwql4/100EI=(0.632*7.88+0.967*2.73)*0.94*1012/(100*9.0*103 *8333333)=0.66mm≤l/400=2.25mm满足要求。
纵向木方为10cm*10cm，木方间距为0.9m，木方跨距为0.6m。
I=8333333mm4 W=166667mm3M=0.169F恒l+0.21F活l =0.169*4.3*0.6+0.21*1.52*0.6=0.63 kN.mσ=M/W=0.63*106/166667=3.77MP a≤【σ】=13 Mp a满足要求V1=-0.661F恒=-0.661*4.3=-2.84kNV2=-0.681F活=-1.03kNV=-3.87kNて=3V/2bh=3*3.87*103/(2*100*100)=0.58 MP a≤【て】=1.5MP a满足要求。
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
林芝八一二桥引桥连续箱梁计算书一、支架受力荷载取值根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ-2000），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载。
1.1、混凝土自重荷载砼自重为安全计取r=26kN/m 3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载q r 及其分布长度。
1.2、板、支架自重荷载侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用150kg/m 2自重计算则：式中：l 1、l 2分别为两侧翼板的宽度；h 1、h 2分别为两侧腹板的高度； l 3为模板横桥向内模总长； B 为底模板宽度； 1.3、纵横梁自重荷载m kN q /63= 1.4、施工荷载mKN mkg B l h l h l q /58150)45.886.17875.125.4875.125.4(/150)(2322111=⨯+++++=⨯+++++=计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取q ＝2.5kN/m 2，故施工荷载取值kN/m 75.435.175.25.24=⨯=⨯=b q ， 式中：b 为箱梁顶面宽度。
1.5、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q ＝2.0kN/m 2，则每沿米上的荷载值m kN b q /355.170.20.25=⨯=⨯=，式中：b 为箱梁顶面宽度。
1.6、风荷载计算支架水平荷载主要为风荷载，根据《公路桥涵设计通用规范》取风压为1000P a ，风压力计算公式为：a P w k k k w 75010000.10.175.00310=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=W 0：基本风压1000 P aK 0：设计风速频率换算系数，属临时工程取0.75； K 1：风压高度变化系数取1.0； K 3：地形地理条件系数，取1.0；支架底模以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米1.5m 2）m kN K A W W A F /54.2750)875.13.15.09.1(2=⨯⨯+⨯=⨯∑⨯== 单排支架立柱所产生风荷载：m kN A K W F /216.010048.06.07502=⨯⨯⨯=⨯⨯=K 2：风载阻力系数，根据《公路桥涵设计通用规范》要求，纵横梁0.5m 高度范围内按照桁架计查相关表格取1.9、底模以上（侧模高度1.875m 范围内）按照平面结构取1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取0.6。
1.7、支架受力情况承受竖向均布荷载：m kN q q q q q q Q r r /7.1075431+=++++= 承受横向均布荷载：立柱排架数目跨径N L F ⨯+⨯=216.054.2 二、箱梁支架、模板受力系统受力验算2.1、翼缘板区模板结构计算支架的侧模面板采用竹胶板，用8×10cm 木枋作为次梁，次梁下每间隔75cm 设置一道8×10cm 木枋，木枋下面搭设钢管支撑，钢管直接撑在横梁上。
2.1.1、次梁（8×10cm ）木枋计算翼缘区砼最大厚度为0.6m ，最小厚度为0.2m ，考虑安全系数，按0.6m 厚砼计算：翼缘处砼荷载：21/6.15266.0m kN p =⨯= 模板荷载：222/1/100m kN m Kg p == 设备及人工荷载：23/5.2/250m kN m Kg p == 砼浇注时振捣荷载：2/0.2/2004m kN m Kg p == 则有24321/1.2125.216.15m kN p p p p p =+++=+++= 木枋每隔30cm 布置一道，2/33.63.01.21m kN q =⨯=木枋子长度一般可达4-5跨，偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为0.75m ，计算简图如下所示：q=6.33kN/m则跨内最大弯矩为：m kN ql M /445.075.033.6125.0125.022max =⨯⨯== 又3223.1336/1086/cm bh W =⨯== 应力为：[]MPaMPa WM w 1035.3)103.133/(10445.063maxmax =<=⨯⨯==-σσ（参考一般松木木质）最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：[]MPaMPa AQ 0.245.0101082275.01033.632343maxmax=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-ττ（参考一般松木木质）即强度均满足要求。
由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。
偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，可得：MPa E 5101.0⨯= 4631067.612/mm bh I ⨯==[][]400/89.139.01067.610138475.01033.65384/5610434max l f mm f mmEI ql f ==<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-则刚度完全满足要求。
2.1.1、主梁（8×10cm ）木枋计算箱梁翼缘板下模板主梁用8×10cm 木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为50cm ，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为0.5m ，受到次梁传递的集中荷载，大小为kN P 75.475.033.61=⨯=，最不利的受力模式如下图：P1=4.75kN则跨内最大弯矩m kN pl M .59.05.075.425.041max =⨯⨯==又3223.13361086cm bhW =⨯==[])(104.4103.1331059.0/63max max 参考一般松木木质MPa MPa W M w =<=⨯⨯==-σσ 最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：[]MPaMPa A Q 0.239.010*******75.432/343max max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ττ即强度满足要求。
MPa E 5101.0⨯= 4631067.612/mm bh I ⨯== []mmf mm EIl p f q 25.118.01067.6101485.01075.448610333max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 则刚度也完全满足要求。
2.2、底模板下构件的计算2.2.1、次梁（10×10cm 木枋）验算底模下次梁按顺桥向布置，间距30cm 和40cm ，其具体布置如后附图所示。
在次梁下横桥向布置10×15cm 方木，间距为90cm 。
因此计算跨径为0.90m ，按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：其计算简图如下所示：q=21.45KN/m①、斜腹板对应位置验算底模处砼箱梁荷载：21/755.48875.126m kN P =⨯= 模板荷载：222/0.2/200m kN m Kg P == 设备及人工荷载：223 /m kN 2.5 /m Kg 250 P == 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24 /m kN 2 Kg/m 200 P ==则有： /m255.3kN P P P P P 4321=+++= m kN q /59.163.03.55=⨯= 又322166610106cm bhW =⨯==m KN ql M .67.19.059.16125.0125.022max =⨯⨯== 由梁正应力计算公式得：[]MPa MPa W M w 100.7102401067.1/63max max=<=⨯⨯==-σσ由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：[]MPaMPa A Q 0.21.1101010229.01059.1632343max max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ττ所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 5101.0⨯= 463104.1412/mm bh I ⨯==[]m mf m m EIql f 875.1614.0104.1410138475.01045.2153845610434max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-刚度满足要求。
②、中间底板位置验算中间底板位置砼厚度考虑内模支撑和内模模板自重，按1.2m 计算,则有：底模处砼箱梁荷载：21/2.312.126m kN P =⨯= 内模和底模荷载：222/0.4/400m kN m Kg P == 设备及人工荷载：223 /m kN 2.5 /m Kg 250 P == 砼浇注冲击及振捣荷载：2 24 /m kN 2 Kg/m 200 P ==则有： /m2kN 39.7 P P P P P 4321=+++= m kN q /9.154.07.39=⨯= 又322167610106cm bhW =⨯==m KN ql M .61.19.09.15125.0125.022max =⨯⨯== 由梁正应力计算公式得：[]MPa MPa W M w 1074.6102401061.1/63max max =<=⨯⨯==-σσ由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：[]MPaMPa A Q 0.214.11010102295.01096.1532343max max =<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ττ 所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 5101.0⨯= 463104.1412/mm bh I ⨯==[]m mf m m EIql f 875.1365.0104.1410138475.01076.1253845610434max=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-刚度满足要求。
三、碗扣支架受力验算钢管桩受力直接由横梁传递的，由上面知支反力KN R 8.296.0*9.0*3.551==KN R 329.0*9.0*7.392==。
φ48×3.5钢管桩截面特性：A=0.000354m 2()47444410219.14/0205.0024.01416.34/)(m r R I -⨯=-⨯=-=π361008.5/m R I W -⨯==考虑钢管桩立柱取1.2米计算：m AIr 0158.0000489.010219.17=⨯==-m l l 96.02.18.08.00=⨯=⨯=808.600158.0/96.0<==λ93.0)100206.20(55.002.12=+-=ϕ 强度验算：[]MPa MPa A R a a 1404.90000354.010323max =<=⨯==σσ稳定性验算：[]MPa MPa A R a a 1402.97000489.093.010323max=<=⨯⨯==σϕσ经计算钢管桩能满足要求。