F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书
盘扣式现浇箱梁模板支架计算书(匝道桥)
盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。
F匝道桥现浇支架计算
西互通F匝道桥现浇支架计算书一、荷载假设1、预应力钢筋混凝土容重按26kN/m3计；2、木模（内模及底模）自重按1.5kN/m2计；3、人员、倾倒及振捣混凝土等外荷载按4kN/m2计；4、工28a工字钢自重0.425kN/m，贝雷片自重按2kN/m计。
二、14cm×14cm方木（[σ]=7.5MPa）取支墩位置空心板梁实心段计算。
方木间距61cm，跨径1.2m，按简支计算。
扣除贝雷片宽度，净跨径l=1.2-0.18=1.02m预应力钢筋砼荷载q１=1.4×26×0.61=22.204kN/m木模及外荷载 q２=0.61×（1.5+4）=3.355kN/m总荷载 q=q１+q２=25.559kN/m跨中弯距M=1/8〃ql２=1/8×25.559×1.02２=3.324kN〃m弯曲应力σ=M/W=3.324×106/（140３/6）=7.27MPa＜[σ]=7.5MPa满足要求跨中挠度 f=5ql4/384EI=5×25559×1.024/(384×9×109×2×0.144/12)=0.0006m 忽略不计三、贝雷片支架计算（一）、贝雷片纵梁（[M]=788.2kN〃M、[Q]=245.2kN）纵梁间距1.2m，最大跨径10.5m，按简支计算。
将11.5m宽、1.4m厚空心板等效成等宽、实心均布钢筋混凝土荷载等效混凝土厚度h，=s/b=（hb－９s，）/b=［1.4×11.5-9×（π×0.375２+0.35×0.75）］/11.5=0.8488m则q1=0.8488×26×1.2=26.483kN/mq2=（1.5+4）×1.2+2=8.6kN/mq=q１+q２=35.083kN/mMmax=1/8〃ql２=1/8×35.083×10.52=483.5kN〃m＜[M]=788.2kN〃m 满足要求Q A =-QB=RA=RB=1/2〃ql=1/2×35.083×10.5=184.2kN＜[QA]=245.2kN 满足要求（二）、2工28a工字钢横梁横梁跨距2.4m/cos15.4167°=2.49m，受纵梁集中荷载，每组纵梁压力为P，间距1.2m/cos15.4167°=1.24m。
现浇箱梁模板(盘扣式)计算书
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。
现浇梁支架盘扣支架计算书
附件1：现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。
主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10×10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。
盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。
10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m)：13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值：ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。
10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值：Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。
现浇箱梁碗扣满堂支架计算书
郑州市三环路快速化工程西三环陇海路互通立交（K6+157.29～K8+627.61）段碗扣承重架计算书批准：审核：编写：中国水电路桥郑州市三环路快速化工程BT项目第三项目经理部第六工程处二○一二年十一月九日目录一、工程概况 (1)二、满堂架的设计和计算参数 (1)1、支架主要材料和性能参数 (2)2、支架设计布置 (2)三、荷载计算 (2)1、模板力学性能 (3)2、模板受力计算 (3)1、方木（落叶松）的力学性能 (4)2、横梁受力计算 (4)3、横梁挠度计算： (5)六、纵梁强度计算 (5)1、方木（落叶松）的力学性能 (5)2、方木受力计算 (5)3、纵梁挠度 (5)七、支架受力计算 (6)1、立杆承重计算 (6)2、支架稳定性验算 (6)八、支架抗风荷载计算 (7)九、立杆地基承载力计算 (8)一、工程概况1、郑州市三环路快速化工程是郑州市交通畅通工程的关键性项目，是实现现代郑州市交通快速化建设的一项重要任务，对缓解主城区交通压力、合理分布交通流量具有极其重要的作用。
陇海路互通立交是郑州市三环路快速化工程中的关键性工程，工程所在地点的现有两条主干路（西三环和陇海路）平交呈丁字状,按规划设计现有陇海路将向西延伸,由此本路口将成十字路口状,并通过陇海路互通立交实现路口全互通功能。
陇海路互通立交为三层全互通立交桥，含陇海路主线高架桥、西三环主线高架桥及九条立交匝道桥。
其中陇海路主线高架全长1114m，西三环主线高架全长2470m。
南北方向为西三环快速通道，东西向为陇海路快速通道，立交匝道分为ES、EN、NE、NW、WN、WS、SE、SW、JS匝道。
本工程共有5跨钢梁分别位于ES匝道2跨、NE匝道1跨、SE匝道1跨和SW匝道1跨。
引桥8联，剩余105跨为预应力混凝土箱梁。
2、第六工程处施工内容主要包括：施工区段内的桥梁桩基、承台、墩身、预应力混凝土连续箱、防撞墙、铺装层等。
施工区段内桥梁工程具体内容为：西三环高架：K7+059.754～K8+626.71，全长1566.956m，共18联；陇海路高架：K-1+479.9～K-1+994.862、K0+000～K0+065.84，全长580.802m。
现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
现浇箱梁模板支架计算书
1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。
由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。
横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。
某匝道桥现浇箱梁盘扣支架结构计算书
XXXX项目现浇梁盘扣支架结构设计计算书计算：复核：审核：2023年9月合肥目录1 适用范围 (1)2 计算依据 (1)3 支架设计 (1)3.1 桥梁结构概况 (1)3.2 支架设计 (2)3.3 材料要求 (2)3.4 主要材料材质特性及力学参数 (2)4 盘扣支架部分结构计算 (3)4.1 荷载分析 (3)4.2 荷载及荷载组合 (3)4.3盘扣支架结构验算 (3)4.3.1 模板支撑架布置 (3)4.3.2 模板计算 (4)4.3.3 方木计算 (5)4.3.4 10#工字钢计算 (6)4.3.5 外侧腹板模板系统计算 (8)4.3.6 立杆稳定性验算 (11)4.3.7 地基承载力计算 (14)4.3.8 混凝土垫层强度计算 (14)现浇箱梁盘扣支架结构设计计算书1 适用范围本计算书适用于XXXX项目1.6m梁高现浇箱梁盘扣支架结构的设计与施工。
2 计算依据（1）《XXXX项目施工图设计文件》（2）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）（3）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术标准》(JGJ231-2021) （5）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2016)（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)（7）《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3 支架设计3.1 桥梁结构概况现浇箱梁信息汇总如下：计算现浇箱梁信息汇总表一般横断面图（单位：cm）3.2 支架设计设计图纸附后。
3.3 材料要求承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《碳素结构钢》GB/T700以及《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合相关规范的规定。
其余钢结构构件均采用Q235材质。
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F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。
箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。
满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。
在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。
详见方案图。
主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。
底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。
翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。
盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σW]=17Mpa，[σj ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σW]=17Mpa，[σj]=,弹性模量E=10*103MPa。
相关材料参数见下表：一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。
1、腹板、横梁位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。
该处荷载q=*+* 5=m模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：M=* qmax L2=***=则σw ＝M/W=*106/37500=＜【σw】= MPaσj =A=**200/(1000*15)=＜【σj】=最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。
2、底板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。
该处荷载q=*+* 5=m模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：M=* qmax L2=***=则σw ＝M/W=*106/37500=＜【σw】= MPaσj =A=**300/(1000*15)=＜【σj】=最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。
3、翼缘板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。
该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知：M=* qmax L2=***=【σw】= MPaσj =*A=***200/(1000*15)=＜【σj】=最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。
二）次龙骨计算1、腹板、横梁位置次龙骨顺桥向铺设，采用10#工字钢。
布置间距为（其中间隔的木方忽略不考虑）,下实心段下跨径最大为,按最大跨径位置计算为最不利位置，次龙骨的线荷载为q=*=m,次龙骨按三跨连续梁计算，则M=* qmax L2=***=【σw】=205MPaσj =***1200/1433=＜【σj】=140MPa最大扰度f=*qL4/(100EI)=**12004/(100**105*2450000)=＜L/250=(说明红色部份)偏弱2、底板位置工字钢布置间距为（其中间隔的木方忽略不考虑）,空心箱室段下跨径最大为,按最大跨径位置计算为最不利位置，次龙骨的线荷载为q=*=m,次龙骨按三跨连续梁计算，则M=* qmax L2=***=【σw】=205MPaσj =***1500/*100)=＜【σj】=140MPa最大扰度f=*qL4/(100EI)=**15004/(100**105*2450000)=＜L/250=6mm3、翼缘板位置次龙骨采用10*10cm方木，布置间距为,跨径最大为，恒载组合活载q=*+*5 =m2 次龙骨的线荷载为q=*=m,次龙骨按三跨连续梁计算，则：M=* qmax L2=***=【σw】=17MPaσj =**1500/10000=＜【σj】=最大扰度f=*qL4/(100EI)=**15004/(100*10*103*8333333)=＜L/250=6mm综上计算，次龙骨的型号和布置间距满足要求。
三）主龙骨计算本桥梁工程箱梁支架底板部分采用14#工字钢作为主龙骨，横桥向铺设，主龙骨在底板位置间距为、跨径为；横梁实心段下间距为、跨径为；翼缘板采用1 0#工字钢作为主龙骨，布置间距最大为、跨径。
主龙骨按照三跨连续梁进行计算。
1、底板主龙骨箱室底板下（一般段）钢筋混凝土总厚度为,则钢筋混凝土自重荷载为*26= m2，作用在主龙骨上的线荷载为*=m主次龙骨及内模荷载取3KN/m，施工活载按5KN/m2取值，则作用在主龙骨上的线活载为5*=6KN/m活载总和q=*+3)+*6=34KN/m根据路桥计算手册计算公式可得：M=* qmax L2=*34**= MPa＜【σw】=205MPaσj =***1200/*100)=＜【σj】=140MPa最大扰度f=*qL4/(100EI)=**12004/(100**105*7120000)=＜L/250=6mm2、横梁实心段主龙骨横梁位置钢筋混凝土总厚度为,则钢筋混凝土自重荷载为*26=m2，作用在主龙骨上的线荷载为*=m主次龙骨及面板荷载取2KN/m，施工活载按5KN/m2取值，则作用在主龙骨上的线活载为5*=6KN/m活载总和q=*+2)+*6= KN/m根据路桥计算手册计算公式可得：M=* qmax L2=***= MPa＜【σw】=205MPaσj =***1200/*100)=＜【σj】=140MPa最大扰度f=*qL4/(100EI)=**12004/(100**105*7120000)=＜L/250=6mm3、翼缘板主龙骨翼缘板位置钢筋混凝土厚度最大为,则钢筋混凝土自重荷载为*26=m2,作用在主龙骨上的线荷载为*= KN/m主次龙骨荷载取1KN/m施工活载按5KN/m2取值，则作用在主龙骨上的线活载为5*=6KN/m活载总和q=*+1)+*6= KN/m根据路桥计算手册计算公式可得：M=* qmax L2=***=【σw】=205MPaσj =***1500/1433=＜【σj】=140MPa最大扰度f=*qL4/(100EI)=**15004/(100**105*2450000)=＜L/250=6mm综上计算，主龙骨的型号和布置间距满足要求。
四）支架计算盘扣支架在底板、腹板、翼缘板荷载最大位置的布置为(横向)*（纵向）。
1、腹板、翼缘板位置支架计算由于支架布置型式相同，腹板位置荷载最大，所以只计算腹板位置支架受力。
当立杆位置腹板中部时，单根立杆所受的荷载最大，此时所对应的箱梁混凝土截面积为,立杆纵距为,故单位立杆承受的钢筋混凝土自重荷载为**26/（*）= m2。
支架自重按2KN/m2取值，施工活载按5KN/m2取值活载总和q=*+2)+*5=m2单根立杆承受轴向力计算：N=**=立杆强度验算：σ=N/A=×103/571=80MPa＜[σ]=300 MPa立杆稳定性验算：立杆长细比为λ=L/i=180/=，查表得ψ=则有：N/(ψA)=*1000/(571×=145MPa＜f=300MPa 满足要求；2、横梁位置支架计算当立杆在横梁位置时，单根立杆所受的荷载最大，此时立杆纵距为,横距为，故单位立杆承受的钢筋混凝土自重荷载为***26/（*）=m2。
支架自重按2KN/m2取值，施工活载按5KN/m2取值活载总和q=*+2)+*5=m2单根立杆承受轴向力计算：N=**=立杆强度验算：σ=N/A=×103/571=＜[σ]=300 MPa立杆稳定性验算：立杆计算长度l=η*h，根据规范h取水平杆最大步距150cm，η为立杆计算长度修正系数，当h=150cm时，η取=η*h=*150=180则有：lΦ60壁厚钢管回转半径为/i=180/=，查表得ψ=立杆长细比为λ=l则有：N/(ψA)=*1000/(571×=204MPa＜f=300MPa 满足要求；五）地基承载力无计算支架搭设的地基采用块石分层压实处理，要求压实度不小于96%，并采用厚度为20cm 的C20混凝土硬化处理。
单根立杆受力最大的为,底托底部钢板尺寸为15×15cm,基础经过混凝土硬化处理，混凝土厚度为20cm，根据规范，混凝土按照45°扩散角传力，C20混凝土厚20cm。
放大脚边长为15+2*20*cot450=55cm与地基接触面的受力面积为55×55=3025cm2。
所需的地基承载力为*1000/302500==199KPa六）搭设说明满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。
在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，变截面段纵距120cm。
两侧防护通过盘扣悬挑构造而成。
详见F匝道支架方案图。
横杆步距150cm，由于现浇箱梁纵坡，局部顶层步距为50和100cm。
调节立杆纵、横坡通过LG50、LG20和可调节顶托组合而成。
详见F匝道支架方案图。
F匝道横断面布置图F匝道纵断面布置图（第二跨）五、搭设步骤步骤一：物资准备注意事项：依照材料计划表，将所需要的各类材料准备齐全。
步骤二：将可调底座排列至固定位置注意事项：1、地基基础必须满足载力的要求。
2、根据结构标高，确定可调螺母初始高度。
3、作为扫地杆的第一道水平杆距地小于550mm。
4、承载力较大时应采用垫板分散上部传力。
步骤三：将基座套入可调螺母上注意事项：1、根据设计要求，调出螺母大致尺寸。
2、将基座的套筒部分向上，套入底座的可调螺母内。