大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书
大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书、基本资料牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路—I级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，卩=0.05、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面I —I的验算1 •按偏心受拉构件验算截面强度；2•按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45°斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1•按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2•提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
pop}I "13. 2周内完成。
50 L 700 I 50PS0图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板）1.1、杠杆原理法:汽车荷载：m oq「q )(1.7069 1.0862 0.6379 0.0172)=1.72412 21.2、用偏压法计算:抗弯惯性矩：bh3 1230.8 4.012= 0.1706666抗扭惯性矩:由％=%.8 =5可查表得：c = 0.293.I矩形-0.29 4 0.8 -0.59392计算修正系数12I ti二nl 矩形，n=2，取G=0.425E, '、a i= 2 22= 8m2121 . nl GI矩形12EP11122a i2a12=0.1611 ,2 13 0.425E0.593921 -12E 汉0.1706666 汉8 -0.5 0.1611 0.5=0.58= 0.5—0.1611 0.5=0.42da rui也A c寸r? ...--Ji0-58 cjB ,n十 _一_-・_ 一_一_-—H■―L-.-”一=——4——--1 1m cq q （0.6931 0.5938 0.5220 0.4228） = 1.11582、内力计算：2.1、恒载内力计算：恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m2）g^ 0.8 4.0 25kN/m = 80kN/m混凝土铺装（容重24kN/m2）g p =0.07 4.0 24kN / m =6.72kN / m沥青表面处理（容重22kN/m 2）g l = 0.03 4.0 22kN / m = 2.64kN / m 一块板上的恒载集度g^g b g p g^（80 6.72 2.64） = 89.36kN /m由行车道板和铺装层产生的内力：1 1支点剪力：Q；。
钢筋混凝土柱牛腿设计手册 pdf
钢筋混凝土柱牛腿设计手册《钢筋混凝土柱牛腿设计手册》是一本关于钢筋混凝土柱牛腿设计的专业书籍，旨在为结构工程师和设计师提供有关钢筋混凝土柱牛腿的一般规定、截面尺寸确定与承载力计算、构造要求与配筋图例等方面的详细信息。
以下是对该手册内容的详细介绍：一、一般规定手册首先介绍了钢筋混凝土柱牛腿的一般规定，包括牛腿的定义、分类、应用范围和设计要求。
牛腿是指在钢筋混凝土柱子上设置的用于支撑梁或其他上部结构的加强部件。
根据牛腿在柱子上的位置和形式，可分为多种类型，如梁承式牛腿、悬臂式牛腿等。
牛腿的设计需要遵循相关规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等。
二、截面尺寸确定与承载力计算手册的第二部分详细介绍了如何确定牛腿的截面尺寸和进行承载力计算。
这部分内容主要包括牛腿的受力分析、截面尺寸的确定、承载力计算方法和计算公式等。
在受力分析中，需要考虑牛腿所承受的弯矩、剪力、扭矩等力，并确定相应的计算系数。
在截面尺寸的确定中，需要根据承载力计算结果和牛腿的受力特性，选择合适的截面尺寸。
承载力计算需要考虑混凝土和钢筋的强度、配筋率、构造要求等因素，并遵循相关规范和标准进行计算。
三、构造要求与配筋图例手册的第三部分主要介绍了牛腿的构造要求和配筋图例。
这部分内容主要包括牛腿的构造要求、钢筋的种类和规格、配筋原则、配筋图例等。
在构造要求中，需要遵循相关规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等，确保牛腿的构造安全、稳定、可靠。
在配筋图例中，提供了不同类型牛腿的配筋示例，以供设计师参考和借鉴。
四、其他相关内容除了上述主要内容外，手册还包含了一些其他相关内容，如牛腿的施工要点、质量验收标准、常见问题及解决方法等。
这些内容有助于设计师和工程师更好地了解和掌握钢筋混凝土柱牛腿的设计、施工和质量控制等方面的知识。
总之，《钢筋混凝土柱牛腿设计手册》为结构工程师和设计师提供了有关钢筋混凝土柱牛腿设计的详细信息和实用指导。
钢筋混凝土结构课程设计任务书和指导书(框架)
钢筋混凝土结构课程设计任务书一、题目：钢筋混凝土结构设计（框架结构）二、设计地点：长春市三、设计任务：钢筋混凝土框架结构设计四、设计内容：1、计算简图的确定：确定计算模型及相应的计算参数。
2、荷载计算：竖向荷载考虑竖向恒荷载、竖向活荷载，不考虑竖向活荷载不利布置。
水平荷载考虑风荷载和地震作用。
3、框架结构在水平荷载作用下的位移和内力计算。
4、框架结构在竖向荷载作用下的内力计算。
5、选取一榀有代表性的框架分别对框架梁、柱进行内力组合。
4、一榀框架梁、柱，截面设计并满足相应的抗震措施。
5、计算书上画出相应结构施工图。
五、设计条件：1、该建筑为多层办公楼，，地势平坦，Ⅱ类场地；2、建筑平、剖面图的尺寸如图1、2所示。
3、学生承担的具体设计组号见表一4、荷载:(1)永久荷载——楼面采用30厚水磨石地面，自重为0.65kN/m2,板底、梁底、梁側采用20厚混合砂浆抺灰，自重为17kN/m3，钢筋混凝土自重为25kN/m3。
屋盖自重：按4.65KN/m2取用（未计入荷载分项系数）。
(2)可变荷载——活、风、雪荷载查规范。
5、材料：混凝土强度等级为不低于C25,梁、柱的主筋采用HRB335级，其余钢筋均采用HPB235级。
6、内、外墙分别采用200mm、300mm厚陶砾混凝土，室内外高差为450mm，土壤冻结深度为1.65m，屋面檐口处混凝土女儿墙高600mm平均厚为80mm。
图1图2六、设计成果：结构设计计算书一份：要求有封皮、、目录、详细的计算内容；并在计算书里绘出相应的结构施工图。
钢筋混凝土结构课程设计指导书(框架结构)一、工程概况与设计条件（一）建筑概况与结构选型1、说明建筑物地点、层数、层高、室内外高差、建筑物总高度、X方向宽度、Y方向宽度。
画出建筑物的立面图。
2、根据建筑的使用功能、房屋的高度和层数、场地条件、结构材料以及施工技术等因素综合考虑，抗侧力结构采用现浇钢筋混凝土框架结构体系。
结构平面布置如图所示。
悬臂现浇牛腿设计书
主桥1＃块悬臂段施工托架大梁检算一、牛腿大梁及横梁先考虑利用挂篮构件，如在牛腿托架施工时，按如下材料购买，保证施工顺利进行。
二、荷载组合1. 1＃块悬臂段（3.8米）自重81.483⑴底板P1=16.302×25=407.55KN⑵单侧腹板P2=25.555×25=638.875KN⑶单侧翼缘板P3=3.04×25=76KN⑷顶板P4=6.308×25=157.7KN小计：1＃块悬臂段（3.8米）自重P=1995KN2.分配梁和模板自重一侧模板：90KN3.人员、施工机具：20KN4、设计参数（1）、砼超重系数取：1.05（2）、冲击系数取：1.2（3）、钢材弹性模量取2.1×105MPa（4）、杆件承担砼重的弹性挠度取构件跨度的1/4005、悬臂处主梁受力检算1）、主梁共6根采用的材料为I30，两根为一组，共三组，间距150cm（见附图N3）以下为受力简图，单位以米计：q1=(407.55+157.7+180+20)×1.05×1.2/（6×5.1）=31.5KN/mq2=(638.875+90+20)×1.05×1.2/(6×0.45)=349.475KN/m407.55→底板砼重157.7→顶板砼重180→模板重及内模屋架20→人员、机械荷载638.875→单侧腹板砼重90→外模板重6→6根主梁5．1m→箱梁内间距0．45m→腹板尺寸查型钢表I25a得出:I=5017cm4；W=401.36cm3；A=48.51cm2采用ETOOL软件计算得出下表：σmax=M max/W=22 .6KN.m/401.36cm3=56.3MPa<[δ] =170MPaf max /l=1/4500＜1/400 满足要求支座反力Fay=191.75 KN=Fcy；Fby=93.91KN6、因最靠前两根大梁作为1#段翼缘板的工作平台支点，所以需重新检算1）、前主梁2根采用的材料为I35，单根长度为11m。
牛腿支撑专项方案
深圳会议展览中心B3区+30m标高处牛腿支撑设计深圳会展中心B3区+25.655m标高处柱牛腿为会议中心屋面钢结构支座，一、支撑系统设计的难点与特点1、+30m标高处会议中心楼层较高，纵向、横向双梁高度较大，牛腿设计在+25.655m处，牛腿向外挑出1200mm，高2400mm，宽m 同柱宽为4000mm，牛腿的顶面安装有钢结构支座的预埋件、三个侧面均预埋有钢板，给支撑的荷载计算与搭设、模板工程的施工、钢筋工程的施工、混凝土工程的施工带来较大的困难。
2、由于+30m标高处牛腿向外挑出达到1.2m，使排架支撑系统不能形成一个整体，所以在牛腿的部位只有设计独立的斜支撑体系，以确保该部位的结构稳定。
二、方案的布置1、 +30m处的牛腿施工，经过综合考虑，该部位的混凝土施工，首次浇筑至+25.655m ,浇筑混凝土前必须先预埋好+28.055m以上钢板预埋件的钢支架。
2、该部位的钢筋施工必须与钢结构、预应力紧密配合施工。
3、牛腿的底模在斜面部分采用箱形模板，使得牛腿底面模板为一平面，支撑系统的搭设材料采用Φ48钢管，在牛腿的端部作垂直立杆进行支撑，悬挑部位采用斜支撑，斜支撑钢管根部必须埋进已浇筑好的柱混凝土中，两排斜撑钢管之间设水平连接钢管，并与高支模排架系统作可靠连接，以保证整个斜撑体系的稳定性。
三、施工注意事项1、排架支撑系统立杆所用的扣件必须作可靠连接，防止产生滑移，钢管的臂厚必须得到保证。
2、浇筑牛腿部位混凝土时，必须对施工缝进行倒毛，钢筋进行清理，并及时调整因混凝土浇筑而偏位的钢筋。
4、为了增加斜撑体系的防倾，混凝土浇筑前必须对模板支撑系统进行认真的检查，尤其是斜撑体系与高支模排架系统的可靠连接，以及斜撑杆件根部的稳定性等。
四、斜撑体系的施工1. 材料要求1.1钢管钢管采用Φ48壁厚3.5的钢管,材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700—88中Q235钢的技术要求，弯曲变形、锈蚀或者已被打过孔的钢管不得使用。
牛腿设计
大跨度钢筋混凝土箱梁梁端牛腿设计一、基本资料牛腿尺寸见附图所示。
荷载：汽车荷载：公路I 级，荷载组合＝1.2恒载＋1.4汽车荷载挂梁为13m 跨实心板，80cm 板厚，10cm 桥面铺装桥面全宽：8.0m （双车道），牛腿用30＃砼（C30），II 级钢筋，四氟板式橡胶支座，05.0=μ 二、设计计算内容牛腿截面强度验算：计算支座外力R 和H 恒载为：()kN R 8.579231.0813258.081341=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=恒 汽车荷载为： ()()kN R 086.40021315.10112122.11124.01q m y P m 1k i k k k =⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+=Ω++=∑ξμ）（汽车则荷载组合为：kN R R R 88.1255086.4004.18.5792.14.12.1=⨯⨯+⨯=+=汽车恒组合 支座摩阻力为：kN R R 79.6288.125505.005.0=⨯=⨯=组合摩汽车制动力为：kN l q P R k k 85.34%10)(1=⨯+=kN R 5.8221652== kN R 5.82=∴制取综上所述：支座外力R ＝1255.88kN ，H ＝82.5kN（一） 竖截面I-I 的验算作用于竖截面I-I 的内力为：kN H N 5.820===ϑkNR Q 88.12550===ϑm kN h H M ⋅=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯=++==70.40705.0265.05.823.088.1255)2(Re 0εϑ 1. 按偏心受拉构件验算截面根据题意，知截面尺寸为mm b 8253002/350350'=++=，h ＝650mm ，计算纵向力kN N j 5.82=，弯矩m kN M j ⋅=70.407，mPa R a 5.17=，mPa R R g g 340'==，取a=a ’=40mm, 则偏心距为：mm a h mm N M e j j28540265024942105.821070.407360=-=->=⨯⨯== 属于大偏心受拉的情况。
混凝土箱梁带牛腿横梁结构受力分析
213 2021年第1期工程设计混凝土箱梁带牛腿横梁结构受力分析任秋云江苏苏邑设计集团有限公司，江苏 南京 210000摘 要：为了研究预应力混凝土箱梁带牛腿横梁的结构受力及动力特性，文章以某工程混凝土连续梁桥设计为研究背景，采用空间有限元分析软件进行建模分析，主要分析结构变形、正截面法向应力及斜截面主拉应力情况。
通过对计算结果进行分析对比发现，牛腿支座附近会出现应力超限现象，应注意加强抗裂措施，为其他相似工程在设计计算阶段提供了有价值的参考。
关键词：混凝土箱梁；牛腿；横梁；有限元分析中图分类号：U445.4 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2021）01-0213-02预应力混凝土梁桥出现于20世纪30年代，并在50年代以后取得了巨大发展。
牛腿是梁托的别名，是一种外挑结构，为了满足承受力的要求，通常都把它做得足够粗大，形似牛腿。
由于梁的相互搭接，中间还要设置传力支座来传递较大的竖直和水平反力，因此牛腿高度已削弱至不到梁高的一半，却又要传递较大的竖直和水平反力，这就使它成为上部结构中的薄弱部位。
常见的牛腿形式主要有钢筋混凝土结构和钢结构，常规混凝土桥采用钢筋混凝土牛腿形式，主要考虑其刚度大、外观协调及养护简单。
但其自重较大，尤其当挂梁为混凝土箱梁时，常规为两支座设计，支座反力较大，牛腿部位容易集中应力，设计中需要足够重视牛腿的构造。
1 工程概况某工程主桥、引桥均采用等截面预应力混凝土连续箱梁，主桥梁高5m，引桥梁高2m，利用梁高差在主桥端横梁设置牛腿，引桥支座布置于牛腿上，通过横梁将荷载传递至桥墩。
主桥端横梁宽1.42m、高5m，牛腿宽1.28m、高2.6m，如图1所示。
引桥支座距牛腿边缘0.7m，主桥支座距牛腿边缘1.4m，横桥向支座间距均为12m，竖向位置对应布置，减少因横桥向支反力位置差异引起的横桥向应力。
主桥箱梁采用三向预应力体系，均采用φS15.2mm预应力钢绞线，其中桥面板横向预应力和竖向预应力均采用15-3型φS15.2mm 预应力钢绞线。
建筑结构课程设计任务书
《钢筋混凝土楼盖结构》课程设计任务书一、设计目的1．熟悉混凝土结构设计的过程和方法，掌握混凝土结构的设计理论。
2．熟悉《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构设计规范》二、设计资料1.某工业厂房结构安全级别为二级，楼盖使用活荷载为7KN/M2.2.楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆，10mm厚面层），自重为0.7KN/M2,梁天花板抹灰为混合砂浆（15mm厚），自重0.257KN/M2。
3.材料选用：混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2）梁中受力钢筋采用二级（fy=300N/mm2），其他钢筋采用一级（fy=210N/mm2）。
三、设计要求和成果1.结构布置及梁、板截面尺寸的确定（柱截面350mm*350mm,为适应教学内容的需要，柱对梁的约束作用忽略）。
2.板得内力计算及配筋设计；3.次梁的内力计算及配筋设计；4.主梁的内力计算及配筋设计；5.提供计算书一份；6.手绘三号施工图2张（包括楼盖结构布置图与楼板配筋图，次梁配筋图，主梁弯矩叠合图、配筋图）。
四、参考资料（一）.选用规范1.《建筑结构荷载规范》Load code for the design of building structures(GB50000-2001).2.《混凝土结构设计规范》Code for design of concrete structure (GB50010-2002).3.《建筑结构制图标准》Standard for structuredrawings(GB/T50105-2001).（二）.其他1．《混凝土结构》及教材2.相关参考资料钢筋混凝土楼盖设计计算书1、设计要求1. 某工业厂房结构安全级别为二级，楼盖使用活荷载为7KN/M2.2. 楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆，10mm厚面层），自重为0.7KN/M2,梁天花板抹灰为混合砂浆（15mm厚），自重0.257KN/M2。
3. 材料选用：混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2）梁中受力钢筋采用二级（fy=300N/mm2），其他钢筋采用一级（fy=210N/mm2）。
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大跨度钢筋混凝土箱梁端牛腿设计任务书一、基本资料牛腿尺寸见附图示。
荷载：汽车荷载：公路－Ⅰ级挂梁为13M跨实心板，80cm板厚，10cm桥面铺装；桥面全宽8.0M，牛腿用C30砼，HRB335级钢筋，四氟板式橡胶支座，μ＝0.05二、设计计算内容牛腿截面强度验算：（一）竖截面Ⅰ－Ⅰ的验算1．按偏心受拉构件验算截面强度；2．按受弯构件验算抗弯抗剪强度；（二）最弱斜截面验算（按偏心受拉截面）（三）45O斜截面验算（按轴心受拉截面）三、要求1．按计算值配置：水平、竖直、斜向钢筋，并画出配筋示意图。
2．提交详细计算书及配筋示意图，最好为打印件。
3．2周内完成。
图1 牛腿尺寸图（cm）牛腿设计计算书1、 横向分布系数的计算可将挂梁假定为由两片相等的实心板梁组成（矩形板） 1.1、杠杆原理法：汽车荷载：1(1.7069 1.08620.63790.0172) 1.724122qoq m η==+++=∑ 1.2、用偏压法计算： 抗弯惯性矩：330.8 4.00.17066661212bh I ⨯=== 抗扭惯性矩： 由450.8bt==可查表得：0.29c =30.2940.80.59392I ∴=⨯⨯=矩形计算修正系数β222i ti 222i 21112i 21122iI nI n 2G=0.425E, a 228m 110.1611nl GI 2130.425E 0.593921112E 0.1706666812EI a a 10.50.16110.5=0.58n a a 10.50.16110.5=0.42n a βηβηβ===⨯====⨯⨯⨯++⨯⨯'=+⨯=+⨯'=-⨯=-⨯∑∑∑∑∑矩形矩形，，取11(0.69310.59380.52200.4228) 1.115822cq q m η==+++=∑ 2、 内力计算：2.1、恒载内力计算： 恒载集度取板的一半计算行车道板（容重25kN/m 2 ）0.8 4.025/80/b g kN m kN m =⨯⨯= 混凝土铺装（容重24kN/m 2 ）0.07 4.024/ 6.72/p g kN m kN m =⨯⨯= 沥青表面处理（容重22kN/m 2 ）0.03 4.022/ 2.64/l g kN m kN m =⨯⨯= 一块板上的恒载集度1(80 6.72 2.64)89.36/b p l g g g g kN m =++=++= 由行车道板和铺装层产生的内力：g o 111Q g l=89.3613580.8422kN kN '=⨯⨯=，支点剪力： 2.2、活载内力计算：汽车荷载作用下支点剪力：1 1.36,1μξ+==双车道,0k k ko c k 1Q (1+)[( 1.2p y +q )+a(m -m )q y]21=1.361[(1.7241 1.22121.0+1.115810.512.41217241-1.115810.50.9167]=703.26kNo q c m m μξ'=Ω⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯）+（.） 作用效应组合下支点剪力计算：oud Q 1.2580.841.4703.26kN=1681.6kN =⨯+⨯R=1681.6kN支点水平力计算：汽车制动力N=1310.50.1+0.1212kN=34.85kN ⨯⨯⨯<41.25kN 取41.25kN 支座摩阻力0N=R 0.051681.684.08kN μ=⨯= 所以H=84.08kN3、 截面设计验算 3.1、I —I 截面0N H 84.08kN θ=== 0Q R 1681.6kN θ===0h 0.65M Re+H 1681.60.3+84.080.05536.01kNm22θε=⎛⎫⎛⎫=+=⨯⨯+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭3.1.1、以偏心受拉构件计算水平纵筋s A 、s A '设s s a =a =40mm ',牛腿的截面宽为1b =350+175+300=825mm30536.0110650e 637532584.0822jj M h mm mm N ⨯===>==0e=e 63753254060902s ha mm -+=-+= 0e =e 63753254066602sha mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=为了充分利用受压区砼的抗压强度，设0x 0.56610341.6b h mm ξ=⋅=⨯=()()10022341.684080609013.8825341.66102280610407498.3j c s sd sx N e f b x h A f h a mm ⎛⎫-- ⎪⎝⎭'=''-⎛⎫⨯-⨯⨯⨯- ⎪⎝⎭=⨯-=-s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取2100.0020.0028256101006.5s A b h mm '==⨯⨯=选用24181018mm φ=计算受压区高度：x100()()2j s cd sds s xN e f b x h f A h a '''=-+- ()84080609013.88256102801018610402x x ⎛⎫⨯=⨯-+⨯⨯- ⎪⎝⎭解得x=-52.6mm<280a mm '=此时应考虑两种情况： 考虑s A '时：()()208408060903208.328061040j s sd N e A mm f h a '⨯==='-⨯-不考虑g A '时：061078.8x h mm===128408013.882578.82803504.4j cd s sdN f b xA f mm +=+⨯⨯==取较小者配筋，选用24323217mm φ=以上是取牛腿截面有效宽计算设计 3.1.2、以受弯构件计算水平纵筋s A 、s A ' 设0b x h ξ==0.56⨯610=341.6mm所以 601002341.6()536.011013.8825341.6(610)22280(61040)()7343.9d cd s sd s x r M f b x h A f h a mm --⨯-⨯⨯⨯-'==⨯-''-=-s A '为负，不必配受压钢筋，但为满足构造要求，取200.0020.0028256101006.5s A bh mm '==⨯⨯=选用24181018mm φ=60102341.6()536.011013.8825341.6(40)22280(61040)()6545.8d cd s s sd s x r M f b x a A f h a mm '+-⨯+⨯⨯⨯-==⨯-'-=选用27367125mm φ= 3.1.3、承载能力复核根据配筋情况，s A '、s A 按一排布筋20.53040.52s a mm '=+=;40.23050.12s a mm =+=,065050.1599.9h mm =-= 128071252801018150.213.8825sd s sd s cd f A f A x mm f b ''-⨯-⨯===⨯02s b a x h ξ'<<,即设计弯矩为：1000j ()()2150.213.8825150.2(599.9)2801018(40.25)21056.9>M =536.01du cd sds s xM f b x h f A h a h KNm KNm'''=-+-=⨯⨯⨯-+⨯⨯-=说明截面的承载力是足够的。
按受弯构件要求配筋（如图所示）。
3..1.4、抗剪计算 ● 箍筋设计计算设计剪力取0Q R 1681.6d V kN θ====箍筋按构造配筋采用12φ四肢箍筋，间距v s =200mm,即配筋率sv ρ=0.0027 根据《桥规》，截面混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs10100,/7125/825/599.90.003s p A b h ρρ====所以p=0.3<2.5支点处取1α=1.0，按矩形截面，取3α=1.0，31310.4510cs V b h αα-=⨯=669.1KN● 斜筋设置30.7510sin sbsb sd sV A f θ-=⨯,其中1681.6669.11012.5sb d cs V V V KN =-=-= 所以231012.56818.50.7510280sin 45sb A mm -==⨯⨯⨯所以应设置3排（纵切面）23622322816843mm φ⨯=⨯=斜筋3.2、最弱截面的验算由tan 23Re 3231681.60.3384.080.05284.080.651.337H Hh θε==++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=得：026.6θ=N sin Hcos 828.13R kN θθ=+=Q=cos Hsin 1466.0R kN θθ-=h h 0.650.65M R(e+tan )+H 1681.6(0.3+0.50)+84.080.052222809.27kNmθε⎛⎫⎛⎫=+=⨯⨯⨯+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭=由s s a =a =40mm '30809.2710e 977.2828.132jj M h mm N ⨯===>0e=e 977.232540692.22s ha mm -+=-+= 0e =e 977.2325401262.22sha mm ''+-=+-= 0h 610s h a mm =-=按0x h =-算得x 4.1mm =所以：考虑g A '时：()()3220828.13101262.26549712528061040j s sd s N e A mm mm f h a '⨯⨯'===<'-⨯-不考虑g A '时122828.1313.8825 4.1280169.77125j cd g sdN f b xA f mm mm +=+⨯⨯==<最弱截面验算符合要求！ 3.3、度斜截面验算由 01681.6Z 2378.1sin 450.707R kN ===得kZ 2378.1 1.653923.9kN =⨯=()002cos 45cos 45280(684310076.2945)5001.93923.9g gW gH gV a R A A A MP mm kNkZ kN++=⨯++==∑∑∑45度斜截面验算符合要求！4、 配筋示意图：配筋图桥梁工程作业------牛腿设计11四肢箍筋说明：纵筋 受压区：4828N φ 受拉区： 5432736N φφ+ 因为600h mm >所以在轴心处应加一排6424N φ构造钢筋斜筋：3排622φ N 1、、、N 2、、N 3箍筋采用四肢箍筋：12φ间距为200mm。