脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架荷载计算书
脚手架荷载计算书一、工程概述本次脚手架搭建工程位于具体工程地点，主要用于具体施工用途，如建筑外墙施工、装修等。
脚手架的搭建高度为具体高度，立杆间距为具体间距，横杆步距为具体步距。
二、荷载分类在进行脚手架荷载计算时，需要考虑以下几种荷载类型：1、恒载（永久荷载）脚手架结构自重，包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重。
脚手板自重，根据所选用的脚手板类型和铺设层数计算。
栏杆、挡脚板自重。
2、活载（可变荷载）施工荷载，按照施工过程中的人员、材料和设备的重量计算。
风荷载，根据当地的气象资料和建筑高度计算。
三、荷载取值1、脚手架结构自重立杆：根据所选钢管的规格和长度，计算每米立杆的自重。
横杆：同样根据钢管规格和长度，计算每米横杆的自重。
剪刀撑：考虑其布置方式和钢管长度，计算自重。
扣件：按每个扣件的重量乘以扣件数量计算。
2、脚手板自重选用具体脚手板类型，如竹笆脚手板、木脚手板等，其自重标准值为具体数值kN/m²。
根据铺设层数和面积计算总自重。
3、栏杆、挡脚板自重栏杆自重标准值为具体数值kN/m，挡脚板自重标准值为具体数值kN/m。
4、施工荷载一般取值为具体数值kN/m²，考虑施工过程中的人员和小型工具、材料的重量。
5、风荷载风荷载标准值按下式计算：ωk ＝07μzμsω0其中，ω0 为基本风压，根据当地气象资料取值；μz 为风压高度变化系数，根据脚手架所在高度和地面粗糙度确定；μs 为风荷载体型系数，根据脚手架的封闭情况和挡风系数计算。
四、荷载组合在计算脚手架的稳定性和强度时，需要按照不同的工况进行荷载组合。
一般考虑以下两种组合：1、承载能力极限状态组合一：由恒载控制，荷载组合为 135 恒载＋ 14×07 活载。
组合二：由活载控制，荷载组合为 12 恒载＋ 14 活载。
2、正常使用极限状态组合：恒载＋活载五、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算公式：N/（φA）≤f其中，N 为立杆所受的轴力设计值，根据荷载组合计算；φ 为轴心受压构件的稳定系数，根据立杆的长细比查表得到；A 为立杆的截面面积；f 为钢材的抗压强度设计值。
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脚手架计算书一、工程概况首先，我们需要了解工程的基本情况。
包括建筑物的高度、结构形式、施工环境等。
假设我们正在建设的是一座 10 层的办公楼，层高为3 米，总高度约为 30 米。
施工现场地面平坦，风力较小。
二、脚手架的选型根据工程的特点和要求，我们选择了扣件式钢管脚手架。
这种脚手架具有搭设灵活、通用性强等优点。
三、脚手架的参数设计1、立杆间距：纵向间距为 15 米，横向间距为 105 米。
2、步距：18 米。
3、内立杆距建筑物的距离：03 米。
四、荷载计算1、恒载标准值包括脚手架结构自重、构配件自重等。
钢管的自重标准值为0038kN/m，脚手板的自重标准值为 035kN/m²，栏杆、挡脚板的自重标准值为 014kN/m。
2、活载标准值主要考虑施工荷载，按照 2kN/m²取值。
同时，还需要考虑风荷载的作用。
五、纵向水平杆计算1、强度计算根据纵向水平杆的受力情况，计算其最大弯矩，并根据材料的强度进行校核。
2、挠度计算确保纵向水平杆在荷载作用下的挠度满足规范要求。
六、横向水平杆计算同样需要进行强度和挠度的计算，以验证其是否满足安全要求。
七、扣件抗滑力计算扣件在连接横杆和立杆时，需要承受一定的摩擦力。
计算扣件所承受的力，确保其抗滑力满足要求。
八、立杆稳定性计算这是脚手架计算的核心部分。
需要考虑不组合风荷载和组合风荷载两种情况，计算立杆的稳定性。
九、连墙件计算连墙件起到将脚手架与建筑物连接在一起，增强脚手架稳定性的作用。
需要计算连墙件的强度、稳定性和连接强度。
十、地基承载力计算确保脚手架基础的地基承载力能够满足脚手架的荷载要求。
在进行脚手架计算时，需要严格按照相关的规范和标准进行，同时要充分考虑各种不利因素的影响。
只有经过准确计算和合理设计的脚手架，才能在施工过程中为工人提供安全可靠的工作平台。
脚手架计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=20.8米（取最大高度，排），步距h=1.5米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.4 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：q k=2 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得20.8米为μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.2×0.4=0.376 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） 横向水平杆计算每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =2×1.5×1.1=3.3 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =403.031.133.333=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.403=0.648 kN ·m56.1271008.510648.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
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脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
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脚手架计算书1、脚手架相关力学计算条件根据塔高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=48m（考虑到吸收塔顶局部高处因此均按50m计算）、立杆横距Lb=1.2m、立杆纵距L=1.50m,大横杆步距h=1.8m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,每层铺5cm厚木板26块，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，钢管为φ48×3.2，计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木板的自重0.35KN/m2，安全网的自重0.005KN/m2，栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算。
抗弯强度按下式计算σ＝≤fM＝0.175F•LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；q= (1.2Qp+1.4QK)•S1Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1.4―可变荷载的荷载分项系数；a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm－柱距，取 =1050mm－排距，取 =1200mmW－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；σ＝＜f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架数据脚手架搭设高度为6m ，立杆的纵距为3.1m ，横距为2m ，步距为1.5m ，脚手架示意图如图1所示。
脚手架需承受4个人同时施工作业，取1个人体重为100kg ，并考虑铺板总重200kg ，铺板横担在AB ，CD 两根水平横杆上，故该脚手架的AB ，CD 两根水平横杆需承受均布线荷载设计值取为0.99kN/m 。
图1 脚手架模型图二、脚手架立杆计算经计算，立杆承受的最大轴力设计值 3.3kN N =。
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下文简称《扣规》） 立杆计算长度0l k h μ=式中k ——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取2.0；h ——立杆步距。
0 1.155 2.015003465mm l k h μ==⨯⨯= 长细比03465219.615.78l i λ=== 查表得立杆的稳定系数0.151ϕ=330044.7MPa 215MPa 0.151489.3N f A ϕ==≤=⨯ 立杆的稳定性计算满足设计要求。
三、横向水平杆的计算经计算，横向水平杆承受的最大弯矩设计值出现在AB 杆中部0.2kNm M =。
按《扣规》60.21039.4MPa 215MPa 5077.5M f W σ⨯===≤= 横向水平杆的抗弯承载力满足设计要求。
横向水平杆的最大挠度出现在脚手架第3步横向水平杆的中部445550.0431002mm 384384 2.0610121870ql EI ν⨯⨯===⨯⨯⨯ 横向水平杆的最大挠度小于/150l 与10mm ，挠度满足设计要求。
四、支撑的计算经计算，上部斜撑承受的最大轴力设计值 1.65kN N =，下部斜撑承受的最大轴力设计值0.75kN N =，均按轴心受压构件考虑。
按《扣规》上部斜撑计算长度0 1.021572157mm l =⨯= 长细比02157136.715.78l i λ=== 查表得稳定系数0.362ϕ=31.65109.3MPa 215MPa 0.362489.3N f A ϕ⨯==≤=⨯ 上部斜撑的稳定性计算满足设计要求。
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满堂支撑架计算书计算依据:1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》ＧB５1210—20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JＧJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》ＪGJ８０-20164、《建筑地基基础设计规范》GＢ500０7-20115、《建筑结构荷载规范》ＧB500０9-２0１26、《钢结构设计规范》ＧＢ5０0１7—20０３一、架体参数二、荷载参数风荷载参数：三、设计简图搭设示意图:平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n４2材质及类型钢管截面类型(mm）Φ４８×2、５次梁抗弯强度设计值ｆ（N/mｍ2)205次梁截面惯性矩Ｉ(cm４)９、28次梁抗剪强度设计值τ(Ｎ/ｍｍ2)１25次梁截面抵抗矩W(cm3)３、8６次梁弹性模量E（Ｎ/ｍm2）20600０次梁自重标准值Nc（kN/m）0、028次梁验算方式三等跨连续梁G1k=Nｃ=0、0２8kＮ/ｍ;G2k= g２k×ｌｂ/(ｎ4＋1)= 0、3×0、9／（2＋１）＝0、０9kN/m;Ｇ3ｋ＝g5k×ｌb/（n4+1)= 3、3×０、9/(2+１)＝0、９9kN/m;Ｑ1ｋ= qｋ×ｌb／(ｎ4+1)= 3×０、９/（2+1）=０、9ｋN／m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下得三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×max[1、2(G１ｋ＋G2k＋ G3ｋ）+1、4×Ｑ1k,1、35（G1k+G2k+ Ｇ３k)+1、4×０、7×Q1ｋ]=１、1×ｍａx［１、2×（０、０28+０、09＋０、99）+ 1、４×０、9，1、３5×（0、０２8+0、09+0、99）+１、４×０、７×0、９］=2、849kN/m q１=γ０×1、２×（Ｇ１k+Ｇ2k+ G3k)=１、1×１、2×（0、028+0、09+0、９９）=１、4６３ｋN/mq2=γ0×1、4×Ｑ1ｋ＝ 1、1×1、4×0、9=1、386 kN／m计算简图M max=０、1００ｑlｌ2+0、１17q2l２＝0、１0０×1、4６３×0、92＋0、1１7×１、386×0、92＝０、25ｋN·mR max=1、１０0q1ｌ+1、200q2l=1、1０0×１、４6３×0、9＋１、２00×1、386×0、９=2、94５ｋＮV max=0、６q1la ＋0、6１7q２lａ＝0、6×1、46３×0、9+0、617×1、3８6×０、９＝1、5５９kNτmaｘ＝2Vｍax/Ａ＝2×１、559×1000／3５7=８、734Ｎ/ｍm2≤[τ]=125N／mm2满足要求！σ=M mａx／W＝0、25×106/（3、86×103)=６4、767Ｎ/mm2≤[f]=２05N/mm2满足要求!满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1、4×F1＝１、4×2＝２、8kＮ计算简图弯矩图(kＮ·m)Ｍmaｘ=０、677kN·ｍσ＝M maｘ/Ｗ=０、６77×106/（３、86×1０3)＝1７5、389N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！剪力图（kN)R maxf=4、851ｋNV maxf＝3、218kNτmaｘ=2V maｘ/A=2×3、２18×10０0/357=18、0２8Ｎ／ｍｍ2≤[τ］=125N/ｍｍ2满足要求!2、挠度验算ｑ＇1=G１k+G2k＋Ｇ3k=0、028＋0、09＋0、９９=1、108ｋN/mR’ｍax=1、１00q’1l=1、１00×１、108×0、9=1、0９7kＮνmaｘ=０、6７7q＇１l4/（１0０ＥＩ）＝０、6７7×1、108×（0、9×103)４/（100×2、0６×１05×9、2８×1０4）＝0、257 ｍm≤ｍin{90０/１50,10}=6mm满足要求！五、横向主梁验算横向支撑钢管按照均布荷载与集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力.满堂支撑架平台上无集中力q＝１、1×1、35 ×Ｎz＝1、1×1、３5 ×0、028=0、042kN／mq’=Nz=０、028kN/mp=R max／2＝2、945/２=1、472kNp’＝R'mａｘ/２＝1、097/2＝0、54８kN计算简图弯矩图（kＮ·m)M max＝０、35７kN·mσ=Ｍmax/W=0、357×106/(3、86×1０3)=９2、4８７N/mｍ2≤［f］=205N／mm２满足要求！剪力图(kN）R maｘf＝３、378kNＶmaxf=１、８87kＮτmax=2V max/Ａ=2×1、8８７×１０00／357=１0、57１N/ｍm2≤[τ］=125N／mm２满足要求！变形图（ｍm)νmax=0、406 ｍm≤ｍin{900／150,１0}=６mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q＝１、1×１、35 ×Nz=1、1×1、35 ×0、0２８＝0、042ｋN/mp＝R max/2=２、９４5/２=１、472kＮp２=R maxf/2＝4、85１／2=２、4２5kN计算简图弯矩图（kN·m)Ｍmax=0、494kＮ·ｍσ＝M mａｘ／Ｗ=0、494×1０６/(3、86×１03)=１27、979Ｎ／mm2≤［f］=2０5N/m ｍ2满足要求!剪力图(kＮ)Ｒmaｘf=4、11２kNV maxf=２、28kＮτmａｘ=2V max/A=2×2、28×1000/3５7=1２、７７3N／mm2≤[τ］＝1２5N/mm2满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N］kN３0按上节计算可知，可调托座受力N=2×R max+F1=２×3、378+2＝8、７５６ｋN≤［N]＝3０kN满足要求!七、立杆得稳定性验算立杆底部荷载：N G1=ｇｋ×H+l a×ｎ4×N c+l b×N z＝0、167×1２+０、９×2×0、028+０、9×0、０2８＝２、０８kNNＧ2=g2k×lａ×l b=０、3×0、9×0、9=0、243kＮｌ＝ｍａｘ{l a,l b｝=mａx{０、９，0、9｝＝０、9ｍN G３=g3k×l=0、16×0、9=0、１４4kNN G4=g４k×l=0、1×0、９=0、０9kNN G5＝ｇ5k×l a×l b＝３、3×０、9×0、9=2、６73ｋNＮQ1=q k×l a×l b＝3×０、９×０、９＝2、43kNN Q4=F１=2kＮ支撑脚手架风线荷载标准值ｑwk=l a×ωfk＝0、９×0、2０９＝0、188kN/m风荷载作用在作业层栏杆上产生得水平力标准值Ｆｗk= lａ×Hｍ×ωmk＝0、9×1、2×0、31６=0、３41 ｋＮ支撑脚手架计算单元在风荷载作用下得倾覆力矩标准值M okＭｏk=0、5H２q wk＋ＨF wk=０、5×122×0、18８+１2×０、34１=17、6３9kN、m立杆考虑风荷载造成得立杆附加轴力Nwtk,计算如下：N wtｋ=6n×M oｋ /［(n+1）(n+2）B]=６×7×17、6３9/［（7+1) ×（7+2) ×６]＝1、715kN不考虑立杆附加轴力时：N d1=γ0×maｘ［1、２×(N G１+N G2+N G３+N G４+NＧ5)+1、4(NＱ１＋0、7× N Q4），1、35×（ＮG1+ＮG2+N G3+N G4+N G5)+０、7×1、4×(N Q1+N Q4)］=１、１×mａx［1、2×（２、0８+0、２43+0、14４+0、０9+2、673）+ 1、４×（2、43＋0、7×2），1、3５×（2、08+0、243+0、144+０、09+2、673）+0、７×1、4×（2、４3+2)]=1２、802kN考虑立杆附加轴力时:Nｄ２＝ Nｄ1+ 1、1×1、4×0、6×N wtｋ=１2、802＋1、1×１、4×0、6×1、７15=14、3８6kN1、长细比验算l0=h＋２a＝1500+2×200=1９00mmλ=l0／i＝1900/1６、1=118、０12≤［λ]=２10满足要求！2、立柱稳定性验算查表得,φ＝0、４64考虑风荷载根据《规范》GB51２1０－20１6第6、2、10~６、2、13条文说明，立杆产生得最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置,可视为不同时出现在所选择得计算单元内，因此,风荷载组合计算时,分别进行组合计算。
架体背风面,考虑立杆附加轴力，不考虑风荷载造成得弯曲应力:σ＝Ｎｄ2/（φA）=1４、３８6×103/（0、46４×3５７)=８6、84９ N/mm２≤［f］＝205N／ｍm2满足要求！架体迎风面,不考虑立杆附加轴力,考虑风荷载造成得弯曲应力：M wｄ=γ0φｗγQ M wｋ＝γ0φwγＱ（ζ2w k lａh2)=1、1×０、6 ×1、4×(1×0、046×０、9×１、5２／１0)＝0、0０9kN·mσ=N d1/（φA）+Ｍｗｄ／W＝12、80２×１03/（0、464×3５7）+０、009×１06/3860=79、513N／mm２≤［σ］＝2０5N/ｍｍ2满足要求！八、抗倾覆验算参考《规范》GB51210—20１6 第6、２、17条:B２ｌａ（g k１+ｇk2)＋2ΣＧjk b j≥3γ0M okｇk1—-均匀分布得架体面荷载自重标准值ｋN/m2gｋ2--均匀分布得架体上部得模板等物料面荷载自重标准值kN／m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放得物料自重标准值kNｂj-—支撑脚手架计算单元上集中堆放得物料至倾覆原点得水平距离mＢ2l a（g k1+ gｋ2）+2ΣＧｊｋb j =B２l a[ｑH/（l a×l b）+ l a×n４×N c+l b×Ｎz＋ｇ2k+ g5k］+ 2×F1×B/2=６2×0、9×[０、167×12／（0、9×0、9）+0、9×2×0、028+０、9×0、０28＋０、3+3、3］+２×2×6／2=21１、249kＮ、m≥3γ０M ok=3×１、1×17、６39=58、207ｋＮ、m满足要求！九、立杆支承面承载力验算1、抗冲切验算楼板抗冲切承载力:βh=1,ｆt=１、27N/mm2，σｐc、m=１Ｎ/ｍm2，η=0、4+1、2/βs＝０、4+1、2/2=1，hｏ=1２0-15=10５mｍ,μm=4×(a+ho）=4×（1414、21+10５)=607６、85ｍmF l=（0、7βh f t＋0、1５σpc、ｍ）ημｍh0＝（0、7×1×1、27×103+0、15×１0３×１)×1×0、７4×０、105=80、７30ｋN≥N=1４、３86ｋＮ满足要求!1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0、7５，βl=（Ａb／Aｌ）0、５＝0、8５5，f cｃ＝０、85×１1、９0=10、115N/ｍm2F l=ωβl f cc A=0、7５×0、８５5×10、１１５×1０3×２、00=１２９71、21２kN≥N=14、386ｋＮ满足要求!。