外脚手架方案计算书
外脚手架计算书
立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。
∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。
外脚手架计算书【范本模板】
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《钢结构设计规范》GB50017—2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架,搭设高度25。
3米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0。
30米，立杆的步距1。
80米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5。
40米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用竹串片，荷载为0。
35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0。
17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0。
30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0。
40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4）/64，抵抗距计算采用 W=π（D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1。
500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1。
2×0。
040+1。
2×0.262+1.4×2。
250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3。
外脚手架计算书
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
脚手架搭设方案(含计算书)
1。
0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。
(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。
永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。
4。
（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。
m，且不应大于65N.m。
(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。
注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。
1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。
85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。
内排架距离墙体距离为550mm。
脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。
5m。
1。
2。
2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。
内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。
外脚手架设计计算书
外脚手架设计计算书(实例)建筑高度按20米进行计算，设立杆纵距L=1.5，立杆横距L=1.2，步距h=1.8，采用48×3.5钢管搭设，材料截面积：A=489mm2，截面抵抗矩W=50.8×103mm3，回转半径=15.8mm，材料抗拉强度：fc=0.205KN/mm2。
一、荷载计算：①恒载标准值Gk：Gk=Hi（gk1+gk3）+n1lagk2=45(0.1089+0.0614)+2×1.5×0.2984=8.5587KN/m查表得:gk1=0.1089(构件自重按边杆计算);gk2=0.2984(无护栏扣件式钢管脚手架作业层材料自重);gk3=0.0614(外围护只挂密目安全网);n1=同时按两个作业层计算。
②活载标准值：Qk= n1laqk=2×1.5×2=6KN/m查得qk=2KN/m③风荷载标准值:=0.7μｚ.μs.ωo=0.7×1.67×(1.3×0.105)×0.25=0.04KN/m二、脚手架整体稳定验算：④计算轴心力设计值N`：N`=1.2(NGK+NQK)=1.2(8.5587+6)=17.5KN⑤计算风荷载弯矩Mw：Mw=1/8ql2=0.13×0.04×1.82=0.0094KN⑥稳定系数ψ:已知：L=1800，则：λ=l/ i =1800/15.8=114查表得:ψ=0.489⑦验算外架稳定性:N`/ψA+ Mw/W=17500÷(0.489×489)+9.4÷(50.8×103)=73N/mm2＜205N/mm2(满足要求)。
⑧大小横杆抗弯强度：因大横杆跨度大于小横杆，现只对大横杆进行验算。
计算:MGK=0.13×8.6×1.52=2.52KNMQK=0.13×6×1.52=1.76KNM=1.2MGK +1.4MQK=1.2×2.52+1.4×1.76=5.488KN则:σ=M/W=5.488/(50.8×103)=108＜205N/mm2(满足要求)。
落地式外脚手架施工计算书
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
悬挑外脚手架荷载计算书
悬挑外脚手架荷载计算书一、脚手架计算脚手架高度最高处按24m计算。
外侧立面采用密目网全封闭。
立杆纵距l a=1.4m,立杆横距l b=1m,立杆步距h=1.8m，连墙件为二步三跨设置，脚手板为木脚板。
立杆截面A=4.89×102mm2,截面模量W=5.08×103mm2,回转半径i=15.8mm,惯性矩I=12.19×104mm4,档风系数ψ=0.77，基本风压值ω0=0.6kN/m2,钢材强度设计值ƒc=205N/mm2,连墙件横距l w=4.5m,连墙件纵距l h=1.8m，本脚手架只为装修施工使用，所以荷载只考虑装修荷载2kN/m2。
脚手板荷载标准值为0.35kN/m2。
1、横向水平杆抗弯强度及变形验算:①抗弯强度验算:g k=0.35×0.7=0.245KN/m q k=2.0×0.7=1.4KN/mM Gk=g k l b2[1-(a1/l b)2]/8=0.245×12×[1-(0.3/1)2]2/8=0.025kN•mM Qk=q k l b2/8=1.4×1.02/8=0.175 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Gk=1.2×0.025+1.4×0.175=0.28 kN•mσ=M max/w=0.28×106/5.08×103=55.1N/mm2<205N/mm2所以,横向水平杆抗弯强度满足要求.○2变形验算:E=2.06×105N/mm2 I=12.19×104mm4容许挠度[ν]=l/150=1000/150=6.7mm按正常使用极限状态验算:q=0.245+1.4=1.645kN/mν=5ql b4/(384EI)=5×1.645×10004/(384×2.06×105×12.19×104) =0.85mm<[ν]=6.67mm2、纵向水平杆抗弯强度及变形验算:由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值:F g=R=0.5×g k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×0.245×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.21kNF q=R=0.5×q k×l b×(1+a1/l b)2=0.5×1.4×1×(1+0.3/1.0)2=1.18kN①验算抗弯强度:M Gk=0.175F g l a=0.175×0.21×1.4=0.051 kN•mM qk=0.213F q l a=0.213×1.18×1.4=0.352 kN•mM ax=1.2M Gk+1.4M Qk=1.2×0.051+1.4×0.352=0.55 kN•mδ=M ax/w=0.55×106/5.08×103=108.3N/mm2<205N/mm2②变形验算:ν=k1×FgLa3/(100EI)+k2×FqL3a/(100EI)=(1.146×0.21+1.615×1.18) ×103×14003/100×2.06×105×12.19×104=2.3mm<1400/150=9.3mm3、验算扣件抗滑承载力:R g=(1+1.15)F g=2.15×0.245=0.53kNR q=(1+1.3)F q=2.3×1.4=3.22kNR=1.2R g+1.4R q=1.2×0.53+1.4×3.22=5.14kN<Rc=8kN4、验算立杆稳定性及相应连墙件轴向力设计值永久荷载简图可变荷载简图①施工荷载考虑三层的装修荷载∑Q k=2×3=6kN/m2计算位置取底层立杆底座处N Glk=g k l=0.1248×24=3kN作业层传给立杆的荷载:R ga=3[G2+0.5×g1×l b(1-a1/l b)2]=3×[0.11×1.4+0.5×0.35×1.4×1.0×(1-0.3/1.0)2]=0.82KNR gb=3×0.5×g1×l b×(1+a1/l b)2=3×0.5×0.35×1.0×(1+0.3/1.0)2=0.89kNR qa=0.5×q1×l b=0.5×6×1.4×1.0=4.2kNR qb=0.5×q1×l b×(1+a1/l b)2=0.5×6×1.4×1.0×(1+0.3/1.0)2=7.1kNa.不组合风荷载N b=1.2(N Glk+ R gb)+1.4 R qb=1.2(3+0.89)+1.4×7.1=14.6kNN a=1.2(N Glk+R ga)+1.4R qa=1.2×(3+0.82)+1.4×4.2=10.5kNN a<N b验算B杆确定立杆长细比及稳定系数:A=4.89×102mm2 i=15.8mm w=5.08×103mm3验算长细比λ=l0/i=ｋµh/i=1.55×1.155×1800/15.8=204ψ=0.174N/Aψ=14.6×103/(0.174×489)=171.6N/mm2<205N/mm2满足要求b.组合风荷载时对A杆的验算N=1.2×(N Glk+R gb)+0.85×1.4×R qb=1.2×(3+0.89)+0.85×1.4×7.1=13.1kN计算风载标准值W k=0.7×μs×μzω0=0.7×1.77×1.3×0.77×0.6=0.74kN/m2立杆长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.50×1800/15.8=204Mω=(0.85×1.4×0.74×1.4×1.82)/10=0.057kN·mN/Aψ+Mω/W=13.1×103/(0.186×489) +0.4×103/(5.08×103) =144.1N/mm2<205N/mm2②连墙件计算:取24m高处,μz=1.6ωk=0.7×1.6×0.77×0.6=0.52kN/m2N l=1.4×0.52×(6×1.8×1.4)=11kNN l=11kN<2×8=16kN所以要2个扣件才能满足抗滑承载力要求N l/A=11×103/489=22.5N/mm2<205N/mm2满足要求验算拉杆长细比及稳定:A=489mm2 i=15.8mm W=5.08×103mm3λ=1.27×45/15.8=36.13<[λ]=350N/Aψ=11×103/(0.899×489)=25 N/mm2<205 N/mm2满足要求二、悬挑工字钢力学验算1、技术保证措施该脚手架采用企业工法：《高层建筑沿高度分段搭设、拆除工字钢外悬挑工具式脚手架施工工法》中设置方式。
外脚手架方案(搭设拆卸)(有计算书)
目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、外墙脚手架设计 (1)1、立杆设计 (1)2、大横杆的设计 (2)3、小横杆设计 (2)4、脚手板的设计 (2)5、剪刀撑的设计 (2)6、连墙杆的设计 (2)7、安全斜挡板设计 (2)8、踢脚板的设计 (3)9、扫地杆的设计 (3)10、脚手架基础的设计 (3)11、上人斜梯的设置 (3)12、门窗洞口位设置要求 (3)四、外脚手架搭设方法 (3)五、外脚手架的验收 (4)六、脚手架的维护与管理 (5)七、安全防护 (6)八、防火措施 (8)九、预防高处坠落事故措施 (8)十、预防脚手架坍塌措施 (9)十一、钢管脚手架的拆除 (10)十二、脚手架拆除过程中预防高空坠落的安全技术措施及施工操作安全防护措施 (12)十三、脚手架拆除的质量及安全措施 (13)十四、拆除外脚手架的安全管理和应急预案 (13)十五、外脚手架计算书 (16)15.1．计算参数设定 (16)15.2.纵向水平杆验算..................... 错误!未定义书签。
15.3.横向水平杆验算..................... 错误!未定义书签。
15.4.立杆计算 .......................... 错误!未定义书签。
15.5.立杆地基承载力计算................. 错误!未定义书签。
15.6.连墙件计算 ........................ 错误!未定义书签。
15.7钢管施工楼梯（斜道）验算 (16)十六、附图 (27)一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；2、《建筑施工计算手册》（江正荣编著）；3、《建筑施工安全设施计算书编制范例》（武树春主编）；4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；6、《建筑施工安全设施计算书编制范例》（武树春主编）;7、紫金县第四中学风雨操场、教师公寓工程施工图纸。
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脚手架计算书
1、计算依据
（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）
（3）工程设计图纸及地质资料等
2、脚手架的计算参数
搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。
脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。
步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2,
E=2.06×105N*mm2
3、荷载标准值
（1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。
（2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值）
（3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m
（4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2
（5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2
式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类
别选B,取μz=1.25。
μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3.
ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2
4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算
（1）横向水平杆计算
脚手架搭设剖面图如下：
按简支梁计算
每纵距脚手板自重Q G2k =g k2×1.5=0.35×1.5 =0.525 kN/m
每纵距施工荷载Q Qk =q k ×l a =3×1.5=4.5 Kn/m
M Gk = 0.525*1.05*1.05/8=0.067kN ·m
M Qk = 4.5*1.05/1.05/8=0.62 kN ·m
M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.067+1.4×0.62= 0.95kN ·m
σ=M max /W=0.95*103*103/5.08*103=187<f =205 kN/mm 2
横向水平杆强度满足要求。
挠度验算：
21.21.4 6.93/G k Qk q N N kN m =+=
mm mm EI ql 1038.41019.121006.238493
.6*1005.153845451244
<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ
[v ]=l b /150=1050/150=7 mm
v<[v ]
横向水平杆挠度满足要求。
（2） 纵向水平杆计算
按三跨连续梁计算：
脚手片自重均布荷载G 2k =g k2×l b /3=0.35×1.05/2=0.184 kN/m
施工均布荷载Q k =q k ×l b /2=3×1.05/2=1.575kN/m
q =1.2G 2k +1.4Q k =1.2*0.184+1.4*1.575=2.43 kN/m
M Gk max =0.10G 2k ×l a 2=0.10×0.184×1.5×1.5=0.0414kN ·m
M Qk max =0.10Q k ×l a 2=0.10×1.575×1.5×1.5=0.354kN ·m
M=1.2M Gk max +1.4M Qk max =1.2×0.0414+1.4×0.354=0.545 kN ·m σ=0.545*1000/5.08=107.3<f =205 kN/mm 2
抗弯强度满足要求。
mm EI ql a 27.31019.121006.2100150043.2677.0100677.04
54
4
=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==υ [v ]=l b /150=1500/150=10mm
v ≤[v ] 挠度满足要求。
（3） 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算
横向水平杆传给立杆的竖向作用力：
N G2k =0.35×1.05×1.5=0.551;
N Qk =3×1.05×1.5=4.725
R=(1.2N G2k +1.4N Qk )/2=(1.2×0.551+1.4×4.725)/2= 3.64kN< R c =8.00 kN 扣件抗滑承载力满足要求。
5、立杆计算
(1) 长细比验算
查规范得：
k=1.155, u=1.50, i=15.8mm ，步距h=1.8m
立杆长度 l 0= kuh=1.155*1.5*1.8=3.12,
长细比λ=l 0/i=3.12/0.0158=197.46<210
符合要求
(2) 风荷载产生的立杆弯矩：
m kN h l w M a k wk ∙=⨯⨯⨯=⨯=554.010
18.15.114.110122； m kN M M wk w ∙=⨯⨯=⨯=698.0554.04.19.04.19.0
(3) 立杆轴向力计算：
组合风荷载时
N G2k =0.351.05×1.5=0.551kN;
N Qk =3×1.05×1.5=4.725kN ；
N G1k =0.13×24=3.12kN;
N=1.2(N G1k + N G2k )+0.9×1.4 N Qk =1.2×(3.12+0.551)+ 0.9×1.4×4.725=10.36kN 2263
3/205/11410
08.510698.0000489.0186.01036.10mm N f mm N W M A N w =<=⨯⨯+⨯⨯=+-ϕ 符合要求
不组合风荷载时
N=1.2(N G1k + N G2k )+ 1.4 N Qk =1.2×(3.12+0.551)+ 1.4×4.725=11.02kN
223
/205/121000489
.0186.01002.11mm N f mm N A N =<=⨯⨯=ϕ 符合要求
6、立杆地基承载力计算
p ≤f g
式中 p ——立杆基础底面平均压力，A N p =；
N ——基础顶面的轴向力设计值，11.02kN
A ——基础底面面积,； f g ——地基承载力设计值，根据结构设计图纸，及地质工程报告
本地区的地基承载力为300kPa 。
则P=N/A=11.02*1000/100/400=0.276N/mm 2<300kPa=0.3N/mm ² 立杆地基承载满足要求。