外脚手架搭设在地下室顶板计算书
30m双排脚手架搭设方案(sheng)
工程名称：施工单位：编制人：职务审批人审批意见审批人签字审批日期公司技术负责人项目经理工程总监现场工程监理第一章方案说明部份本工程结合实际情况，采用扣件式双排钢管脚手架进行搭设，钢管外径φ48，壁厚 3.5mm，采用焊接钢管或者无缝钢管(Q235-A 级)。
扣件采用材质符合国家有关规定的 3 号钢。
安全网必须是经有关部门认证的生产厂家的产品。
其钢管立杆间距 1.5m，脚手架宽度 0.8m，立杆步距 1.7 m，剪刀撑按45º进行搭设。
为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处下地埋件设置连墙杆，以保证架体的稳定性。
主楼外架高度约为 30m。
脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建造手之间采用兜网进行封闭。
考虑材料从楼屋运出，在每层楼层侧设置卸料平台，卸料平台必须与建造物拉结，不得与脚手架连结。
必须按规定设置连墙拉结点，连墙件按三步三跨设置，每根连墙件覆盖面积不大于 40 ㎡。
在每层边梁进行预埋铁管，脚手架的水平杆与预埋铁管连接,水平杆与外架进行连接。
双排外架立杆间距 1.5m，脚手架宽度为 0.8m，立杆步距 1.7m；内立杆距离墙面 40cm 摆布，剪刀撑搭设角度45º。
剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于 20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于 50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于 10cm，以防杆件滑落。
扣件式钢管脚手架的搭设顺序为→摆放成品立杆底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或者扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑。
1.底座、垫板：外脚手架内、外立杆座落于车库的混凝土顶板上，安装铁脚。
底座、垫板均应准确地放在每条立杆管内定位线上，且必须铺放平稳，不得悬空；垫板采用定制作成品的立杆底座。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
地下室模板支撑方案及计算书
地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。
二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。
1、地下室砼按后浇带分区域施工。
地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。
2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。
为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。
4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算
关于地下室顶板堆放材料荷载的验算一、工程简况***S2栋、31栋位于***, ***S2栋、31栋工程总建筑面积约162473.03平方米。
本项目为地上22层, 地下1层。
本工程地下室层高为5.0m, 首层层高为6.0m, 2~6层层高为5.5m, 塔楼31栋7层层高为4.4m, 8~15层层高为3.6m, 16~22层层高为3.9m。
二、本工程为全现浇框架-剪力墙结构, 基础为桩基础, 抗震设防烈度为七度, 结构抗震等级为：一级。
三、本工程由于场地范围有限, 本工程钢筋加工及堆放厂设置在地下室顶板上, 为此对地下室顶板进行荷载验算。
四、地下室结构概况本工程地下室层高为 5.0m, 地下室顶板混凝土强度等级为C30, 板厚为400mm。
2、地下室顶板结构设计荷载表如下:其中首层商铺设计活荷载限值为8.0kN/m2。
1、地下室顶板堆放荷载计算:2、一卷钢筋质量约为2000kg；3、堆放钢筋与楼板的接触面积约2.0m2。
堆放钢筋的荷载计算: G1=2000*10/1000/2=10.0kN/m2。
五、施工活荷载: G2=2.0kN/m2。
六、施工总荷载为G=G1+G2=10.0+2.0=12.0kN/m2＞设计荷载8kN/m2, 不满足设计要求, 需进行加固回顶。
七、加固措施由于堆放钢筋的荷载过大, 需对钢筋加工厂、钢筋堆放厂范围内的地下室顶板进行回顶加固。
采用扣件式钢管, 钢管纵横向间距为1.0m*1.0m, 步距为1.5m, 顶托梁使用双钢管, 次梁使用50*100mm木方。
五、回顶措施计算满堂支架回顶计算书5.1 基本参数5.2 荷载参数5.3 设计简图搭设示意图:平面图侧立面图5.4 板底纵向支撑次梁验算G1k=N c=0.2kN/m；G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；Q1k= q1k×l b/(n4+1)= 10×1/(4+1)=2kN/m；Q2k= q2k×l b/(n4+1)= 0×1/(4+1)=0kN/m；1.强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
塔吊基础方案(地下室顶板)
盘插钢管落地支撑塔吊基础支撑架计算报审表工程名称******审核部位盘插钢管落地支撑架计算参数立杆纵距0.6m立杆横距0.6m，立杆步距1.2m，支撑架搭设高度为5.1m，平台底钢管间距离为200mm，水平杆与立杆连接采盘插扣件。
塔吊使用最大最大荷载23kN/m2。
设计示意图搭设材料平台支架采用φ48×3.2盘插钢管搭设。
序号审核要点计算过程结论1纵向支撑钢管计算纵向钢管的计算应力σ =48.424 N/mm2 < [f] =205 N/mm2符合要求纵向钢管的最大挠度为V =0.202 mm < [V] =600/150且< 10 mm符合要求2横向支撑钢管计算横向钢管的计算应力σ=140.119 N/mm2 < [f]=205 N/mm2符合要求支撑钢管的最大挠度为V =0.728 mm < [V]=600/150且< 10 mm符合要求3立杆的稳定性验算(必须同时满足规范中的三个公式计算应力的钢管立杆稳定性验算公式一σ =87.153 N/mm2 < 抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2符合要求钢管立杆稳定性验算公式二σ =38.979 N/mm2 < 抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2符合要求钢管立杆稳定性验算公式三符合要求******·国际家居城市广场塔吊基础盘插钢管落地支撑架专项方案************建设有限公司2014年5月目录一、工程概况及说明 (4)二、塔式起重机基础计算 (4)三、塔式起重机部位楼板计算及支撑 (6)四、附图 (7)附图1、塔式起重机平面位置图 (8)附图2、支撑架搭设平面图 (8)附图3、塔式起重机位置钢管支撑图负1层 (9)附图4、塔式起重机位置钢管支撑图负2层、负3层 (10)计算书： (12)一、工程概况及说明本工程为****实业有限公司投资开发的商业综合楼，地处****，****交汇处，总建筑面积为****平方米；地下室为**，地上部分***层，建筑总高度最高为****米；本工程相对标高±0.000 相当于绝对标高477.460m。
落地式脚手架计算书(地下室顶板上且层高高)
脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 450.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处XXXXXX，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.9m；板单元计算长度Bl(m)：2.9m；板厚度h(mm)：220；混凝土成型龄期T B(天)：28；混凝土强度等级：[X B=C35]；混凝土强度实测值f ck(MPa)：35；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010@150 A SX=523.33Y向正筋 HRB40010@150 A SY=523.33X向负筋 HRB40010@150 A SX'=523.33Y向负筋 HRB40010@150 A SY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
支撑脚手架方案结构设计计算书
支撑脚手架方案结构设计计算书结合本工程结构形式，实际施工特点，建筑物四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排脚手架。
架此架为一架三用，及用于结构施工和装饰施工，同时兼做安全防护。
二、构造要求及技术措施1、地基处理，搭设场地必须平整，基础上底座下设置300*300*300mm砼墩，布设必须平稳，不得悬空，并设置排水措施。
3、大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的两侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆之间要交圈。
大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。
相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。
4、小横杆：每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm，小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要可在两立柱之间等距离增设小横杆。
小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。
本工程质量管理目标为：争创上海市“标化工地”争创上海市“文明工地”2.1安全防护领导小组组长：陈建华（项目经理），全面负责副组长：黄卫星（项目工程师），技术总部署陆建春（生产负责人），现场施工指挥组员：袁飞蒋松辉（施工负责人），方案编制，技术交底（施工员），现场施工协调顾志荣（安全员），现场指挥、质量检查2.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，外脚手架采用落地式双立杆外脚手架。
外脚手均为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业。
根据设计单位提供的顶板承受极限值（活荷载5kn/m2）、恒荷载6kn/m2）。
脚手架技术参数：立杆距结构外沿0.35m架宽：1.1m，横距立杆间距：1.5m，纵距大横杆步距：1.8m双立杆高度：30米3.1.1基础处理：本工程外脚手架直接坐落在地下室顶板，基础底座下设置槽钢垫板3.1.2立杆：脚手架下面30米采用双排双立杆，上部采用双排单立杆。
落地式外脚手架施工计算书
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
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外脚手架搭设在地下室顶板计算书CBD21地块改造工程工程；属于框架结构;地上14层;地下2层；建筑高度：57.4m；标准层层高：3.3m ；总建筑面积：88345平方米；总工期：730天；本工程由宁波维科置业集团有限公司投资建设，宁波建筑设计研究院设计，浙江省华夏工程勘测院地质勘察，浙江工正建设监理咨询有限公司监理，慈溪城关建筑有限公司组织施工；由施云兰担任项目经理，吴焕正担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 36.3 米，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距5.4 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省慈溪市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地下室顶板参数地下室顶板类型:钢筋混凝土；地下室顶板承载力标准值(kpa):200.00；立杆地下室顶板面积(m2):0.25；地下室顶板承载力调整系数:1.00。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0.038 kN/m ；1=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；静荷载的设计值: q1活荷载的设计值: q=1.4×0.7=0.98 kN/m；2图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:=0.08×0.172×1.82+0.10×0.98×1.82 =0.362 kN.m；跨中最大弯距为M1max支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M= -0.10×0.172×1.82-0.117×0.98×1.82 =-0.4272maxkN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.362×106,0.427×106)/5080=84.055 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 84.055 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.143×18004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×18004/(100×2.06×105×121900) = 3.303 mm；大横杆的最大挠度 3.303 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.8 = 0.069 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.8/(2+1)=0.189 kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.8/(2+1) =1.260 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.069+0.189)+1.4 ×1.26 = 2.074 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax= 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax= 2.074×1.05/3 = 0.726 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax= 0.732 kN.m；最大应力计算值σ = M / W = 0.732×106/5080=144.126 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =144.126 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2+ Q = 0.069+0.189+1.26 = 1.518 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax= 1518.12×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.484 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax= 0.024+2.484 = 2.508 mm；小横杆的最大挠度为 2.508 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.8×2/2=0.069 kN；小横杆的自重标准值: P2= 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3= 0.3×1.05×1.8/2=0.284 kN；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.8 /2 = 1.89 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.069+0.02+0.284)+1.4×1.89=3.093 kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1337NG1= [0.1337+(1.80×2/2)×0.038/1.80]×(36.30-20.00) = 2.805；NGL1= [0.1337+0.038+(1.80×2/2)×0.038/1.80]×20.00 = 4.210；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3NG2= 0.3×7×1.8×(1.05+0.3)/2 = 2.552 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3= 0.15×7×1.8/2 = 0.945 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4= 0.005×1.8×36.3 = 0.327 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4= 6.628 kN；NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4= 10.838 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ= 2×1.05×1.8×2/2 = 3.78 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo= 0.45 kN/m2；Uz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ；Us-- 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk= 0.7 ×0.45×1×0.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×10.838+ 1.4×3.78= 18.298 kN；Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.628+ 1.4×3.78= 13.246 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ= 1.2×10.838+ 0.85×1.4×3.78= 17.504 kN；Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ= 1.2×6.628+ 0.85×1.4×3.78= 12.452 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.203×1.8×1.82/10 = 0.141 kN.m；六、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。