双排脚手架详细计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架详细计算书
脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）（3）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2（4）（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） （1） 横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =3×1.5×1.1=4.95 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =605.031.1395.433=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN ·m3.1831008.510931.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
主体双排落地脚手架计算书
主体双排落地脚手架计算书一、引言脚手架是施工中常用的临时结构，用于支撑、搭设和为工人提供工作平台。
主体双排落地脚手架是一种常见的脚手架形式，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
本文将分析和计算主体双排落地脚手架的各项参数，以确保其在实际施工中的可靠性和稳定性。
二、设计参数1. 承载能力：主体双排落地脚手架需要能够承载工人和施工材料的重量。
为了保证安全，脚手架的承载能力应足够，考虑到载荷的变化，负载的最大尺寸和重量以及工作人员的数量等因素。
2. 材料选用：主体双排落地脚手架的构件选用需要考虑其强度、耐久性和稳定性。
常见的脚手架材料包括钢筋、钢管和木材等。
在设计过程中，应根据具体的施工现场情况选择材料，并保证其符合相关规范和标准。
三、计算方法1. 稳定性计算：主体双排落地脚手架的稳定性是设计和计算的重点。
稳定性计算需要考虑脚手架的高度、基座面积和倾斜度等因素。
通常采用静力计算法，根据脚手架的几何形状和材料特性计算其稳定性系数。
2. 承载能力计算：主体双排落地脚手架的承载能力计算需要考虑脚手架的材料强度和结构形式。
载荷的计算包括静载和动载两种情况，其中静载是指脚手架本身和施工材料的重量，动载是指工人在脚手架上工作时产生的振动和冲击力。
根据相关标准和规范，可计算出脚手架的设计承载能力。
四、施工注意事项1. 搭设顺序：在搭设主体双排落地脚手架时，应根据安全和施工需要确定合适的搭设顺序。
首先应搭设基座和水平支撑，然后依次搭设立杆、纵横杆和水平杆等构件。
在搭设过程中，应严格按照设计要求进行，确保脚手架的抗倾倒、抗风性能。
2. 安全措施：在使用主体双排落地脚手架过程中，要注意定期检查和维护，确保其正常工作状态。
同时，要加强施工人员的安全培训，提高其使用脚手架的意识和技能。
合理使用安全带、安全网和防护栏杆等安全设施，防止高空坠落和其他意外事故的发生。
五、结论主体双排落地脚手架是常用的施工临时结构，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
双排脚手架计算(完整版)
脚手架施工方案一、工程概况本工程建筑面积3988.4m2，建筑层数三层，局部四层，建筑结构类型框架，总高度为16.3m。
二、搭设形式和材质1、本工程采用双排落地式外脚手架（扣件式钢管脚手架），架体外围护密目安全网封闭。
2、钢管选用国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）3号普通钢管，其质量符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，尺寸为外径48mm，壁厚3.5mm。
新、旧架管在使用前应保养、除锈，刷防锈漆，统一涂色。
3、扣件采用铸铁扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
4、脚手板采用竹脚手板。
三、施工准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关规定的要求，向架设作业和使用人员进行技术交底。
2、应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001，8.1构配件检查与验收中8.1.1—8.1.5条规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4、搭设前应对场地进行平整，清除场地杂物，硬化基础，并做排水措施。
5、当脚手架下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
四、搭设（一）地基与基础1、脚手架地基与基础的施工根据脚手架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。
2、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
基础平整夯实，宜采用砼硬化，立杆垂直落在垫板上，垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，亦可采用槽钢。
3、脚手架基础经验验收合格后，应按施工组织设计的要求定位放线。
并将底座、垫板准确放在定位线上。
（二）搭设1、搭设作业顺序：先搭设立杆，立杆底部用横、纵向扫地杆固定（固定立杆底端前，应确保立杆垂直），沿着建筑物竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定），和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按照上述要求依次向前延伸（水平杆采用对接、立杆采用对接），直至第一步架体交圈完成。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
双排外竹脚手架计算书
双排外竹脚手架计算书xx工程；工程建设地点:xx；属于框架结构；地上12层；地下2层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由xx投资建设，xx设计，地质勘察，xx监理，组织施工；由xx担任项目经理，担任技术负责人。
本脚手架计算书依据《建筑结构荷载规范》、《施工技术》（2000年3月刊）、《建筑施工落地双排外竹脚手架技术规程》(DB22/47-2005)、本工程施工图纸、施工组织设计编制。
一、脚手架参数信息：1、基本参数本工程外墙双排竹脚手架的搭设高度为18m，立杆横距为1m，立杆纵(跨)距为1.4m，横杆步距为1.8m。
2、材料参数搭设本脚手架所用的材料为毛竹，弹性模量E=30000kN/m2，抗压强度设计值为12kN/m2，抗弯强度设计值为66 kN/m2。
小横杆平均外径为110mm，壁厚为6mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-6)4]/64=1444354.291 mm4。
大横杆平均外径为110mm，壁厚为8mm，其截面惯性矩为I=π×[1104-(110-8)4]/64=1873507.629 mm4。
立杆平均外径为120mm，壁厚为12mm，其截面惯性矩为I=π×[1204-(120-12)4]/64=3500475.632 mm4。
所用的脚手板为竹笆片脚手板，其自重为0.3kN/m2，安全网自重为0.005 kN/m2。
二、小横杆验算：小横杆按照单跨简支梁进行计算1、小横杆的荷载计算：作用在小横杆上的荷载包括施工荷载为1kN/mm2，转化为作用在小横杆上的线荷载为q1=1×1.4/(2+1)=0.467kN/m；脚手板荷载，q2=0.3×1.4/(2+1)=0.14kN/m。
=1.4×q1+1.2×q2=0.821kN/m。
所以，作用在小横杆上的荷载为q小2、小横杆抗弯强度验算：小横杆的最大弯矩为，M=0.821×12/8=0.103kN·m最大弯矩处竹子的截面抵抗矩为：W=π×[1104-(110-6)4]/(32×110)=26260.987mm3。
双排钢管脚手架施工方案详细计算书
双排钢管脚手架施工方案详细计算书1某工程双排扣件式钢管落地脚手架施工方案广西建工集团第二建筑工程有限责任公司目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 施工部署 (1)3.1 组织机构 (1)3.2 设计总体思路 (1)3.3 劳动力准备 (2)3.4 材料准备 (2)3.5 机具准备 (3)3.6 技术准备 (3)4 脚手架构造要求 (4)4.1 总的设计尺寸 (4)4.2 纵向水平杆 (4)4.3 横向水平杆 (5)4.4 脚手板 (5)4.5 立杆 (5)4.6 连墙件 (6)4.7 门洞 (6)4.8 剪刀撑 (6)4.9 扣件 (7)4.10 .................................................................................................................. 基础714.11 .......................................................................................................... 上人斜道75 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7)5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7)5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8)6 目标和验收标准 (9)7 安全文明施工保证措施 (9)7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9)7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (10)7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10)7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (11)7.5 文明施工要求 (12)7.6 应执行的强制性条文 (14)8 设计计算 (16)8.1 荷载传递路线 (16)8.2 横向水平杆强度计算 (16)8.3 纵向水平杆强度计算 (17)8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (18)8.5 立杆稳定性计算 (19)8.6 连墙件验算 (23)8.7 立杆地基承载力计算 (24)9 附图2附图-1 外架平面布置图附图-2 外架剖面图和立面图附图-3 基础、门洞和连墙件做法31编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架》( JGJ130- , ) ;《建筑施工安全检查标准》( JGJ59-99) ;《建筑施工高处作业安全技术规范》( JGJ80-91) ;本工程施工图纸和投标文件;本工程施工组织设计。
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钢管落地脚手架计算书1 工程；工程建设地点: ；属于结构；地上0 层；地下0 层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0 平方米；总工期：0 天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为1.2m，纵距L a为1.2m,大小横杆的步距为1.5 m ; 内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为①48 X 3.0 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压0.5 kN/m 2；风荷载高度变化系数％计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数片为0.693 ;4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1291 ;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.300 ;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网（kN/m2）:0.005 ；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.033 ；脚手板铺设总层数:16 ；5. 地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kPa）:80.00 ；立杆基础底面面积（亦）:0.20 ;地基承载力调整系数:1.00L 12Dfl」、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P 1= 0.033 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P 2= 0.3 X 1.2/3=0.12 kN/m ;活荷载标准值：Q=2 X 1.2/3=0.8 kN/m ;荷载的计算值:q=1.2 X 0.033+1.2 X 0.12+1.4 X 0.8 = 1.304 kN/m ;小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql 2/8最大弯矩M qmax =1.304 X 1.2 2/8 = 0.235 kN • m最大应力计算值(T = M qmax/W =52.275 N/mm 2;小横杆的最大弯曲应力c =52.275 N/mm小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.12+0.8 = 0.953 kN/m ;4V max = 5ql4/384EI最大挠度V = 5.?.953?20(4/(384?.06?(5?07800)=1.159 mm; 小横杆的最大挠度1.159 mm 小于小横杆的最大容许挠度1200 / 150=8 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1. 荷载值计算小横杆的自重标准值: P 1= 0.033 X 1.2=0.04 kN ; 脚手板的荷载标准值: P 2= 0.3 X 1.2 X 1.2/3=0.144 kN ; 活荷载标准值: Q= 2 X 1.2 X 1.2/3=0.96 kN ;荷载的设计值: P=(1.2 X 0.04+1.2 X 0.144+1.4 X 0.96)/2=0.782 kN ;大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配 的弯矩和。
M max = 0.O8ql 2均布荷载最大弯矩计算：M imax =0.08 X 0.033 X 1.2 X 1.2=0.004 kN • m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M pmax = 0.267PI集中荷载最大弯矩计算:M 2max =0.267 X 0.782 X 1.2= 0.251 kN • mM = Mi max + M 2max = 0.004+0.251=0.255 kN • m最大应力计算值 (T = 0.25?06/4490=56.684 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力计算值(7 = 56.684 N/mm 小于 大横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm 2,满足要求！ 3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配 的挠度和，单位:mm ;均布荷载最大挠度计算公式如下：V ax = 0.677ql 4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：v ax = 0.677?.033?200 /(100?.06?(5?07800) = 0.021 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下p p p p p pV max = 1. 883Pl3/100EI 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.04+0.144+0.96 )/2=0.572kNV = 1.883572?20(3/ ( 100 ?.06?0?07800) = 0.838 mm；最大挠度和 : v = m a x + pmax = 0.021+0.838=0.859 mm；大横杆的最大挠度0.859 mm 小于大横杆的最大容许挠度1200 / 150=8 与10 mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 5.2.5):R w R c其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值, 取8.00 kN ；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P 1 = 0.033 X 1.2 X 2/2=0.04 kN ;大横杆的自重标准值：P 2 = 0.033 X 1.2=0.04 kN ; 脚手板的自重标准值： P 3 = 0.3 X1.2X1.2/2=0.216 kN ；活荷载标准值： Q = 2 X1.2X 1.2 /2 = 1.44 kN ;荷载的设计值： R=1.2 X(0.04+0.04+0.216)+1.4 X1.44=2.371 kN ;R < 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1291kN/mN G1 = [0.1291+(1.20 X2/2) X0.033/1.50] X25.00 = 3.893kN ;(2) 脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 X 16X 1.2 X (1.2+0.3)/2 = 4.32 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mN G3 = 0.15 X 16X 1.2/2 = 1.44 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 X 1.2 X 25 = 0.15 kN ；经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 9.804 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q = 2 X 1.2 X 1.2 X 2/2 = 2.88 kN ；考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85X 1.4N Q = 1.2 X 9.804+ 0.85 X 1.4 X 2.88= 15.191 kN ；不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为N'=1.2N G+1.4N Q=1.2 X 9.804+1.4 X 2.88=15.796kN ；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W=0.7 囲？[js? CL0其中皿--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.5 kN/m2;j z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 的规定采用：j z= 0.74；j s -- 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为:W k = 0.7 X 0.5 X 0.74X 0.693 = 0.179 kN/m 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W 为:M w = 0.85 X 1.4W k L a h2/10 = 0.85 X 1.4 X 0.179X 1.2 X 1.5 2/10 = 0.058kN • m考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式(T = N/( © A) W M < [f]立杆的轴心压力设计值：N = 15.191 kN ；不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式(T = N/( ©sA)f]立杆的轴心压力设计值：N = N'= 15.796kN ；计算立杆的截面回转半径：i =1.59 cm ；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 表5.3.3 得：k = 1.155 ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表533 得：卩=1.53;计算长度, 由公式l 0 = kuh 确定：l 0 = 2.651 m ；长细比: L 0/i = 167 ;轴心受压立杆的稳定系数©由,长细比l o/i 的结果查表得到：© = 0.253 立杆净截面面积： A = 4.24 cm 2;立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm 2;考虑风荷载时2(T = 15191.4/(0.25324)+57669.173/4490 = 154.46 N/mm i;立杆稳定性计算(7 = 154.46 N/mm小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mrh,满足要求！不考虑风荷载时7 = 15796.2/(.0253?24)=147.254 N/mm2;立杆稳定性计算7 = 147.254 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205N/mr2，，满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6 条考虑风荷载时, 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H s = [ © Af- (1.2N G2k + 0.85?.4(艺NQk + M wk © A/W))]/1.2G<构配件自重标准值产生的轴向力N G2K(kN) 计算公式为：N G2K = N G2+N G3+N G4 = 5.91 kN ；活荷载标准值：N Q = 2.88 kN ；每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.129 kN/m ；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：M wk=M W / (1.4 X 0.85) = 0.058/(1.4 X 0.85) = 0.048 kN • mH s =( 0.253 X4.24X10-4X205X103-(1.2 X 5.91+0.85 X 1.4 X(2.88+0.253 X4.24X100X0.048/4.49)))/(1.2 X0.129)=65.155 m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6 条脚手架搭设高度H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H] = H s /(1+0.001H s)[H] = 65.155 /(1+0.001 X65.155)=61.169 m；[H]= 61.169 和50 比较取较小值。