共青城大桥现浇连续梁满堂支架计算书
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算DOC
满堂支架计算．(DOC)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥现浇箱梁模板及满堂支架计算书一、荷载计算1．１荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kｇ/ｍ3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算，经计算取q2＝1.０kPa（偏于安全）。
——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算,当计算模板及其下肋⑶q３条时取２．5ｋPa;当计算肋条下的梁时取１．5ｋPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取１.０kＰa。
——振捣混凝土产生的荷载,对底板取２.０ｋPa，对侧板取４．０ｋPa。
⑷ｑ４⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。
⑹ q６⑺ｑ7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步支架自重q7的计算值(kPａ)距6０cm×60cm×120cm 2．9460cm×90cm×12０cm 2.21１.２荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷+⑺⑴＋⑵+⑺侧模计算⑸+⑹⑸1.3荷载计算1.３.1 箱梁自重——q 1计算根据跨G2０8国道现浇箱梁结构特点,我们取5－５截面（桥墩断面两侧）、6－６截面（跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① 预应力箱梁桥墩断面ｑ１计算根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.７９75m 2则： q 1 ＝B W ＝BA c ⨯γ=kPa 365.445.77975.1226=⨯ 取1．２的安全系数，则q １=4４.36５×1.２＝5３.23８kPa注:B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书1
XXX桥XXX连续梁满堂支架计算书计算：复核：技术负责人：单位：[二〇一六年五月二十一日]目录一、计算依据 (1)二、设计概述 (1)1、满堂支架布置方式 (1)2、底模 (1)3、纵梁 (1)4、横梁 (1)5、立杆 (1)6、支架搭设注意事项 (1)7、横向布置图 (2)三、材料参数 (2)四、荷载参数 (3)1、标准荷载及组合系数 (3)2、风荷载标准值 (3)3、横纵梁自重荷载计算 (4)五、底模验算 (4)1、计算模型图 (5)2、弯矩图 (5)3、剪力图 (5)4、下缘应力图 (5)5、变形图 (5)7、计算结果表 (5)六、纵梁验算 (5)1、计算模型图 (5)2、弯矩图 (6)3、剪力图 (6)4、下缘应力图 (6)5、变形图 (6)6、支座反力图 (6)7、计算结果表 (6)七、横梁验算 (6)1、计算模型图 (6)2、弯矩图 (6)3、剪力图 (7)4、下缘应力图 (7)5、变形图 (7)6、支座反力图 (7)7、计算结果表 (7)八、立杆验算 (7)1、第1号立杆受力计算： (7)2、立杆计算汇总 (10)一、计算依据1、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB110-20112、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20017、《钢结构设计规范》GB 50017-20038、《建筑结构可靠度统一标准》（GB50068）9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-200711、《混凝土模板用竹胶合板》LY/T 1574-2000二、设计概述1、满堂支架布置方式采用碗扣式满堂支架，横纵梁布置形式：先横后纵。
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书
现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况本项目为某城市快速路现浇箱梁工程，工程位于城市中心区域，全长约1.5公里，包含多联现浇箱梁结构。
现浇箱梁采用满堂支架法进行施工，为确保施工安全和工程质量，特制定本搭设方案及计算书。
二、施工准备工作及主要材料需用量计划（一）、技术准备工作1. 熟悉设计图纸及施工规范，明确现浇箱梁的施工工艺流程、技术要求及质量控制标准。
2. 组织专业技术人员进行方案编制，包括满堂支架搭设方案、施工计算书等。
3. 对施工人员进行技术培训，使其熟练掌握满堂支架搭设方法、操作规程及安全措施。
4. 准备相关施工图纸和技术文件，以便施工现场查阅。
（二）、物资准备工作1. 根据施工图纸和方案，计算所需主要材料数量，编制材料需用量计划。
2. 采购合格的材料，包括钢材、木材、脚手架配件等。
3. 对采购的材料进行验收，确保材料质量符合国家标准和设计要求。
4. 储备足够的施工设备，如塔吊、施工电梯、运输车辆等。
5. 准备施工所需的工具、仪器和设备，如扳手、螺丝、水准仪、经纬仪等。
6. 搭建临时设施，如临时仓库、加工车间、办公区等。
7. 确保施工现场水、电、通讯等设施齐全，以满足施工需求。
8. 配置足够的劳保用品，确保施工人员的人身安全。
三、一般规定1. 施工应严格遵守国家和地方的相关法律法规，以及现行的建筑施工质量、安全、环保等标准。
2. 施工前应进行详细的技术交底，确保所有施工人员了解施工方案、工艺流程、质量控制和安全措施。
3. 施工中应采用先进的施工工艺和设备，提高施工效率和工程质量。
4. 施工现场应设置明显的安全警示标志，确保施工现场的安全和交通畅通。
a. 标志应包括但不限于：施工区域、危险区域、安全通道、消防器材位置等。
b. 夜间施工应保证足够的照明，避免因视线不良造成安全事故。
5. 施工过程中应定期进行安全检查，及时发现并整改安全隐患。
6. 施工材料应分类堆放，标识清楚，严禁使用不合格材料。
满堂支架计算
满堂支架受力计算示例满堂支架受力计算某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m，由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm，壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m，设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d，得出d=i/0.35，则d=4.64/0.35=13.2mm，则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000 =2.52mm做为预留量，提高模板标高。
连续箱梁大桥现浇箱梁合龙支架计算书
青义涪江大桥现浇箱梁合龙支架计算书第一章工程概况一、工程概况青义涪江大桥设计为78+3×138+78米五跨一联的预应力砼连续梁桥，主墩为空心薄壁墩，基础为承台、群桩基础，桥梁上部结构采用分幅式，桥面净宽2×16.5米，左、右幅分离5m，桥梁起止桩号为K34+412～K34+982，桥梁全长570米，合同工期540天。
连续梁采用单箱单室，三向预应力，箱宽9.1 m，翼板悬臂3.7 m，全宽16.5 m，顶板设置成1.5%单横坡。
箱梁根部高9 m，端部及跨中高3.1 m，箱梁高度采用1.8 次抛物线方式从箱梁根部高9 m变化至端部及跨中高3.1 m；箱梁底板厚度采用2 次抛物线方式，从箱梁根部厚1.25 m变化至端部及跨中厚0.30 m。
箱梁混凝土设计强度为C55。
连续箱梁合龙施工包括边跨现浇段施工、边跨、次边跨及中跨合龙段施工，全桥箱梁共有4个边跨现浇段（21号节段）、4个边跨合龙段（20号节段）及6个中跨合龙段（19号节段），边跨现浇段长7.7m，设计混凝土方量为139.67m3，重量约为363.14t，边跨、次边跨及中跨合龙段长2.0 m，设计混凝土方量为24.66m3，重量约为64.12t。
边跨现浇段最高墩高为14.5m，采用搭设碗扣式支架进行施工。
连续箱梁合龙，即体系转换，是控制主梁受力状态和线型的关键工序，因此合龙顺序和工艺都必须严格控制。
边、次边跨、中跨合龙段均采用挂篮底篮系统改作吊架进行合龙施工，全桥分三个合龙阶段，第一阶段采用吊架合龙两岸0、5号墩边跨，第二阶段吊架合龙两侧次中跨（1～2号墩、3～4号墩），第三阶段合龙中跨（2～3号墩）。
二、设计计算依据《绵阳二环路三期绵盐、石马、青义涪江大桥合同段施工图》《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2001《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95 《混凝土工程施工及验收规范》GB50204-92 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002第二章结构设计计算一、边跨现浇段支架验算1、基本资料边跨现浇段（21号节段）位于0号、5号交界墩位置，边跨现浇段长度7.7m，顶板宽16.5m，底板宽9.1m，梁高为3.15m，一个现浇段砼数量为139.67m3。
现浇连续梁满堂支架计算书
6.1.2.1 荷载的计算 ................................................................................................. 5 6.1.2.2 立杆力学特性计算 ..................................................................................... 6 6.1.2.3 单肢立杆稳定性计算 ................................................................................. 6 6.1.3 底模板计算 .......................................................................................................... 7 6.1.4 横桥向方木（9cm×9cm）计算 ........................................................................ 8 6.1.5 纵桥向 10#工字钢计算..................................................................................... 10 6.1.6 支架基础 ............................................................................................................ 14 6.2 跨规划淮南路第 33 联（35+50+35）与跨长江东大街第 35 联（40+60+40）、跨长 江东路第 41 联（40+60+40)支架计算 ............................................................................ 15 6.2.1 碗扣架立杆分区域布置 .................................................................................... 15 6.2.2 单肢立杆轴向力计算 ........................................................................................ 15 6.2.3 底模板计算 ........................................................................................................ 16 6.2.4 横桥向方木计算 ................................................................................................ 17
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共青城特大桥现浇连续梁碗扣式支架计算书第一章设计计算说明一、设计依据1、昌九发展大道一级公路新建工程大桥设计图；2、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；3、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；4、《路桥施工计算手册》(周水兴等编著2010版)；5、《公路桥梁施工系列手册-梁桥》(中交二局编著2014版)；6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20017、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011二、工程概述共青城特大桥，主桥采用V型刚构桥，孔跨布置为42+66+42=150mm，桥梁横向按左右两幅独立布置。
梁体采用单箱双室变高度箱梁，斜腹板截面。
腹板斜率2.5：1。
箱梁中支点处梁高3.5m 边支点及跨中处1.8m，V撑梁体上跨中梁高3m。
箱梁边跨设置9.94m 直线段，其余为曲线段。
底板曲线按圆曲线变化。
箱梁顶板宽度15.50m，底板宽度9.46~8.10m，翼缘板悬挑处2.50m，翼缘板边缘厚18cm，根部厚50cm；顶板厚度为25cm；腹板厚度为50cm；底板厚度由跨中25cm变厚至中支点处50cm。
三、模板、支架方案1、模板1.1箱梁底模、内模均采用δ＝15mm 的竹胶板，侧模采用定型钢模，竹胶板容许应力,13][MPa =σ弹性模量E=9×103Mpa 。
1.2小横梁采用10x10cm 方木支撑模板，间距按0.3m 均匀布置（分析计算后V 撑至12#断面间方木采用间距150mm, 12#至1#（41、44墩）断面间方木间距调整为200mm 可满足荷载要求）。
方木的容重6KN/m 3，力学性能指标按A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则，MPa MPa MPa MPa MPa MPa 33108.1.90109E ,17.1.903.1]j [,.810.9012]a [⨯=⨯⨯==⨯==⨯=σσ 1.3分配梁采用I18，分布主要考虑结构受力情况，其次根据碗扣支架标准间距合理布置，在翼缘板下间距为0.9m ，底板下间距0.6m ，腹板下间距0.3m 。
2、支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm ，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa 。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架采用碗扣支架，分配梁搭设在支架顶托上，碗扣支架横桥向间距布置为：在翼缘板下间距为0.9m ，底板下间距0.6m ，腹板下间距0.3m ，纵桥向间距为0.6m ，垂直向的横杆步距为1.2m 。
支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑，见施工方案中“箱梁支架纵桥向布置图”和“箱梁支架横桥向布置图”。
四、主要技术参数1、活载分项系数为1.4，恒载分项系数为1.22、在计算各部位的荷载时，假设结构荷载为均布荷载，箱梁的计算截面如下：V撑处箱梁横截面3、钢筋混凝土容重取26kN/m3，模板自重（含内模、侧模及支架）以混凝土自重的5%计，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取2.5Kpa，倾倒混凝土时产生的荷载6.0 Kpa，振捣混凝土产生的荷载2.0 Kpa。
第二章模板计算箱梁底模采用δ＝15mm的竹胶板。
竹胶板容许应[]80Mpaσ=弹性模量E=9×103Mpa。
底模下横桥向用100×100mm方木，在V墩处至13#断面间间距选用250mm（计算后采用150mm），其余均采用300mm。
外侧模采用定型钢模板，内模采用δ＝15mm的竹胶板。
在V墩处底板部位混凝土量远大于其它处，翼缘板尺寸相同，故底板计算时取V墩处最高梁段和13#断面处的受力情况进行分析。
模板直接搁置于横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算：竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4翼缘板下模板受力分析翼缘板下支撑单位cm荷载分析：混凝土荷载○1：26×0.86÷2.5=8.94Kpa模板自重○2：8.94×0.05=0.5Kpa施工人员、施工料具运输、堆放荷载○3：2.5Kpa倾倒混凝土时产生的荷载○4：6.0 Kpa振捣混凝土产生的荷载○5：2.0 Kpa荷载组合：计算强度：p=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=26.1KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=11.33KN/m竹胶板（δ＝15mm ）截面参数及材料力学性能指标:2243bh 100015W 3.7510mm 66⨯===⨯221max 26.10.3/100.24.10M Pl kN m ==⨯= []64max 0.2410max 6.4803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 4435111.33300max 0.3300/4000.75128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===<==⨯⨯⨯⨯2、底板2.1、V 墩处底板下模板受力分析荷载分析：混凝土荷载○1：26×31.23÷8.1=100.2Kpa模板自重○2：100.2×5%=5.01 Kpa施工人员、施工料具运输、堆放荷载○3：2.5Kpa倾倒混凝土时产生的荷载取○4：6.0 Kpa振捣混凝土产生的荷载○5：2.0 Kpa错误！未找到引用源。
错误！未找到引用源。
荷载组合：计算强度：p=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=141KN/m计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=126.3KN/m221max 1410.25/100.88.10M Pl kN m ==⨯=[]64max 0.8810max 23.5803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 44351126.3250max 1.5250/4000.625128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===>==⨯⨯⨯⨯不满足，取150mm 计算：221max 1410.15/100.32.10M Pl kN m ==⨯= []64max 0.3210max 8.46803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 44351126.3150max 0.2150/4000.375128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===<==⨯⨯⨯⨯采用间距150mm 方木支撑。
2.2、12#断面处底模受力分析12#断面处箱梁横截面下部采用间距300mm 方木支撑，荷载分析：混凝土荷载○1：错误！未找到引用源。
模板自重○2：28.2×5%＝1.41Kpa荷载组合：计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=50.3KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=35.54KN/m221max 50.30.3/100.453.10M Pl kN m ==⨯=[]64max 0.45310max 12.1803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 4435135.54300max 0.89300/4000.75128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===>==⨯⨯⨯⨯下部方木若采用间距250mm ，4435135.54250max 0.43250/4000.625128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===<==⨯⨯⨯⨯11#断面处底模受力分析（下部方木采用间距300mm ）混凝土荷载○1：错误！未找到引用源。
模板自重○2：26.04×5%＝1.31Kpa荷载组合：计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=47.52KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=32.82KN/m221max 47.520.3/100.43.10M Pl kN m ==⨯=[]64max 0.4310max 11.5803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 4435132.82300max 0.89300/4000.75128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===>==⨯⨯⨯⨯ 10#断面处底模受力分析（下部方木采用间距300mm ）10#断面处箱梁横截面混凝土荷载○1：错误！未找到引用源。
模板自重○2：26.04×5%＝1.22Kpa荷载组合：计算强度：q=1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5)=45.35KN/m 计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=30.65KN/m221max 45.350.3/100.41.10M Pl kN m ==⨯=[]64max 0.4110max 10.9803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 4435130.65300max 0.77300/4000.75128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===>==⨯⨯⨯⨯ 分析以上计算V 撑至12#断面间方木采用间距150mm ，12#至9#断面间方木采用采用间距250mm ，9#至1#（41、44墩）间距300mm 可满足荷载要求。
3、12#断面腹板下模板受力分析荷载分析：混凝土荷载○1：错误！未找到引用源。
模板自重○2：78×5%＝3.93Kpa荷载组合：计算强度：q=(1.2×(○1+○2)+1.4×(○3+○4+○5))=113.64KN/m计算刚度：q=1.2×(○1+○2)=98.94KN/m221max 113.640.25/100.71.10M Pl kN m ==⨯=[]64max 0.7110max 18.94803.7510M Mpa Mpa Wx σσ⨯===<=⨯ 4435198.94250max 1.2250/4000.625128128910 2.8110400L Pl mm mm EI ⨯∆===>==⨯⨯⨯⨯10#断面处腹板模板受力分析（下部方木采用间距250mm ） 混凝土荷载○1：错误！未找到引用源。