高架桥支架计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
高架站站台梁贝雷片支架施工计算书4
附件一：高架站站台梁预应力混凝土贝雷支架计算书1.工程概况站台梁为π型结构，等高度梁高2.5m，桥面全宽5.2m，腹板中心距2.425m，每孔站台梁共设6 道横隔梁，分别位于端支点与跨中，端隔梁厚度为90cm，中隔梁厚度为50cm。
顶板厚度35-45cm，支点处腹板厚1m，跨中腹板厚0.6m。
站台梁外侧腹板有雨棚处腹板厚159cm。
2.编制依据（1）《高架站站台梁长株潭城际施图（桥）参-36》（2）《路桥施工计算手册》2010年版（3）《生态动物园站（156-163号墩）桥墩施工图》（4）《生态动物园站（158-161号墩）桥墩变更图》（5）《XX新城高架站（24-32号墩）桥墩施工图》（6）《贝雷梁设计参数》（7）《钢结构设计规X》GB-5007-20033.贝雷片支架验算3.1钢管贝雷支架的设置方法⑴整个支架系统由方木、上分配梁、贝雷片、下分配梁、沙箱、钢管立柱、基础等组成⑵站台梁贝雷支架采用7排单层不加强贝雷片布置，贝雷片横向布置间距为：（0.45+0.45+0.45+1.16+0.45+0.45）m。
上横梁顺桥向铺设0.1×0.1m方木，腹板处间距为0.1m、翼缘板处间距为0.2m。
上横梁采用0.6m间距I16工字钢，临近墩身处下横梁采用双拼I40b工字钢、中孔处采用双拼I40b工字钢。
下横梁安放在高度为35cm的沙箱上，钢管立柱采用直径为529mm（壁厚为10mm）的无缝钢管，并在钢管柱的顶部与底部焊接L=（80×80×2）cm的钢板。
1.中隔梁处贝雷支架横断面图2.普通位置处贝雷片支架横断面图3.钢管支墩平面布置图(3)钢管立柱搭设完毕后，为增加支架的整体性和稳定性，采用[8槽钢十字交叉进行连接。
(4)钢管立柱基础采用条形基础，基础结构尺寸为5m×1m×1m的钢筋混凝土承台。
在承台顶部预埋0.8×0.8×0.02m厚的钢板与立柱底钢板焊接。
高架桥400x1300梁满堂架
梁模板（碗扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×40.399×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.075kN·mσ＝M max/W＝0.075×106/37500＝2.013N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×33.25×133.3334/(100×10000×281250)＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×40.399×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.26kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×40.399×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.207kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×33.25×0.133＝1.773kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×33.25×0.133＝4.877kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.26/1＝2.26kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b =Max[6.207,6.207]/1= 6.207kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.26/1＝2.26kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)=0.638kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.3-0.25)=0.638kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.999kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.999kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.26+0.032+0.638+1.999=4.93kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.207+0.032=6.24kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.26+0.032+0.638+1.999=4.93kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.93,6.24,4.93]=6.24kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.773/1＝1.773kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[4.877,4.877]/1= 4.877kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=1.773/1＝1.773kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/3 =0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.3-0.25)=0.525kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.3-0.25)=0.525kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.6-0.4/2)/2×1=1.355kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =1.773+0.027+0.525+1.355=3.68kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.877+0.027=4.903kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.773+0.027+0.525+1.355=3.68kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.68,4.903,3.68]=4.903kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.24×0.92，0.5×6.24×0.22]＝0.632kN·mσ=M max/W=0.632×106/4490=140.713N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.24×0.9，6.24×0.2]＝3.51kNτmax=2V max/A=2×3.51×1000/424＝16.557N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.903×9004/(100×206000×10.78×104)＝0.755mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.903×2004/(8×206000×10.78×104)＝0.044mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.24×0.9,0.375×6.24×0.9+6.24×0.2]=7.02kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.546kN,R2=7.02kN,R3=7.02kN,R4=5.546kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.903×0.9,0.375×4.903×0.9+4.903×0.2]=5.5 16kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.14kN,R2'=5.516kN,R3'=5.516kN,R4'=4.14kN六、主梁验算中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.185×106/4490=41.176N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.212kNτmax=2V max/A=2×4.212×1000/424＝19.868N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.063mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=7.54kN，R2=7.54kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=7.54/0.6=12.567kN，P2=7.54/0.6=12.567kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝12.567kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算l0=h+2a=1200+2×450=2100mmλ=l0/i=2100/15.9=132.075≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、稳定性计算P1＝12.567kN，P2＝12.567kN立柱最大受力N＝max[P1，P2]+0.9×1.35×0.15×(7.35-1.3)＝max[12.567，12.567]+1.103＝13.669kNf＝N/(φA)＝13.669×103/(0.386×424)＝83.52N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=7.35/15=0.49≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=9320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×9320×230/1000=2355.816kN≥F1=13.669kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(4400)×(600)/(4000×200)]1/2=1.817，A ln=ab=800000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×1.817×16.7×800000/1000=32764.021kN≥F1=13.669kN 满足要求！。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
板模板(扣件钢管高架)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架得计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计与使用安全》中得部分内容。
一、参数信息:1、模板支架参数横向间距或排距(m):0、80；纵距(m):0、80；步距(m):1、20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0、50；模板支架搭设高度(m):6、00；采用得钢管(mm):Φ48×3、5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件得保养情况，扣件抗滑承载力系数:0、80；板底支撑连接方式:方木支撑；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0、350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25、000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2、500；4、材料参数面板采用胶合面板，厚度为10mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000、000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13、000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1、400；木方得间隔距离(mm):300、000；木方得截面宽度(mm):50、00；木方得截面高度(mm):100、00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3、5；5、楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:30；每平米楼板截面得钢筋面积(mm2):360、000；楼板得计算宽度(m):7、70；楼板得计算厚度(mm):250、00；楼板得计算长度(m):7、40；施工平均温度(℃):10、000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度与刚度，取单位宽度1m得面板作为计算单元面板得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：W = 100×12/6 = 16、667 cm3；I = 100×13/12 = 8、333 cm4；模板面板得按照三跨连续梁计算。
跨沪杭支架计算书
xx高架桥跨xx现浇箱梁满堂支架搭设方案及计算书一、工程概况我部段内xx高架桥上跨xx高速公路，设计采用6跨等截面单箱三室预应力砼连续箱梁，梁高 1.6m。
跨径为24+25+2×30+25+24，桥面宽为16.75m×2，底板宽12.75m、单侧翼板宽2m，梁高1.6m。
箱梁横坡由顶板旋转而成，顶、底板横坡同桥面，腹板保持垂直。
在箱梁腹板、底板设置通气孔，直径为8cm，相邻横隔板间每块板设两个，通气孔在腹板处高度为离底板0.6m；离横隔梁距离2m，底板上设在一室中间，与腹板上对应。
预应力钢束采用符合ASTM416-97标准的高强度、低松弛270级Φj15.24毫米钢绞线，标准强度R y b≥1860Mpa，公称面积A=140㎜2。
主线交叉桩号为K3+907.148，xx高速公路被交桩号为K156+493.531（路基宽35m），交角为53.458o。
二、方案简介由于xx高速、xx高速两条线路均位于右偏曲线上，受xx高架桥连续现浇箱梁底标高与xx高速路面标高的限制，且还需维护xx高速公路的正常通车，保证临时支架通车净空要求。
根据现场实际情况及以往工地的成熟经验，确定连续箱梁施工方法：采用宕渣（或建筑垃圾）回填、浇筑混凝土基础对地基进行处理，普通地段采用HR可调式重型门架搭设满堂支架；跨越xx高速公路边坡采用WDL碗扣式钢管脚手架，跨越xx高速两跨采用C20砼作临时墩基础，贝雷片作临时墩身，HK488型钢作纵向主体承重梁的支架结构，并辅助拆卸装置（顶托），共同组成跨越xx高速门洞支架。
采用大块模板现浇方法施工。
三、支架搭设方案：(一)HR重型门架支架⒈搭设方案：根据本桥上构的结构尺寸特点，在普通路段（及12#~14#墩，16#~18#号墩间）选用HR可调重型门架搭设满堂支架。
根据该桥的荷载计算及重型门式脚手架的一般性使用经验，跨中：沿箱梁横向设置多榀门架，连续设置交叉支撑，门架沿桥横向间距0.9 m，纵向1m；外侧翼缘板沿桥横向间距1.2m，纵向1m；在横隔梁处：门架沿桥横向间距0.6 m，纵向0.6m布置。
高架支模计算书
高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。
2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。
在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。
除去板厚120，净高11.53m。
按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。
根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。
方木截面小，方木的间距便要很密。
受力不合理。
对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。
50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。
因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。
但目前这个工地只有40×60这种方木。
立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。
下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
南昌市临港北大道高架桥支架计算书
1、梁体自重荷载计算
南昌市临港北大道高架桥的截面计算如下
1.1普通截面自重荷载计算
q1-1=9.1KN/m2
q1-2=29.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
q1-3=12.22KN/m2
q1-4=24.83KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板中腹板顶底板中腹板
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。
翼缘板自重简化为均布荷载：211/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
(2)腹板及倒角处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
221/83.291.1/26]5.02.02.06.022.05.06.025.045.05.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
231/22.122625.022.0m KN q =⨯+=-）（
（4）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
4-1/83.247.1/26]5.02.02.026.022.025.06.025.045.025.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=）（1.2变截面自重荷载计算
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m3。
翼缘板自重简化为均布荷载：212/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
(2)腹板及倒角处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
222/24.373.1/26]5.02.02.06.042.05.06.065.0.045.07.08.1[m KN q =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯=-）（(3)顶底板处自重荷载计算。
简化为均布荷载：
232/62.222645.042.0m KN q =⨯+=-）（ （5）中腹板自重荷载计算，简化为均布荷载：
2
42/71.339.1/26]5.02.02.026.042.025.06.065.0.045.027.08.1[m KN q =⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯=-）（变截面自重荷载分布图
1.3中横梁截面自重荷载分布图
(1)翼缘板自重荷载，翼缘板端部厚20cm ，根部厚50cm ，混凝土自重取26KN/m 3。
翼缘板自重简化为均布荷载：213/1.926)5.02.0(5.0m KN q =⨯+⨯=-。
q2-1=9.1KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
60x2020x20
q2-2=37.24KN/m2
q2-4=33.71KN/m2
q2-3=22.62KN/m2
q1-4=33.71KN/m2
翼缘板侧腹板顶底板
中腹板顶底板中腹板
q3-1=9.1KN/m2
q3-2=46.8KN/m2
翼缘板
中端横梁隔板
（2）中、端横梁厚度1.8m ，混凝土自重取26KN/m 3
，中、端横梁自重荷载简化为
均布荷载：223/8.46268.1m KN q =⨯=-。
1.4其它荷载计算
（1）模板自重计算，模板自重取22/2m KN q =。
（2）支架自重计算，支架最高搭设高度19.7m ，立杆截面间距为0.6m ×0.6m 。
杆件为φ48×3.5mm ，自重为3.84kg/m 。
横杆步距为1.2m ，按17道计算。
立杆自重荷载：
23/428.01000/)6.06.0/(84.3)]6.06.0(177.19[m KN q =⨯⨯+⨯+=
（3）混凝土振捣荷载：24/2m KN q =。
（4）施工荷载：25/3m KN q =。
（5）由于在夏季施工，考虑到强对流天气的影响，取8级风进行荷载计算，8级风速为17.2～20.7米/秒，按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001计算考虑风荷载取：
226/27.01600
7.207.201600m KN V q =⨯==
2箱梁模板验算 2.1材料参数
模板采用木质材料，容许应力和弹性模量按A-3级木料考虑，即MP 13=σ，
MPa 2][=τ ，23/109m MN E ⨯=。
2.2模板面板的验算
底模板采用18mm 的竹胶板制作，按Ａ-3木料算，即MP 13=σ， 2
3/109m MN E ⨯=
（1）由混凝土自重荷载分布图可以看出，端、横梁截面自重荷载较大，箱梁底模板受力最不利处就是端横梁，故取箱梁端中横梁截面底板模板计算，端、中横梁截面模板纵向分配梁为间距为0.2m 布置，横向分配梁最大间距为0.6m 布置，模板厚度为h=0.018m ，模板宽b=0.2m,模板计算跨径l=0.6m ，模板均布荷载。
m KN b q q /36.92.08.4612=⨯=⨯=- ①按模板强度验算模板允许最小厚度。
根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。
mm b q l h 83.8200
1036.965.46.065.45=⨯==
②按模板刚度验算模板允许最小厚度。
根据《路桥施工计算手册》表8-2-36中公式。
mm 1.13300
1036.97.67.635
3=⨯==l b q l h 。
模板厚度取设计为18mm 。
符合要求。
（2）所有梁底模板顺桥向均布方木间距为0.2m ，横桥向均布方木间距均为0.6m ，故在最不利的工况下，18mm 厚的模板满足强度和刚度要求，故其它断面均满足。
2.3 中、端横梁模板横向分配梁的验算
模板横梁为8cm ×8cm 方木,间距均为20cm 布置。
惯性矩：43
33.314128812cm bh I x =⨯== 抗弯截面模量：32
23.856
886m bh W x =⨯== 抗弯刚度： m KN EI /29.281014.31096
-9
=⨯⨯⨯=
纵梁间距均为60cm 布置，计算横梁时横梁按三联连续梁计算，计算跨径0.6m ，受均布荷载，计算如下图。
（1）荷载计算。
由于横梁间距均为20cm ，,荷载取大值进行计算。
混凝土自重荷载2
22/8.46m KN q =-，模板自重荷载2
2/2m KN q =，施工荷载
2
3/3m KN q =，振捣混凝土荷载
2
4/2m KN q =。
风荷载
225/27.01600
7
.207.201600m KN V q =⨯==
荷载组合：m K q /N 19.132.0)27.023(4.12.028.462.1=⨯++⨯+⨯+⨯
=）（ （2）抗弯计算。
采用三跨连续梁计算，利用“结构力学求解器计算”结果如下。
计算模型
弯矩图
剪力图
约束反力表
最大弯矩m KN M /47.0=，最大剪力为KN
Q 75.4=,最大约束反力F=8.705KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][51..5103.851047.063
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。
横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][74.010641075.44
3
=≤=⨯⨯==
-ττ,抗剪验算合格。
（3）挠度验算。
利用“结构力学求解器计算”结果如下
挠度弯曲图（位移图）
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600400][41.0===≤=，挠度验算合格。
2.4 中、端横梁底模板纵梁计算
模板横梁纵向方木为8cm ×8cm 方木，间距60cm 布置。
在连续梁中、端横梁截面段,纵梁按三联连续梁计算，建立力学模型如下。
P 值取纵梁的最大反力F=8.705KN 。
用结构力学求解器求解
弯矩图
剪力图
最大弯矩m KN M /39.1=，最大剪力为KN Q 03.11=,最大约束反力F=19.731KN ，
横梁抗弯强度验算：MPa MPa w M 13][3.16103.851039.16
3
=≥=⨯⨯==-σσ，抗弯验算不合格。
假设用
10cm*10cm
的方木，则32
26.1666
10106m bh W x =⨯==，则M P a M P a w M 13][34.8106.1661039.16
3
=≤=⨯⨯==-σσ，抗弯验算合格。
横梁抗剪强度验算：MPa MPa A Q 2][72.110
641003.1143
=≤=⨯⨯==-ττ,抗剪验算合格。
①、在连续梁普通截面段利用《结构力学求解器》计算得
挠度变形图
挠度变形计算表
最大挠度：mm l f mm f 5.1400
600
400][22.1===
≤=，挠度验算合格。
结论，经验算，假如将10*10cm 的方木改为8*8cm 的方木，
只有模板下均布间距为0.2m 的均布横梁满足强度、刚度、挠度条件，而纵向间距为0.6m 的均布纵向方木不能满足强度条件，而其它（刚度、挠度）条件均满足。
故为了施工安全考虑，横向分配梁方木可以改为8*8cm 的方木，但纵向分配方木不能更换，因此纵向分配梁只能用10*10cm 的方木。