柱脚锚栓设计计算书
柱脚计算模板(A列柱)
一、节点基本数据1、柱的截面规格：H 900*350*25*302、材质Q345B 3、混凝土强度等级C30对应的轴心抗压强度设计值为14.34、锚栓采用Q235B 级 M 60，锚栓孔径余量为10对应M60锚栓，根据节点手册表8-2得图中相关尺寸的参考值为:锚栓抗拉强度f t a =140N/MM 2有效面积A e a =23.62cm 2l t =120=b t a=110Aea=23.62锚栓未定义c=150L9:错误l 2=10l t =120锚栓未定义5、每侧锚栓数量：3a=110锚栓未定义6、X加劲板厚度取t1=25c=150锚栓未定义翼缘加劲板t2=30Y加劲板厚度取t3=28间距取l 3=2257、柱底板：材质Q345B厚度408、托板材质Q345B厚度30距底板高度2509、底板尺寸：L x B x T 1360x 810x 40二、荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况1、偏心距e计算e=M/N=1360/2100*1000=mme1=L/6=1360/6=226.67e2=L/6+l t/3=1360/6+120/3=266.67e判别：2、公式选择3700H900*350*25*30柱脚靴梁刚接节点计算N（KN）Vx（KN）Vy（KN）Mx（KN·M）My（KN·1360647.62e>e22100140则相应的底板下混凝土最大受压应力计算公式为：σc=2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))受拉侧锚栓的总拉力为：Ta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)Aea=Ta/fta3、将各数值带入公式得：混凝土局部受压，X向扩伸150Y向扩伸150扩大系数α为：σc=9.2466N/mm 2≤fc=28.6N/mm2单颗锚栓受拉力：Nta=N(e-L/2+xn/3)/(L-lt-xn/3)/n =计算面积：Aea==929.4≤A e a 锚栓利用率四、柱脚底板厚度验算柱脚底板厚度40材质Q345B 对应的抗拉压和抗弯强度f =2651、两相邻边支承板a2=((bt + a + t1/2-l 2)^2+(l t + a + t2/2-l 2)^2))^0.5=331b2=(bt + a + t1/2-l 2)*(l t + a + t2-l 2)/a2=1650.50则计算系数α=0.06则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M1=ασc a 22=60628.92、三边支承板a)X向加劲板a2=l t + a + t2/2-l 2=235b2= 2 * c + t1=3251.38则计算系数α=0.126则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M2=ασc a 22=64341.2b）Y向加劲板(a)(b)2N(e+L/2-lt)/(Bxn(l-lt-xn/3))=Ta/fta b2/a2=两相邻边支130.11b2/a2=a2=l3=225b2=B/2-l2=3951.76则计算系数α=0.13则柱脚底板由于混凝土基础反力承受的弯矩为：M3=ασca22=60854.33、柱底板厚度验算取最大弯矩M imax=64341.2则t Pb=（6M imax/f)^0.5=38.17t Pb=(6N ta l ai/((D+2l ai)f))^0.5= 2.1516MAX(t Pb)=38.17≤40五、托座顶板验算当锚栓受拉时，视顶板为端板受拉。
03钢柱脚单个螺栓的承载力计算
"+ # $%.0&/
（&）
"#
式 中 ：%102"$*3／00#，$ 是 锚 栓 数 量 。 （$）国 外 研 究 的 结 论 文［##］等对栓钉（锚固不足）和锚栓（锚 固 足）的 抗
剪公式做了 总 结。 在 剪 力 作 用 下，破 坏 可 能 发 生 在 锚
栓中（锚栓剪坏），也可能发生在混凝土 中，锚 栓 受 剪 承
（)）圆 锥 形 混 凝 土 达 到 抗 拉 承 载 极 限（ 图 $）。 拉 应力沿破坏锥 体 面 的 分 布 是 变 化 的，在 埋 设 的 最 底 端
最大，在混凝土表面为 %，取 破 坏 面 上 混 凝 土 平 均 抗 拉 应力为（$／)）#2，并 视 整 个 破 坏 面 的 应 力 相 同（ 这 个 假 设得到了试验证实）。采用水平投影面 进 行 计 算，混 凝
转 换 为 设 计 公 式 时 要 改 为 抗 拉 强 度 设 计 值 #21。 （$）基 础 混 凝 土 与 锚 杆 的 粘 结 破 坏 。
!.$ " "%3
（$）
式中 & 为锚栓 杆 直 径，%3 为 锚 固 长 度，#2 为 混 凝 土 抗 拉强度。
此决定受拉锚 栓 附 近 应 该 具 有 的 配 筋 量，而 锚 栓 的 埋 入 深 度 理 论 上 可 以 有 所 减 小 ，实 际 则 不 减 。
有锚栓屈服的第"种破坏形式才是合理的破坏模式， 其它六种破坏 模 式，应 在 基 础 设 计 中 使 之 有 足 够 的 尺
寸 ，或 配 足 够 的 加 强 筋 ，保 证 这 些 破 坏 形 式 不 出 现 。
图’ 柱底板和基础相对位置
%) 锚 栓 抗 剪 的 计 算 方 法 对一个柱脚来说，其抗剪能力可分 为 两 个 部 分，一
圆钢柱脚节点设计计算书
OK！ OK！
OK！ OK！
圆钢柱脚节点设计计算书
参数输入 钢材材质
轴力
N=
弯矩
M=
圆管柱直径
d=
锚栓至底板边距 L1=
锚栓至钢管边距 L2=
柱脚锚栓个数
锚栓规格
锚栓抗拉承载力设计值
钢材抗拉强度设计值
C25混凝土抗压强度
Q235 49500 550000000
500 100 100 10 M48 265.1
215
12.5
N N.mm mm mm mm 个
最外端锚栓所受拉力 T=∑T/（1+2×∑ai/a）= 三、柱底板加劲肋验算
256.89
加劲肋斜高与厚度比 加劲肋所承受的底板区格宽度 加劲肋承受的竖向剪力
b/t R= a R=
V=aRL3σmax=
15.17 282.74mm 395071.11N
加劲肋的剪应力
τR=V/(htR)
109.74
竖向焊缝的剪应力
282.74 636172.51
柱底板下的压应力
σc=N/A=
圆管柱外部的柱底板长宽比
L3/a1=
圆管柱外部底板的最大弯矩
M0=β2σca12
圆管内部底板的最大弯矩
Mi=σcd2/32=
两者取大值
M max=
则底板最小厚度
t=SQRT（6Mmax/f）+2=
二、验算柱脚锚栓
0.078 0.707 447.87 607.88 607.88
第三排锚栓至中和轴的距离
a 3=
103.60
第四排锚栓至中和轴的距离
a 4=
受拉区锚栓的折算系数
“外柱柱脚”节点计算书
“外柱柱脚”节点计算书一.节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》(第二版)节点类型为：圆柱埋入刚接柱截面：φ299×12,材料：Q355柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板;底板尺寸：1×B=700mm×700mm,厚：T=30mm锚栓信息：个数：4采用锚栓：双螺母弯钩锚栓库_Q345-M24方形锚栓垫板尺寸(mm)：B×T=70×20底板下混凝土采用C30基础梁混凝土采用C30埋入深度：1.2m栓钉生产标准：GB/T10433栓钉抗拉强度设计值：f=215N∕mm2栓钉强屈比：γ=1.67沿Y向栓钉采用：M19×100行向排列：12OmmX9列向排列：45o×2沿X向栓钉采用：M19×100行向排列：120mm×9列向排列:45o×2实配用冈筋：4HRB400C20+10HRB400C20÷10HRB400C20近似取X向钢筋保护层厚度：Cx=30mm近似取Y向钢筋保护层厚度：Cy=30mm节点示意图如下：二.荷载信息设计内力：组合工况内力设计值工况N(kN)Vx(kN)Vy(kN)Mx(kN∙n Q)My(kN∙m)组合工况-813.227261.830.0 0.0 5.219三.验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 1.39最大14.3满足等强全截面1满足基底最大剪力(kN)219最大273满足绕X轴抗弯承载力(kNXm)1311 最小1019满足绕y轴抗弯承载力(kN×m)1873 最小1019满足沿Y向抗剪应力比 5.29最大71.3满足沿X向抗剪应力比O最大71.3满足X向栓钉直径(mm)19.0最小16.0满足X向列间距(mm)117最大200满足X向列间距(mm)76.0最大200满足X向行间距(mm)120最大200满足X向行间距(mm)120最小114满足X向边距(mm)149最小为29.5满足Y向栓钉直径(mm)19.0最小16.0满足Y向列间距(mm)117最大200满足Y向列间距(mm)76.0最大200满足Y向行间距(mm)120最大200满足Y向行间距(mm)120最小114满足Y向边距(mm)149最小为29.5满足绕Y轴承载力比值0.65最大1.00满足绕X轴承载力比值0最大1.00满足绕Y轴含钢率(％) 0.65最小0.20满足绕X轴含钢率(％) 0.65最小0.20满足沿Y向主筋中距(mm)83.3 最小45.0 满足沿Y向主筋中距(mm)83.3最大200满足沿X向主筋中距(mm)83.3最小45.0满足沿X向主筋中距(mm)83.3最大200满足沿Y向锚固长度(mm)920最小700满足沿X向锚固长度(mm)920最小700满足四.混凝土承载力验算控制工况:组合工况1N=(-813.227)kN；底板面积：A=1×B=700×700×10-2=4900cm2底板承受的压力为：N=813.227kN底板下混凝土压应力：σc=813.227/4900×10=1.6596N∕mm2<14.3,满足五.柱对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求六.柱脚抗剪验算控制工况：组合工况1N=(-813.227)kN；Vx=261.83kN；Vy=OkN；锚栓所承受的总拉力为：Ta=OkN柱脚底板的摩擦力：Vfb=O.4X(-N+Ta)=0.4x(813.227+0)=325.29kN柱脚所承受的剪力：V=(Vx2+Vy2)0.5=(219.322+02)0.5=219.32kN<325.29,满足七.柱脚节点抗震验算1绕X轴抗弯最大承载力验算绕X轴柱全塑性受弯承载力：Wp=3953712mm3Mp=WpXfy=3953712×235=929.12232kN∙m因为N∕Ny=813227/2542616.6=0.268742837>0.2,所以Mpc=1.25(1-N/Ny)Mp=849.284kN∙m绕X轴柱脚的极限受弯承载力：Mu,basej=fckBc1[((21+hb)2+hb2)0.5-(21+hb)]=20.1×209.3×4000×[((2×4000+1200)2+12002)0.5-(2×4000+1200)]=1311.398kN∙m>=1.2Mpc=1.2×8.492842e+008=1019.141kN∙m,满足2绕y轴抗弯最大承载力验算绕y轴柱全塑性受弯承载力：WP=3953712mm3Mp=Wp×fy=3953712×235=929.12232kN∙m因为N∕Ny=813227/2542616.6=0.268742837>0.2,所以Mpc=1.25(1-N∕Ny)Mp=849.284kN∙m绕y轴柱脚的极限受弯承载力：Mu,basej=fckBc11((21+hb)2+hb2)0.5-(21+hb)]=20.1×299×4000×[((2×4000+1200)2+12002)0.5-(2×4000+1200)]=1873.425 kN∙m>=1.2Mpc=1.2×8.492842e+008=1019.141kN∙m,满足八.栓钉验算栓钉生产标准：GB/T10433栓钉抗拉强度设计值：f=215N∕mm2栓钉强屈比：γ=1.67沿Y向栓钉采用：M19×100行向排列：120mm×9列向排列：45o×2沿X向栓钉采用：M19×100行向排列：12OmmX9列向排列：45o×21沿Y向栓钉验算承载力验算控制工况：组合工况1控制内力：N=(-813.227)kN,My=5.219kN∙m,Vx=261.83kN顶部箍筋处弯矩设计值：Myu=∣16.37+0.21932×50∣=27.336kN∙mX向截面高度：hx=299mmX向翼缘厚度：tx=12mm沿Y向一侧栓钉承担的翼缘轴力：Nf=27.336∕(299-12)×103=95.247kN单个栓钉受剪承载力设计值计算：栓钉钉杆面积:As=πd2∕4=3.142×192/4=283.529mm2Nvs1=0.43×As(Ec×fc)0.5=0.43×283.529×(429000)0.5×10-3=79.854kNNvs2=0.7×As×f×γ=0.7×283.529×215×1.67×10-3=71.261kNNvs=min(Nvs1,Nvs2)=71.261kN沿Y向栓钉抗剪等效列数：Nr=ZCOSa=2沿Y向单根栓钉承受剪力：V=95.25∕9∕2=5.292kN<71.26,满足2沿X向栓钉验算承载力验算控制工况：组合工况1控制内力：N=(-813.227)kN,Mx=OkNm,Vy=OkNY向顶部箍筋处弯矩设计值：Mxu=∣0-0×50∣=0kN∙mY向截面高度：hy=299mmY向翼缘厚度：ty=12mm沿X向一侧栓钉承担的翼缘轴力：Nfy=0∕(299-12)×103=0kN沿X向栓钉承受剪力为零，承载力满足要求九.钢筋验算1内力计算Y向承载力验算控制工况：组合工况1控制内力：My=5.219kN∙m,Vx=261.83kNY向柱脚底部弯矩设计值：Myd=∣5.219+261.83×1.2∣=319.42kN∙m2承载力计算外包混凝土X向长度：X=580mm外包混凝土Y向长度：Y=580mm实配钢筋：4HRB400.20÷10HRB400_20+10HRB400_20单侧角筋面积：Ac=628,319mm2沿Y向中部筋面积：Amy=1570.796mm2外包混凝土X向计算长度：X0=580-30-20×0.5=540mm构造要求沿Y向配筋量：Aymin=0.002×XO×Y=626.4mm2沿Y向单侧实配面积：Asy=Ac+Amy=2199.115mm2≥Aymin=626.4,满足要求沿X向中部筋面积：Amx=1570.796mm2外包混凝土Y向计算长度：Y0=580-30-20×0.5=540mm构造要求沿X向配筋量：Axmin=0.002×YO×X=626.4mm2沿X向单侧实配面积：Asx=Ac+Amx=2199.115mm2>Axmin=626.4,满足要求沿Y向钢筋中心间距：X00=500mm角筋绕Y轴承载力：Mcy=Ac×Fyc×X0=628.319×360×540×10-6=122.145kN∙m 中部筋绕Y轴承载力：Mmy=Amx×Fym×XO=1570.796×360×540×10-6=305.363kN∙m实配钢筋绕绕Y轴承载力：MSy=MCy+Mmy=I22.145+305.363=427.508kN∙m Msy>∣My∣=319.42,满足要求沿X向钢筋中心间距：Y00=500mm角筋绕X轴承载力：Mcx=Ac×Fyc×Y0=628.319×360×540X10-6=122.145kN∙m 中部筋绕X轴承载力：Mmx=Amx×Fym×YO=1570.796×360×540×10-6=305.363kN∙m实配钢筋绕X轴承载力：Msx=Mcx+Mmx=122.145+305.363=427.508kN∙m Msx>∣Mx∣=0,满足要求“内柱柱脚”节点计算书一.设计依据本工程按照如下规范、规程、设计手册进行设计：1.《钢结构设计标准》(GB500I7-2017)2.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)3.《建筑抗震设计规范》(GB500U-2010)(2016年版)4.《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)5.《钢结构连接节点设计手册》（第三版）李星荣魏才昂秦斌主编6.《钢结构设计方法》童根树著7.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）二.计算软件信息本工程计算软件为钢结构软件PKPM-STSV5计算日期为2023年4月8日18时12分2秒计算书中未标注单位的数据，单位均为mm三,计算结果一览四.节点基本资料节点编号=44；柱截面尺寸：圆管299X16；材料：Q355；柱脚混凝土标号：C30；柱脚底板钢号：Q355；埋入深度：1.20叱柱脚底板尺寸：B×H×T=540X540X30；锚栓钢号：Q355；锚栓直径D=24；锚栓垫板尺寸：BXT=70X25；环向锚栓数量：4柱与底板采用对接焊缝连接；加劲肋与柱连接采用对接焊缝；埋入部分顶面加劲肋设置：T=16；栓钉直径：16；栓钉长度：65；单列侧栓钉数：4个；竖向受力筋强度等级：HRB(F)400；箍筋强度等级：HRB(F)335；保护层厚度：250；实配钢筋(埋入式柱脚已按极限承载力进行调整)：横向单侧受力筋：3Φ22;横向单侧架立筋：2Φ16;竖向单侧受力筋：3Φ22;竖向单侧架立筋：2Φ16;顶部附加箍筋：3Φ12@50；一般箍筋：4>10@100；五.计算结果1.栓钉抗剪承载力校核说明：高钢规已取消，结果仅供参考；栓钉抗剪承载力内力设计值N=721199kN,V=0.429kN,M=0.789kN∙m栓钉直径：16；栓钉长度：65；单列侧栓钉数：4个；单个栓钉的抗剪承载力：N：=min(0.43AJEJ c0.7AYf)y O MU r VV=ιnin(0.43×201.06×y∣30000.00×14.30,0.7×201.06×167×235.00)=50.53kN合力弯矩作用力臂(相对X轴为)：y1nax=105.7i各位置栓钉的力臂总和为：¾≡=4470050单个栓钉承受剪力为：MEV XymC1XNNF=-5⅛ ------------ +7=3776730.00×105.71/(2×44700.50)+758729.00/4=194.17kNN v =N p ∕n v =194169.0()/4=48.54kNNVVN 栓钉抗剪承载力满足要求!2 .侧面混凝土承压计算钢标算法: 计算配筋为:_My+/X ，_]328540().()()+13050.6()X897.0() AS =0.9f y b 0= 0.9X360.00X697构造配筋为：=0.87N∕mtn 2_________ / _________ 26548.80+(2×1001.53/897.00+I)2299X89700OCW0%=14.30N∕mm2,侧面混凝土承压验算满足要求!3.柱脚配筋校核（1）翼缘侧配筋计算： 高度方向拉延筋形心间距：h 0=697计算配筋为：心+… A109Wo构造配筋为：A min =0.002b 0h 0=0.002×697×697=97162mn?（2）腹板侧配筋计算： 宽度方向拉延筋形心间距： 23068200.00÷23154.70X897.000.9×360.00X697194.12mm 22×1(X)1.53 897.00+Du +A min=0.002h0h0=0.002×697×697=97162nιf n2(3)实配钢筋(埋入式柱脚已按极限承载力进行调整)：横向单侧受力筋：3Φ22;横向单侧架立筋：2Φ16;竖向单侧受力筋：3Φ22;竖向单侧架立筋：2Φ16;顶部附加箍筋：3Φ12@50；一般箍筋：＜M0@100；4.柱脚极限承载力验算结果连接系数：∏j=1.20柱脚最大轴力和轴向屈服承载力的比值0.10圆管柱：N∕N v W0.2圆管柱截面全塑性受弯承载力：W p=1282.79cm3MP=W p×f y=1282790.00×345.00=442.56kN・m取M nr=Mn=442.56kN∙m圆管柱脚连接的极限受弯承载力：M U=SJH⑵+〃/+幼2.⑵÷hβ)∣20.IO×299×12(X).00×{y∣(2×1200.00+897.00)2+897.0()2-(2×12(X).(X)+897.00)}864.29kN∙mM11>Q i M nr=531.07kN-m,满足要求!u J∕7c“裙房柱脚”节点计算书一.设计依据本工程按照如下规范、规程、设计手册进行设计：1.《钢结构设计标准》(GB50017-2017)2.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)3.《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)4.《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)5.《钢结构连接节点设计手册》(第三版)李星荣魏才昂秦斌主编6.《钢结构设计方法》童根树著7.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015年版)二.计算软件信息本工程计算软件为钢结构软件PKPM-STSV5计算日期为2023年4月8日18时3分23秒计算书中未标注单位的数据，单位均为mm三.计算结果一览柱截面尺寸：圆管299X12；材料：Q355；柱脚混凝土标号：C30：柱脚底板钢号：Q355；埋入深度：1.20m；柱脚底板尺寸：BXHXT=540×540X30；锚栓钢号：Q355：锚栓直径D=24；锚栓垫板尺寸：BXT=70X14；环向锚栓数量：4柱与底板采用对接焊缝连接：加劲肋与柱连接采用对接焊缝；埋入部分顶面加劲肋设置：T=13：栓钉直径：16；栓钉长度：65；单列侧栓钉数：4个；竖向受力筋强度等级:HRB(F)400：箍筋强度等级：HRB(F)335；保护层厚度:250；实配钢筋(埋入式柱脚已按极限承载力进行调整)：横向单侧受力筋：3Φ22;横向单侧架立筋：2Φ16;竖向单侧受力筋:3Φ22;竖向单侧架立筋:2Φ16;顶部附加箍筋：3Φ12Θ50;一般箍筋：＜MO@100；五.计算结果1栓钉抗剪承载力校核说明：高钢规已取消，结果仅供参考；栓钉抗剪承载力内力设计值：N=351.958kN,V=11.028kN,M=20.194kN∙m栓钉直径：16；栓钉长度：65；单列侧栓钉数：4个：单个栓钉的抗剪承载力：N：=min(0.43A sγ∣E c f cc,0.7A sγf)=min(0.43×201.()6Xyj25500.0()×9.60,0.7×201.06×167×235.00)=42.78kN合力弯矩作用力臂(相对X 轴为)：y f nax=105.71各位置栓钉的力臂总和为：⅛n=4470050单个栓钉承受剪力为：NF=A +^=/7900900.00×105.71/(2×44700.50)+337571.00/4=130.45kN Z ysum4 N v =Nm=130450.00/4=32.61kNNVVN 栓钉抗剪承载力满足要求!2 .侧面混凝土承压计算钢标算法:/ 22510.47 +(2×1730.32∕897.00+I)2299X897.00=1.06N∕mm 2OC^0.8f c =9.60Λ½ww 2,侧面混凝土承压验算满足要求! 3 .柱脚配筋校核（1）翼缘侧配筋计算：高度方向拉延筋形心间距：(2h(∕d+1)2/，o σc=(~T+DU+2×1730.32897.00+Du+计算配筋为: 22310600.00+9788.28X897KX) 0.9X360.00X697 构造配筋为： A min =0.002h 0h 0=0.002×697×697=97162nιf n 2(2)腹板侧配筋计算：计算配筋对应的内力组合号：1(非地震组合)；内力设计值：M v =-34.59kN ・m ；V r =-20.34kN;宽度方向拉延筋形心间距：%=697计算配筋为：_MV+½y X>_34593200.00+20341.50X897.0()A S =0.9fyb 0 = 0.9×360.00X697构造配筋为：A min =0.002b 0h 0=0.002X697×697=971.62mm 2(3)实配钢筋(埋入式柱脚已按极限承载力进行调整)：横向单侧受力筋：3Φ22;横向单侧架立筋：2Φ16;竖向单侧受力筋：3Φ22;竖向单侧架立筋：2616；顶部附加箍筋：3Φ12@50；一般箍筋：4>10@100；4 .柱脚极限承载力验算结果连接系数：∏j =1.20柱脚最大轴力和轴向屈服承载力的比值：0.09圆管柱：N∕N v W0.2yM r +V v Xh A s =0.9f y h 0137.67mιn^=233.98nun^圆管柱截面全塑性受弯承载力：W p=989.00cm3MP=W p×f y=989004.00X345.00=341.21kN∙in取M nr=M n=341.21kN∙m圆管柱脚连接的极限受弯承载力：MM=f*"∖∕⑵+hB)2+a2-(21÷hβ))=13.40×299X3400.00×(y∣(2×3400.00+897,00)2+897.002-(2×3400.00+897,00)) =709.61kN*mM1t>H i M nr=409.45kN・〃i,满足要求！。
柱模板(设置对拉螺栓)设计计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.56kN·mσ＝M max/W＝0.56×106/42.15×103＝13.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.26×38.4＝9.87 kN/m面板变形图(mm)ν＝1.06mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.84kN·m，N1＝16.88kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.21kN·m，N2＝10.15kNM/W n＝0.84×106/(4.49×103)＝187.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝1.25mmν2＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝0.75mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝16.88×1=16.88kN≤26kN满足要求！。
M30锚栓计算
if xn1 ≥ B0
if B0 > xn1 ≥ B0 − c3 − 0.75d0
μ 2 = 0.848
xn1 ⋅ D − 0.5n ⋅ π ⋅ ( 1.5d0) − As 1.1xn1 ⋅ D 0.95 otherwise β = 1.1 if e ≤ D 6
2
if c3 − 0.75d0 ≤ xn1 < B0 − c3 − 0.75d0
M3 = −3.387 kN
(当b3/a3>2时,按两边简支板计 算 当b3/a3<0.3时,按悬臂板计 算)
M0 = max ( M1 , M2 , M3 , M4
if
)
所以,底板厚度 t≥
经验算 = "初选板厚满足强度要求"
6 M0 = 37.3 mm f
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六、劲板2强度验算 1、内力计算 加劲板等效作用力： 等效集中力偏心矩：
F = κ 1 ⋅ σ c + σ 1 ⋅ ⋅ ( d1 + d2) 2 2
(
)
F = 106.735 KN
e0 = d1 + d2 −
ห้องสมุดไป่ตู้( d1 + d2) ⋅ ( 2σ 1 + σ c)
3 ⋅ σ1 + σc
2、应力计算： 1)、加劲板强度验算： 加劲板强度设计值： f0 = 3.1 NN ⋅ mm− 2
γ := 1.2 d = "M30" n := 4 t := 42mm hs := 250 mm ts := 16 ⋅ mm
加劲板与板焊缝高度： hf = 12mm 十字加劲板1的数量： δ = 1
底板材质 = "Q345" 锚栓材质 = "20CrMo"
柱脚锚栓计算
柱宽300混凝土C20X向锚栓数量3柱高300锚栓材质Q235Y向锚栓数量3柱脚板材质:Q235a。
60锚栓规格M30S 60设计轴力N(KN)：350设计弯矩Mx(KNM)20My50Vx 30Vy10剪力V=31.62278抗剪力:0.4*N 140构造底板宽B'388构造底板高L'540底板厚度t：30加劲板厚t：14加劲板材质Q235底板宽度B：450加劲板高h：300加劲板强度f 215fv 125底板高度L：650x向锚栓间距165a 76y向锚栓间距265b 115混凝土抗压计算柱底板砼压应力:σxmax=N/(BL)+M/(BL^2)1.83σxmin=N/(BL)+M/(BL^2)0.57柱翼缘处应力：σx1=1.34受压区长度C=σmax*L/(σmax+σmin)650.00柱肢中心至受压区合力点距离e1无受拉区锚栓中心至受压区合力点距离e2无受拉区柱底板砼压应力:σymax=N/(BL)+6M/(LB^2)3.48σymin=N/(BL)+6M/(LB^2)-1.08柱翼缘处应力：σy1=2.72受压区长度C=σmax*B/(σmax+σmin)343.13柱肢中心至受压区合力点距离e1110.63锚栓中心至受压区合力点距离e2275.63不需设置抗剪键底板砼压应力σmax 4.11柱翼缘处应力σ1： 2.86砼抗压强度fc9.6砼应力比 2.337503砼抗压满足锚栓抗拉计算单个锚栓拉力Tx=(Mx-N*e1)/(e2*n)0.00单个锚栓拉力Ty=(My-N*e1)/(e2*n)13.64单个锚栓最大拉力T=Tx+Ty 13.64锚栓容许拉力78.5锚栓应力比5.75锚栓抗拉满足底板抗压计算端部三边支承区角部两边支承中部三边支承a2165225.68300b2175110.50225b2/a2 1.0606060.48960.7500系数σ0.115030.0583409010.092弯矩M（Nmm)12861.7312203.2801923640.45921底板厚度t=26.30429393底板强度满足加劲肋计算加劲肋1计算加劲肋剪力V(KN)137.0659剪应力τ=1.5*V/(t*h)48.95抗剪满足加劲肋弯矩M(N)9.853238弯曲应力σ=6M/(t*h*h)46.92抗弯满足加劲肋1焊缝计算角焊缝尺寸hf 10焊缝强度160τf=V/2*hf*0.7*(h-30)36.26αf=57.93焊缝满足加劲板2σmax=3.61σ1= 2.86加劲板剪力V 46.70524剪应力τ=1.5*V/(t*h)16.68抗剪满足加劲板弯矩M13.21684弯曲应力σ=6M/(t*h*h)62.94抗弯满足59.74fM /6⨯=+22)/(f f f τβσ2)30(7.026-⨯⨯⨯⨯h hf M本人钢结构做的比较少，因工作中用到型钢柱脚，在对钢柱脚的计算（钢结构设计手册上册）学习之后，才编写了这个表格，柱脚形型没有采用靴梁＋加劲肋的形式，全部采用加劲肋，这样底板的宽度可以小一些。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书汇总
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×38.4＝18.66kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.66×0.182-0.121×0.71×0.182＝-0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/(1/6×400×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×38.4＝15.36kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×15.36×1754/(100×10000×(1/12×400×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×90小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/54×103＝3.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.1mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3.5 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.08 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.2kN·m，N1＝5.27kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.2kN·m，N2＝5.27kNM/W n＝0.2×106/(5.08×103)＝39.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mmν2＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN) 12t满足要求！N＝5.27×2=10.54kN≤12kN满足要求！。