钢箱梁稳定性验算
钢箱梁计算
I3= 85496369 mm4
查表得稳 定系数 稳定性验 算:
悬臂端计 4.3 算
弯矩设计 值 悬臂断面 A1
A2
中各轴位 置: 惯性矩: 最大压应 力:
腹板的局 部稳定性 可以满 足,可不 计算
受压翼缘 稳定性 b= t= b/t= 13*(235/ 345)^0.5 = 满足
I= 163207996 mm4
局部强度 4 计算
横隔板计 4.1 算
参照 GB500174.1.1 2003
h0= tw1= tw2= h0/tw= 80*(235/ fy)^0.5= 按计算配
1790 16 18
111.9
66.0
4.1.2
纵向加劲 肋
150*(235 /fy)^0.5 =
h0/tw= 可不配置
111.9
123.8
L=
250
174计 算 中间截面
横隔板 横隔梁 中和轴 位置: 下翼缘 宽 惯性矩:
查表得稳 定系数 稳定性验 算:
L=
250
t=
14
L=
250
t=
10
yc=
97
B=
410
I1= 52581694 mm4
I2= 18700685 mm4
I3= 75369199 mm4
σ=
126.8 Mpa
hc=
862.3 mm
λb= 0.7378543
σcr=
295.0
σ=
47.8 Mpa
λb= a/ho=
1.1 1.12
σcr= σc= a/ho=
136.8 78.1 Mpa 1.12
λc=
1.22
港口大桥老桥放置钢箱梁安全检算
1某连续梁桥放置钢箱梁验算1 工程概况本验算是针对老桥xx 桥旁边新桥吊装钢箱梁时，钢箱梁预先放置在老桥上，从而对其主桥进行结构验算。
主桥上部为（45＋80＋45）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，本桥全部位于半径R ＝3000m ，T ＝102.0m ，E ＝1.734m 的竖曲线上。
桥宽19.0m ，双向分离式断面，单箱单室箱形截面，箱梁根部梁高4.6m ，高跨比为1/17.39；跨中梁高2.0m ，高跨比为1/40.0。
箱梁顶板宽9.5m ，底板宽5.0m ，翼缘板悬臂长为2.25m 。
箱梁高度从距墩中心1.75m 处到跨中合拢段处按二次抛物线变化，除墩顶0号块设一个厚250cm 的横隔板及边跨端部设厚150cm 的横隔板外，其余部位均不设横隔板。
箱梁采用双向预应力体系。
钢箱梁共55m ，314.2t 。
将其分割成两份进行分段吊装，每片钢箱梁的重为314.2151.72t =，取1.15的安全系数则151.7 1.15180t ⨯=，故单片钢箱梁每延米重为1801032.7/55F kN m =⨯=。
图1 xx 桥立面图（单位：cm ）图2 根部断面图（单位：cm）图3 中支点断面图（单位：cm）2图4 跨中断面图（单位：cm）图5 边跨端部断面图（单位：cm）2 验算依据1）《长和公路xxxx设计图纸》2）公路工程技术标准《JTJ001-97》3）公路桥涵设计通用规范《JTJ021-89》4）公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计规范《JTJ023-85》5）公路砖石及混凝土桥涵设计规范《JTJ022-85》6）《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）33 工况说明钢箱梁分割成6片运输至现场，在xx桥下进行焊接拼装成2片，然后分片运至桥上在吊装至新桥，由于将钢箱梁对称放置在主跨为最不利，故需对该工况进行验算，同时再对刚钢箱梁对称放置在桥墩两侧作为另一工况进行验算比较。
两个工况均将钢箱梁作为均布荷载布置在桥上。
预制小箱梁吊车安装偏载稳定性验算
预制小箱梁吊车安装偏载稳定性验算预制小箱梁汽车吊安装时，无其他荷载，且采取每跨全部安装完毕后进行下一跨安装，因此，在当安装完外侧3片梁时偏载最大。
则按预制小箱梁一半重量进行验算盖梁与墩身、墩身与承台之间是否会出现受拉现象，以25m小箱梁安装进行验算，砼取2.6t/m3。
一、盖梁与墩身之间弯矩验算（见附图一）假设支点2处于受压和受拉临界状态，此时支点1处于受压状态。
则支点1左侧弯矩为：33÷2×2.6×7.975+32.36÷2×2.6×4.625+32.36÷2×2.6×1.275+58.88×2.6×L1=590.33+153.09 L1(t·m) (1)则支点1右侧弯矩为：56.88×2.6×7.5÷2+58.88×2.6×（7.5+ L1）=1702.74+153.09 L1(t·m) (2) (2)式＞(1)式，故支点2在偏载处于最不利情况下，仍处于受压状态。
二、墩身与承台之间弯矩验算（见附图二）。
假设支点4处于受压和受拉临界状态，此时支点3处于受压状态。
则支点3左侧弯矩为：33÷2×2.6×（7.975+1.25）+32.36÷2×2.6×（4.625+1.25）+32.36÷2×2.6×（1.275+1.25）+58.88×2.6×L2+9.39×2.6×1.25÷2=764.38+153.09L2(t·m) (3) 则支点3右侧弯矩为：(本计算未考虑Y型墩身自身弯矩)（56.88-9.39×2）×2.6×5÷2+9.39×2.6×（1.25÷2+5）+58.88×2.6×（L+5）=1150.42+153.09 L2(t·m) (4)(4)式＞（3）式，故支点4在偏载处于最不利情况下，仍处于受压状态。
钢箱梁主梁体系整体分析验算(doc 10页)
（一）、(22.5+20+27+29.5+30+2X20)m钢箱形连续梁上部结构验算(Px013~ Px020)1、钢箱梁主梁体系整体分析验算1.1、技术标准荷载等级：城市-A级；标准横断面：0.5m（防撞栏杆）+7.0m（车行道）+0.5m（防撞栏杆）＝8.0m；抗震标准：地震基本烈度7度，地震动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3；桥梁设计安全等级：立交匝道结构为二级，结构重要性系数γo＝1.0；环境类别：I类。
1.2、主要标准、规范①交通部颁（JTG B01-2003）②交通部颁（JTJ004-89）③交通部颁（JTJG D60-2004）④交通部颁（JTJ024-85）⑤交通部颁（JTJ025-86）1.3、主梁细部尺寸①单箱单室：顶板宽7.8m，底板宽4.06m；②梁高：1.7m；③钢梁顶板厚：14mm；④钢梁腹板厚：14mm；⑤钢梁底板厚：16mm；⑥纵向设置U型加劲肋，厚8mm。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD，其钢材性能应符合GB/T714—2000的要求。
抗压、拉弹性模量E=Mpa，抗弯弹性模量E=Mpa。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1)自重：考虑钢梁顶底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2)强迫位移：基础间不均匀沉降按1cm计。
3)温度：按规范考虑不均匀升降温。
4)活载：城市-A级，冲击系数按规范取用。
1.6、计算模型采用桥梁结构空间计算程序Midas civil2006计算，根据实际施工步骤确定计算工况。
钢箱梁的截面有效分布宽度根据英国规范BS5400中相关规定进行计算。
结构离散示意图如下图所示。
结构离散图1.7、施工阶段划分结构分析施工阶段按如下划分：施工阶段划分1.8、持久状况正常使用极限状态主梁体系应力验算由程序计算得主梁体系弯矩包络图如下：钢箱梁使用阶段弯矩包络图钢箱梁使用阶段扭矩包络图钢箱梁顶板主梁体系左上缘正应力包络图钢箱梁顶板主梁体系右上缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系左下缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系右下缘正应力包络图由以上图表可知，钢箱梁顶板及底板主梁体系下的应力极值为：顶板最大拉应力为103.1MPa，最大压应力为57.2MPa，底板最大拉应力为58.9MPa，最大压应力为79.0MPa。
钢箱梁局部稳定性计算方法研究
在距离受压翼缘 （ ）。 寺～ ｈ处，此时腹板截面的弯曲
中性轴应 向上移 动 ， 在验 算 中可 不考虑 其 影响 。 但
１２腹板 上设置 闭口加劲肋 ．
当腹 板 设 置 的是 闭 口加 劲肋 时 ，可忽 略 其横 向联 系 的影 响 ， 当做 两 条 开 口加 劲 肋 处 理 ， 其 平 均 间 距 取 ｈ＝ ｉ 利 用上述 方 法验 算 。
＜１ 见 图 ｌ ， ；
ｋ。■屈曲 。 ｃ 。 系数，
．
１ ６
ｂ （＋Ｄ ＋ １ ２ １ 。＋ １ ； ｃ １ （ ０ １ （一 ）］ （＋ ） ＝［ ）
Ｍ ｕ ｉｉ ｎ ｃｐａｌａｎ ｄ Ｐｕｂ ｉ ｎｓ ｒ ｃ ｉ ｎ ｌｃ Ｃｏ ｔ ｕ ｔｏ
ｈ —— 腹 板 区格计 算高 度 ， 。 １ １ １
钢箱梁局部稳 定性计算方法研究
口 文 ／ 耀 华 邹 桂 生 张
摘
要： 由于钢箱梁纵向加劲肋受力比较复杂从而给计算带来不便。为简化计算 ， 文章一方 面提 出钢箱梁受压部分在有无设置纵肋时的局部屈曲临界应力之差等效为纵肋的
ｌ 轴 向压 力并 以此作 为腹板 在 纯 弯作 用下 纵肋局 部 稳 定设计 标 准 ； 临界 另一 方 面 ， 以
应 力和 最大 拉应 力 ，但 腹板 与 翼缘 板 的弯 曲正 应力 的
分 布 形式不 一样 ，加劲 肋承 受 的压 应力 的计算 比较 复 杂 ，故在弯 矩 作用 的情 况 下应先 计 算 出腹 板纵肋 承 担 的临 界轴压 力 。首 先求 出受压 部分 腹板 所 有加 劲肋 承 受压 临界应 力 总和 ，再 按线 性 比例 均匀 分摊 到 各条 加
劲 肋 上 ，然 后 取受 压腹 板最 上 一条 纵肋 分 摊到 的最 大 的轴 力作为 临界荷 载进 行验算 。
钢箱梁检测项目
钢箱梁检测项目一、项目背景钢箱梁作为一种常见的桥梁结构，其安全性和稳定性对于交通运输的正常进行至关重要。
为了确保钢箱梁的结构完整性和使用安全性，需要进行定期的检测和评估。
本项目旨在对钢箱梁进行全面的检测，以确保其结构的稳固性和使用寿命。
二、检测目的1. 确定钢箱梁的结构完整性，检测是否存在裂缝、腐蚀、变形等问题；2. 评估钢箱梁的承载能力，确定其是否能够满足设计要求；3. 检测钢箱梁的连接部位，确保连接处的稳固性和耐久性；4. 鉴定钢箱梁的材料质量，检测是否存在质量问题。
三、检测内容1. 外观检测：对钢箱梁的外部进行全面检查，包括表面是否存在裂缝、腐蚀、变形等问题；2. 内部检测：通过无损检测技术，对钢箱梁内部进行检测，发现潜在的问题，如裂缝、腐蚀等；3. 荷载试验：对钢箱梁进行荷载试验，评估其承载能力；4. 连接部位检测：对钢箱梁的连接部位进行检测，确保连接处的稳固性和耐久性；5. 材料检测：对钢箱梁的材料进行检测，确保其质量符合标准要求。
四、检测方法1. 目视检查：通过人工观察，对钢箱梁的外观进行检查，发现明显的表面问题；2. 超声波检测：利用超声波技术，对钢箱梁内部进行检测，发现潜在的裂缝、腐蚀等问题；3. 磁粉检测：通过施加磁场和磁粉，检测钢箱梁表面和内部的裂缝、腐蚀等缺陷；4. 荷载试验：通过施加一定的荷载，评估钢箱梁的承载能力；5. 金相显微镜检测：利用金相显微镜对钢箱梁材料进行检测，确保其质量符合标准要求。
五、检测报告1. 报告内容：检测报告应包括钢箱梁的详细检测结果、问题描述、评估意见和建议等内容；2. 报告格式：报告应以标准格式编写，包括标题、摘要、引言、检测方法、检测结果、评估意见、建议和附录等部份；3. 报告提交：检测报告应及时提交给相关部门，以便及时采取相应的维修和改进措施。
六、安全措施1. 检测过程中，必须严格遵守安全操作规程，确保人员和设备的安全；2. 检测现场应设置明显的警示标志，确保周围人员的安全；3. 检测人员应佩戴符合要求的个人防护装备，如安全帽、安全鞋等；4. 检测设备应经过合格的检测和维护，确保其正常运行和准确性。
钢梁稳定性计算步骤
钢梁整体稳定性验算步骤1.根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.2.1条，判断是否可不计算梁的整体稳定性。
2.如需要计算2.1等截面焊接工字形和轧制H型钢简支梁1）根据表B.1注1，求ξ。
ξl1——H型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度，对跨中无侧向支承点的梁，l1为其跨度；对跨中有侧向支撑点的梁，l1为受压翼缘侧向支承点间的距离（梁的支座处视为有侧身支承）。
b1——截面宽度。
2）根据表B.1，求βb。
3）根据公式B.1-1注，求I1和I2，求αb。
如果αb>0.8，根据表B.1注6，调整βb。
4）根据公式B.1-1注，计算ηb。
5）根据公式B.1-1，计算φb。
6）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
7）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.2轧制普通工字钢简支梁1）根据表B.2选取φb。
2）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
3）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.3轧制槽钢简支梁1）根据公式B.3，计算φb。
2）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
3）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.4双轴对称工字形等截面（含H型钢）悬臂梁1）根据表B.1注1，求ξ。
ξl1——悬臂梁的悬伸长度。
b1——截面宽度。
2）根据表B.4，求βb。
3）根据公式B.1-1，计算φb。
4）如果φb>0.6，根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb。
5）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.5受弯构件整体稳定系数的近似计算（均匀弯曲，）2.5.1工字形截面（含H型钢）双轴对称1）根据公式B.5-1，计算φb，当φb>0.6时，不必根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb，当φb>1.0，取φb=1.0。
2）根据公式4.2.2，验算稳定性。
2.5.2工字形截面（含H型钢）单轴对称1）根据公式B.5-2，计算φb，当φb>0.6时，不必根据公式B.1-2，采用φ’b代替φb，当φb>1.0，取φb=1.0。
某天桥钢箱梁吊装安全性验算
位在工程具备竣工验 收条件 时， 应在 自评 、 自查工作 完成 后， 向项 目监理 部提交竣工验收报验 单及竣工报告 ； 总监理工程 师组织各专业监理工程 师对工 程竣工 资料及工程实体质 量完成情 况进 行预验 收对检查 出的 问 题， 督促蒯工单位 及时整 改， 经项 目监理 部对竣工资料 和工程 实体全面 检查、 验收合格后 ， 由总监理工程师签署工程竣工报验 单， 向建设单位 并 提 出资料评估报告 。 一些竣 工验收后 工程移 交前未来得及完成整改 的 对 操作控制方法 等。 （） 写安装调试技术报告 。撰 写安装调试技术报告是机 电设备初 问题 ， ２撰 可征得安装单位 的同意， 做甩项处理 ， 在监 理的督促和跟踪下可 以 次安装 调试后进 行技术 、 资产及财务验 收的主要依据 之一 ， 一项必 须 在工程移交后继续完善 。 是 做好 的工作 。 安装调试报 告应 以读者 能再现其安装 、 调试过程 。 并得出与 参 考 文 献 文 中相符 的结果为准。机 电设备安装调试技 术报告作为一种科技文 件， 其 内容 比较专深 、 具体 ， 有关人员应意识到它 的重要性 。撰写时注意与论 文 的区别 ， 应详略得 当、 主次分 明。
建材发展导 向 ２ １ 年 ０ ０ １ ８月
路桥 ・ 航运 ・ 交通
某天桥钢箱梁 吊装 安全性验算
康 宏
（ 重庆建工第七建筑工程有 限责任公 司）
摘 要： 在桥梁工程领域 ， 为满足使用功能和承载功能 的要求 ， 钢箱梁应用越来越广泛 。 本文 以钢箱梁的 吊装为研究对象 ， 分析 了箱形梁 吊装 对吊机、 吊 绳等的选择， 吊耳 、 吊点的设置 ， 以及对 地基承 载力和抗倾覆性的验算， 从而确保 吊装的顺利、 安全 ， 为今后的类似 吊装工程作借鉴。 关键词： 钢箱梁 ： 吊装： 安全 ： 验算
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钢箱梁稳定性验算
1.1 钢箱梁参数
钢箱梁采用Q345钢材，其中顶板、底板、腹板的厚度为20mm，纵向隔板厚度为16mm，纵向U形肋厚度10mm，横隔板厚度10mm。
暂不考虑剪力钉。
表1-1 Q345钢板参数
钢箱梁吊装时在中心割开进行分片吊装。
图1 钢箱梁分割示意图
图2 左半片钢箱梁
图3 右半片钢箱梁
1.2 左半片钢箱梁稳定性验算
钢箱梁分割成两片之后，对两片钢箱梁吊装进行分别验算其稳定性。
因为在
吊点处钢板应力很大，故将吊点设置在横隔板处，并在每片吊装时设置两个工况。
1.2.1 工况一稳定性验算
工况一：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第一道横隔板位置处，即距钢箱梁边1.5m处。
1）吊点布置位置
图4 左半片钢箱梁吊点纵断面图
图5 左半片钢箱梁吊点横断面图
2）计算模型
图6 左半片钢箱梁工况一计算模型
3）吊点内力
图7 吊点内力图
图8 吊点内力局部放大图
由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的内力分别为474.4kN和470.5kN，另一侧吊点的内力与其对称。
4）钢箱梁吊装扭曲验算
图9 钢箱梁整体扭转效应图（a）
图10 钢箱梁整体扭转效应图（b）
图11 跨中局部扭转效应放大图（a）
图12 跨中局部扭转效应放大图（b）
由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为9.1cm，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响。
图13 十字撑布置示意图5）钢箱梁吊装强度验算
图14 钢箱梁整体应力图
图15 跨中局部应力放大图
图16 吊点附近位置应力局部放大图
由图中可以看出钢箱梁吊点附近应力最大，为121345a a MP MP <，跨中处的最大应力为100345a a MP MP <。
所以吊装时钢板的强度满足要求。
1.2.2 工况二稳定性验算
工况二：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第三道横隔板位置处，即距钢箱梁边4.5m 处。
1）吊点布置位置
图17 左半片钢箱梁吊点纵断面图
图18 左半片钢箱梁吊点横断面图2）计算模型
图19 左半片钢箱梁工况二计算模型
3）吊点内力
图20 吊点内力图
图21 吊点内力局部放大图
由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的内力分别为474.3kN和470.8kN，另一侧吊点的内力与其对称。
4）钢箱梁吊装扭曲验算
图22 钢箱梁整体扭转效应图（a）
图23钢箱梁整体扭转效应图（b）
图24 跨中局部扭转效应放大图（a）
图25跨中局部扭转效应放大图（b）
由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为7.3cm，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响，十字撑焊接位置如下图所示。
图26 十字撑布置示意图5）钢箱梁吊装强度验算
图27钢箱梁整体应力图
图28 跨中局部应力放大图
图29 吊点附近位置应力局部放大图
由图中可以看出在此工况下钢箱梁跨中处应力为96345a a MP MP <，吊点附近处最大应力为89.5345a a MP MP <，强度满足要求。
1.3 右半片钢箱梁稳定性验算
钢箱梁分割成两片之后，对两片钢箱梁吊装进行分别验算其稳定性。
因为在吊点处钢板应力很大，故将吊点设置在横隔板处，并在每片吊装时设置两个工况。
1.3.1 工况一稳定性验算
工况一：吊装右半片钢箱梁，吊点对称设置在第一道横隔板位置处，即距钢箱梁边1.5m处。
1）吊点布置位置
图30 右半片钢箱梁吊点纵断面图
图31 右半片钢箱梁吊点横断面图
2）计算模型
图32 右半片钢箱梁工况一计算模型
3）吊点内力
图33 吊点内力图
图34 吊点内力局部放大图
由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的内力分别为481.0kN和481.5kN，另一侧吊点的内力与其对称。
4）钢箱梁吊装扭曲验算
图35 钢箱梁整体扭转效应图（a）
图36 钢箱梁整体扭转效应图（b）
图37 跨中局部扭转效应放大图（a）
图38跨中局部扭转效应放大图（b）
由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为8.3cm，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响，十字撑焊接位
置如下图所示。
图39十字撑布置示意图5）钢箱梁吊装强度验算
图40 钢箱梁整体应力图（a）
图41 钢箱梁整体应力图（b）
图42 跨中局部应力放大图
图43 吊点附近位置应力局部放大图
由图中可以看出钢箱梁吊点附近应力最大，为116345a a MP MP <，跨中处的最大应力为91345a a MP MP <。
所以吊装时钢板的强度满足要求。
1.3.2 工况二稳定性验算
工况二：吊装左半片钢箱梁，吊点对称设置在第三道横隔板位置处，即距钢箱梁边4.5m 处。
1）吊点布置位置
图44左半片钢箱梁吊点纵断面图
图45 左半片钢箱梁吊点横断面图2）计算模型
图46 左半片钢箱梁工况二计算模型
3）吊点内力
图47 吊点内力图
图48 吊点内力局部放大图
由图中可以看出，在工况一的情况下，两个起吊点的内力分别为480.5kN和479.8kN，另一侧吊点的内力与其对称。
4）钢箱梁吊装扭曲验算
图49 钢箱梁整体扭转效应图（a）
图50 钢箱梁整体扭转效应图（b）
图51 跨中局部扭转效应放大图（a）
图52 跨中局部扭转效应放大图（b）
由图中可以看出钢箱梁跨中的位移最大，最大值为6.7cm，扭转效应不大，能够满足要求，但是考虑到现场拼装时扭转效应的影响，建议在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5米设置一道轻质十字撑以减小扭转效应的影响。
图53 十字撑布置示意图
5）钢箱梁吊装强度验算
图54 钢箱梁整体应力图
图55 跨中局部应力放大图
图56 吊点附近位置应力局部放大图
由图中可以看出在此工况下钢箱梁跨中处应力最大为87.0345a a MP MP <，吊点附近处最大应力为85.3345a a MP MP <，强度满足要求。
小结：吊装左半片钢箱梁时，在工况一下，钢箱梁跨中最大位移为9.1cm ，扭转较小；在吊点附近处的应力最大，为121MPa<345MPa ，在工况二下，钢箱梁跨中最大位移为7.3cm ，扭转较小；在吊点附近处的应力最大为96MPa<345MPa 。
均能满足要求。
但是建议将吊点按工况二进行设置，且在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5m设置一道轻质的十字撑。
吊装右半片钢箱梁时，在工况一下，钢箱梁跨中最大位移为8.3cm，扭转较小；在吊点附近处的应力最大，为116MPa<345MPa，在工况二下，钢箱梁跨中最大位移为6.7cm，扭转较小；在吊点附近处的应力最大为87MPa<345MPa。
均能满足要求。
但是建议将吊点按工况二进行设置，且在钢箱梁分割处沿钢箱梁纵向每隔5m设置一道轻质的十字撑。