高线盘螺试轧报告
轧钢实验总结
轧钢实验总结轧钢实验总结材料成型、压力加工专业实验总结材料成型、压力加工专业实验1总结报告人：白昆朋班级：08成型1班报告时间：2022/4/16一、所作实验名称及设备1.电阻应变片在电桥中的接法：（1）.等强度梁及砝码；（2）.（k=2.0）电阻应变片（已贴在等强度梁上）；（3）.高精度晶体管直流稳压电源：WYJ_2_A1A27V;(4).电桥平衡装置电位器及电阻；（5）.数字万用表：UT33B；2.动态电阻应变仪的调试与使用：（1）.Y6D-3A型动态电阻应变仪；（2）.等强度梁及砝码（3）.12欧固定电阻或电阻器；（4）.数字万用表：UT33B；3.数字式应变仪的采集实验：（1）.数字应变仪WS3811/1；（2）.等强度梁及砝码(编号)；（3）.数字万用表：UT33B；（4）.计算机；（5）。
打印机；4.压力传感器的标定：（1）.拉压力传感器：BLR-1型；第1页共6页材料成型、压力加工专业实验总结（2）.数字万用表:UT33B（3）.直流稳压电源:JWY-30B；（4）.600千牛顿液压万能试验机：WE-60；5.轧制压力和轧制力矩的测量：（1）.轧机：φ170某250二辊轧机；（2）.600千牛顿液压万能试验机：WE-60；（3）.压力传感器：CZLYB-4；（4）.扭矩转换装置和集流装置；（5）.动态应变仪：Y6D-3A型；（6）.轧机测试仪1000KN/60mm；（7）.计算机，打印机；（8）.数字万用表：UT33B；（9）.量具：游标卡尺，合尺；（10）.铅板；6.三相异步电动机有功功率的测量：（1）.轧机：φ170某250二辊轧机主电机：三相异步电动机JO2-72-4；（2）.电流互感器：LMZJ1-0.5；电压互感器：JDG-0.5；（3）.三相有功功率变换器：FZ；（4）.交流电流变换器：FZ；交流电压变换器：FZ；（5）.功率表1：D51；功率表2：D51；（6）.控制柜；第2页共6页材料成型、压力加工专业实验总结7.最大咬入角及摩擦系数的确定：（1）.设备：φ170某250二辊轧机；（2）.工具：游标卡尺、外卡钳、锉刀；（3）.试样：浇铸成楔形的铅试样；（4）.辅助材料：润滑油、棉纱、汽油、滑石粉；8.轧制时前、后滑值的测定：（1）.φ170某250二辊实验轧机；（2）.游标卡尺，钢板尺，外卡钳；（3）.润滑油、棉纱等；二．所作实验原理、步骤汇总：1.电阻应变片在电桥中的接法：利用等强度梁受力弯曲，上下表面产生对称性拉长收缩变形的现象，在变形的表面粘贴应变片。
HRB400盘螺力学性能分析研究
3)
规定丨丨•:比例延伸强度RP0.2(M P a)值不稳定性比较强，说明它对
数据，对盘螺不同部位、不同力学性能及之间关系、通条性及时效性等 材料的成分、组织、状态、温度和加载速度等,K 对这些因素的影响十分
进行科学分析研究，以实现盘螺生产效益的最大化。
敏 感 ，而 规 定 _比 例 延 伸 强 度 RP0.2更加敏感，它不仅受上诉因素影
1 不同试验机测得力学性能的关系
响，而且还受试样拉伸曲线图的准确性及两点法中1>1和P2 选择等因
你 机 械化工
D 01:10.19392/j .c n k i.l 671-7341.201705147
科技风2017年 3 月上
H R B 4 0 0 盘螺力学性能分析研究
王新路
河 北 钢 铁 集 团 宣 钢 公 司 技 术 中 心 河 北 宣 化 075100
摘 要 : 本 文 通 过 对 高 线 盘 螺 大 量 地 进 行 对 比 试 验 摸 索 ，全 方 位 采 集 试 验 数 据 ，对 盘 螺 不 同 部 位 、不 同 力 学 性 能 及 之 间 的 关 系 、通 条 性 及 时 效 性
度:22-23 °C ,对比试验平均每半月1 次。
2)
抗拉强度伯:高，所对位的屈服强度值和规定非比例延伸强度值
1)
屈服值在405 MPa〜425 MPa之间,最大值和最小值相養20 MP也a,基本偏高，但比较稳定，主要和钢材的弹性模量E 有关。抗拉强度可
平均值为416.67MPa;抗拉强度值在615 MPa〜625 MPa之间,最大伯:4 以作为比较试验机数据准确与否的主要数据^
10 MPa左右，影响试验数值偏差的因素主要是试验机、试验环境及试验
高线粗轧过程的温度与变形分析报告
高线粗轧过程温度与变形的模拟分析报告1 分析目的高速线材轧制过程的温度控制是工艺制度中一项重要内容，会直接影响到成品的质量，如：产品的表面质量、组织性能等。
高线粗轧阶段主要的任务是在高温的条件下实现断面大幅度缩减和大延伸变形。
但是，轧件在粗轧阶段的温度与变形状况是否会影响后续的轧制过程甚至最终产品质量，其影响程度如何，目前还并不清楚。
对高线粗轧过程的温度与变形研究将有助于了解这些问题。
2数值模拟分析过程相关问题的阐述2.1 模型的建立模拟采用142×142mm的连铸方坯，圆角半径较小，取r=5mm。
材质定为C22。
取轧件右上部分（1/4）作为研究对象，对其划分单元，见图1。
图1 轧件的单元划分2.2 初始条件的确定根据生产现场温度实测数据，确定模拟的初始温度为1050℃，且均匀分布。
轧辊温度设为250℃，轧辊与轧件的热传导系数为20 kW / ( m2 ·℃)。
轧制环境温度为20℃。
参考有关资料：综合热辐射与对流传热，在轧件的外表面施加对流边界条件，换热系数取0.12 kW / ( m2 ·℃)。
对称面绝热处理，热通量为0。
由于金属变形和接触面的摩擦使轧件产生的温升，其热功转换系数取为0.9。
根据有关文献，轧辊与轧件的摩擦类型可采用库仑摩擦，摩擦因子定为0.35。
3 机架间距对轧制过程温度的影响机架间距分别取不同，建立连轧模型进行模拟，见图2。
图2 机架间距分别为1500mm和2500mm的连轧模型在轧件断面上选取4个节点，在不同机架间距情况下对节点在轧制过程的温度变化作对比研究。
节点位置选取见图3。
图3 轧件断面4个节点的选取位置在机架间距为2500mm 的情况下所取4个节点处的温度变化情况如图4。
温度/℃增量步图4 轧件断面4个节点处在连轧过程中的温度变化情况从图中我们可以看出：除了表面处节点3、4温度变化比较剧烈，坯料中心区域节点1、2处的温度变化趋势较为平缓。
高线φ12.5 mm 82B-M盘圆提速轧制生产实践
2021年第1期提高1#连铸机至二棒轧线方坯热送率的工艺实践高线椎12・5mm82B-M盘圆提速轧制生产实践李勇岳连智魏福龙(首钢水钢钢轧事业部贵州六盘水553028)摘要：本文通过对高线轧制①12.5mm82B-M各关键工序控制点进行分析，通过对轧制工艺的优化改进从而达到提速生产目的，满足市场需求遥关键词：加热温度;轧线导卫件；穿水器；风机控制Production Practice of Increasing Rolling Speed of椎12.5mm82B-M Wire Rodin High Speed Rolling ProcessLi Yong Yue Lianzhi Wei Fulong(Industrial Department of Steelmaking and Steel Rolling,Shougang Shuicheng Iron&Steel(Group)Co.,Ltd,.Liupanshui553028,Guizhou,China)Abstract:The key control points in high speed rolling process of椎12.5mm82B-M wire rod are analyzed.By the improvement of the rolling process,the purpose to increase the rolling speed is realizedto meet the demand of market.Keywords:r eheating temperature;rolling guider;water cooling device,blower control1前言首钢水钢钢轧事业部高线作业区为全连轧高速线材生产线,设计能力为年产50万t/年,全线由6架粗轧机（平立轧机布置）,6架中轧机（平立轧机布置）,6架预精轧机（平立轧机布置，后四架为椎285悬臂辊环紧凑型机组）和10架精轧机（顶交45。
盘螺屈服强度检验方法的探讨与提高盘螺屈服强度的方案
盘螺屈服强度检验方法的探讨与提高盘螺屈服强度的方案吕利伟，高振兴(河北钢铁集团唐钢公司牛产制造部，河北唐山063009)摘要：盘螺的生产工艺特点和盘卷交货状态，决定了在进行盘螺屈服强度检验时存在选择检验方法的矛盾。
探讨了当前盘螺屈服强度检验方法的合理性，以及通过轧后控冷提高盘螺屈服强度。
关键字：屈服强度；规定塑性延伸强度；组织强化；轧后控冷Discussion o n Yield Strength Test Methods for Ribbed Bar s in Coi l and Improved Process D es ig n for Its Yield StrengthLv Liwei，Ga o Zhenxing(Manufacturing Dep ar tme nt，H ebe i I ro n&S t ee l C o．，L t d．T a n g s h a n Branc h)Ab st ra ct：Th e process fea tu r es a nd d el i v e ry status of the ribbed bars l ea d to a co n t r a di c t i o n whe n cho osi ng test me t ho d s f or it s y ie l d s t r en g t h．T h i s p ape r di s c u s s e s the rati on ali ty of the test met ho d s．A n d it g i v es a ll impro ve d process design for it s y ie l d s t r en g t h，t h r ou g h t he c o n t r o l l ed cooling aft er r o l li n g．Ke y w ord：yi eld st re n gt h；R p0．2；s t ru ct ur e st r e n gt h e n i ng；c o n t r o l le d coo ling aft er r o ll in g1前言在高速线材生产线生产的、以盘卷交货的螺纹钢筋，简称盘螺。
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本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==轧钢线材质量报告篇一：轧钢车间产品质量缺陷标准(供参考)一、车间产品大钢：1.1高线：①、产品规格：Φ6.5、Φ8、Φ10 mm热轧盘圆；②、钢种：低碳钢、低合金钢；③、执行标准：GB/T 701-1997。
1.2 带钢：①、产品规格：δ=2.5～3.5mm、B=145～183mm；②、钢种：低碳钢、低合金钢；③、执行标准：GB/T 3524-92。
二、高线产品缺陷及分析：⑴、擦伤（划痕）1）、特性：一般呈直线形或弧形的沟痕，通常可见沟底，其深度由肉眼刚能见至几毫米，长度有几毫米至几米，连续或断续地呈现在线材的局部或全长。
2）、产生原因：a、导卫装置偏斜，加工不良，上边不圆滑。
b、导卫板或孔型粘附氧化铁皮，以及导卫板或孔型严重磨损。
c、活套量过大，轧件跳套；活套与轧直线不一致，拉钢时，轧件与活套棱角挂伤。
d、孔型侧壁磨损过多，与轧件接触产生弧形刮伤。
e、轧辊车削不当，有刀痕产生轧痕（或压痕）。
3）、防止办法：a、正确安装导卫。
b、按规定及时更换导卫或孔型。
c、按规定输入轧制速度，确保连轧常数，同时保证轧制线一致。
d、按导槽换辊制度导槽换辊。
e、提高车削质量和检验标准。
（2）、结疤：1）、特性：一般呈舌头形或指甲形，其宽而厚的一端与钢材基本相连，有时结疤外形呈一封闭的曲线，它嵌在线材表面，面积较大。
轧制产生的结疤容易翘起和张口，一般下面都有夹杂物。
2)、产生原因：a、在轧制过程中前一道次孔型有砂眼或因故损坏，当轧件通过该孔型后表面形成凸块，再轧制后，在成品线材表面产生周期性生根结疤。
b、在轧制过程中，由外界金属物落在轧件表面上，同时被带入孔型变形区，压入轧件表面，产生结疤，这样的结疤是不生根且无规律性。
c、轧件在孔型中打滑，使金属堆积于变形区周围表面上，再轧制时造成的。
钢筋试验报告
批准文号：铁建高函［2009］27号委托单位吉林铁道建设有限公司报告编号JR2014100005工程名称吉林北站货场改造工程委托编号JRW2014100005 施工部位走行轨基础产地厂名吉林鑫达钢筋牌号光圆HPB300 φ8mm 炉号132-01623代表数量8t 报告日期2014.10.15送样人董佩送样见证人龙海馨项目标准规定试件编号12//拉伸试验公称直径d（mm）888//公称截面面积S o（mm2）50.2750.2750.27//原始标距L O（mm）140140140//屈服强度R el（MPa）≥300390365//抗拉强度R m（MPa）≥420575570//伸长率A（%）≥25.032.034.0//最大力下的总伸长率A gt（%）≥10.0////拉断位置描述标距内标距内//强屈比/////屈标比/////弯曲试验弯曲角度α（°）180180/弯曲压头直径D（mm）D=d8/弯曲外表面描述无裂纹无裂纹无裂纹//弯曲结果合格合格合格//尺寸偏差实测直径/内径d1（mm）87.87.8//内径允许偏差（mm）±-0.2-0.2//公称直径允许偏差（mm）/////重量及允许偏差试样实际总重量（kg）/0.957重量偏差（%）±7-5检测评定依据：《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》（GB/T 228.1-2010）、《金属材料弯曲试验方法》（GB/T232-2010）、《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）试验结论：该批钢筋的力学性能和工艺性能均符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008）标准中HPB300等级要求。
批准文号：铁建高函［2009］27号委托单位吉林铁道建设有限公司报告编号JR2014100006工程名称吉林北站货场改造工程委托编号JRW2014100006 施工部位排水沟盖板产地厂名四平现代钢筋牌号光圆HRB400 φ12mm 炉号1-040708代表数量6t 报告日期2014.10.15送样人董佩送样见证人龙海馨项目标准规定试件编号12//拉伸试验公称直径d（mm）121212//公称截面面积S o（mm2）113.1113.1113.1//原始标距L O（mm）606060//屈服强度R el（MPa）≥400420425//抗拉强度R m（MPa）≥540560565//伸长率A（%）≥1625.026.0//最大力下的总伸长率A gt（%）≥7.5////拉断位置描述标距内标距内//强屈比/////屈标比/////弯曲试验弯曲角度α（°）180180/弯曲压头直径D（mm）D=4d48/弯曲外表面描述无裂纹无裂纹无裂纹//弯曲结果合格合格合格//尺寸偏差实测直径/内径d1（mm）11.511.311.3//内径允许偏差（mm）±0.4-0.2-0.2//公称直径允许偏差（mm）/////重量及允许偏差试样实际总重量（kg）/-2.124重量偏差（%）±7-6检测评定依据：《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》（GB/T 228.1-2010）、《金属材料弯曲试验方法》（GB/T232-2010）、《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）试验结论：该批钢筋的力学性能和工艺性能均符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008）标准中HPB300等级要求。
提高HRB400盘螺力学性能的轧制工艺优化
０．４－０，８
１．３￣１．６
≤ ０．０４５
Ｏ．２￣０．２５
Ｏ．３８～Ｏ．５５
１．４￣１．６
≤ ０．０４５
轧 制 速度 （ｍ／ｓ）
６５ ７７ ７７ ７７
２．２ 轧制过 程控 制分析
会 同时 出现 ，因此 如果 这两 种机 理 的控 制组 合不
低 温 轧 制 和 大压 下 量 轧制 工 艺 都 有 利 于 细 恰 当 ，会 产生 负面 的影 响 。２）在 Ａｒ３以上温 度变
成 ，粗 轧 至预 精轧 采用 平立 交 替布 置 ，精 轧 １０架 增加 了合 金成 本 。为此 我们对 影 响产 品力学性 能
轧 机为顶 交 ４５度 无扭式 悬 臂轧机 。 自 ２０１１年 ７ 的 原 因进 行 了分 析并 对 相 应 的 控 轧 控冷 参 数 进
月投产以来 ，大部分时间生产 的钢都是普碳钢 行了修改和调整。
表 １ 各 生产 厂 家 ＨＲＢ４００盘 螺 化 学 成 分 、成 品 轧 制 速 度 的控 制对 比
Ｃ％
Ｏ．２＾０．２５
Ｓｉ％
０．４＂－＇０．８
Ｍｎ％
１．３５～１．６
Ｐ、ｓ％
≤ ０。０４５
Ｃｅｑ％
０＿２ ＿２５
０．４－－０．８
１．３５～１．６
≤ ０．０４５
Ｏ．１８～Ｏ．２５
化 晶粒 ，提 高盘 条 的抗 拉 强度 和屈 服强 度 。但 由 形 ，产生 应变诱 发 铁素 体相 变 时 ，随 变形 量 加大 ，
于设 备 的原 因 ，大多 数厂 家在 控制 开轧 温 度 时 ， 变 形 温度 降 低 ，应 变 诱 发 铁 素体 数 量 增 加且 细
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高线盘螺试轧总结报告
高线车间准备生产盘螺，初步决定使用HRB335b钢坯轧制Φ8盘螺，如果能轧制成功，再使用HRB335a钢坯轧制。
共准备HRB335b钢坯500吨，HRB335a钢坯50吨。
4月26日高线加热炉点炉，使用烘炉烧嘴温炉，炉温提升慢。
27日上午11:00炉温只达到340℃左右，不具备点燃蓄热烧嘴的条件。
经过和加热炉外聘师傅候工探讨，决定从一炼钢倒运热钢坯入炉以提高炉温点燃蓄热烧嘴，加快升温。
在晚上23:50分，具备出钢条件。
28 日0:07正式出钢，第一支钢头部温度偏低，将头部割去一部分，后又将钢坯头部切割成锥形，降低轧机转速，使其顺利进入轧机，顺利出钢。
抗拉强度和屈服强度分别为616和414。
控制冷却设置为预穿水一段开度25%、预穿水二段开度45%、穿水一段开度40%、穿水二段开度20%。
开1#、2#风机转速分别为1400、1200转。
进精轧温度为890℃左右。
连续出钢第二支钢、第三支钢调整螺纹内径。
调整期间2#飞剪剪头后自动碎断，造成堆钢。
力学性能抗拉强度能够达标屈服强度未达到标准要求。
处理完成后出钢，增加穿水开度，提高穿水压力，继续生产偶尔有合格。
期间在风冷辊道上加上2段保护罩。
3:24分开始逐步
提高一段穿水压力其他不变，最高提到50%开度，压力达到0.21，支管压力达到0.1、0.1、0.15。
并加开3#风机转速700转，屈服强度不合格。
并且出现吐丝机吐丝乱卷现象。
于是将穿水一段开度降低至40%，提高二段穿水开度由14%提高到16%，继续提高到18%时出现精轧机堆钢。
加开穿水四段，但对性能影响不大，在调整力学性能的同时继续调整头部不冷段长度，和外观质量。
早晨8:00左右在轧钢厂办公司召开临时会议有技术经理任经理主持，分析试验时出现的问题，探讨下一步试验方案。
主要出现的问题有：1、穿水压力低，支管压力最大只有0.15MPa。
2、头部不冷段过长达到50-70圈。
3、水压不稳造成表面质量黑白相间。
4、吐丝温度测量不准确。
5.决定投入水箱间夹送辊，以减少头部不冷段长度和提高穿水压力时防止堆钢。
6.查找穿水管道是否有泄压。
9:30开始投入水箱间夹送辊过钢生产，问题依然存在，力学性能没有改观。
投入中间夹送辊后造成螺纹表面有压痕，调整辊缝后压痕减少。
14:55开始有合格产品出现，但大部分屈服强度仍然不合格。
至晚19:07期间，不断调试和总结但效果不明显。
具体实验数据见HRB400￠8盘螺实验数据。
产品出现问题：1、屈服强度低。
屈服在350-390之间
分析原因：①冷却速度快盘螺内部产生贝氏体组织；②根据现在设备条件开轧温度在1080℃、进精轧温度850-900℃和吐丝温度在890℃，温度控制偏高。
应在设备能力内降低温度，提高晶粒细度提高力学性能。
2、头部不冷段长是因为中间夹送辊未用，穿水开启早会造成堆钢。
开始在70圈后调整为26圈左右。
3、产品表面有间断水锈，形成“花脸”，原因是穿水压力不稳定，水量忽大忽小。
直至晚19:07使用HRB335c钢坯生产盘螺抗拉强度分别为607、598屈服强度为405、423能够达到标准要求。
轧完HRB335c 钢坯30支全合格，达到质量要求。
根据试验结果来看，现阶段应使用HRB335c钢坯生产盘螺。
生产工艺成熟后逐渐降低钢坯成分。
具体试验数据见下表：
HRB400Φ8盘螺试验数据。