卤水蒸发器几十根钛管被腐蚀破裂穿孔事故
卤水蒸发器几十根钛管被腐蚀破裂穿孔事故
【事故概况、经过】
某厂卤水蒸发器一效加热室列管使用钛合金制造，一效加热室管间通入温度为（127~147）℃的蒸汽，使管内卤水加热到（115~135）℃。
管内卤水含氯化钠280g/L左右，pH=5.5~6.5。
投入运行仅10个月，就有几十根钛管破裂穿孔。
【事故原因分析】
钛在大气、海水和天然水中都具有优异的耐蚀性能，这是因为钛的钝化能力很强。
钛可以用于常温下的稀盐酸（5%以下）环境中。
同样，钛和钛合金对湿氯气、氯化物溶液耐蚀性也非常优良。
但是，即使是中性氯化物溶液，钛及其合金也只能在一定温度范围下使用。
因此，使用钛合金蒸发器，工艺参数就应按钛合金耐蚀范围制定，才能保证钛合金的腐蚀在可以接受的水平之内。
反之，如果要保证现有蒸汽和卤水温度，一效蒸发器加热列管选用钛合金就是不恰当的，只能另选在这种环境中具有足够耐蚀性的材料。
金属腐蚀中，温度是一个十分重要的环境参数。
在大多数情况下温
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盐硝联产蒸发罐裂纹产生原因及处理方法
盐硝联产蒸发罐裂纹产生原因及处理方法内容摘要：盐硝联产综合技改工程主体设备，不锈钢复合板蒸发罐在投料生产不到2个月的时间内，出现较严重的腐蚀裂纹。
公司工程技术人员，通过科学细致的分析研究，找到了造成快速腐蚀的原因，并尝试了一些解决措施，使腐蚀现象得到了抑制。
关键词：盐硝联产蒸发罐不锈钢复合板腐蚀裂纹一、前言中盐东兴公司设计能力为60万吨/年盐硝联产综合技改工程（主产品NaCl，副产品Na2SO4），2006年2月建成投料试车。
经过两次试生产以后，2006年4月发现该套装置腐蚀比较严重，尤其以201蒸发罐和卤水预热系统管道最为突出。
如卤水预热系统管道，所用材质均为316L不锈钢，在运行不到2个月的时间里，有8条焊缝出现腐蚀，造成NaCl溶液外泄。
在停产检查同样工况条件的蒸发罐时发现，材质为316L/Q235复合板的316L复层焊缝、热影响区附近和母材上均有大量密集的红褐色、黑色斑状腐蚀裂纹和点蚀。
在这么短时间内出现这样严重的腐蚀是前所未有的，也是非常危险的。
由于蒸发罐为盐硝联产关键设备，一旦出现泄露将直接影响生产安全。
为解决腐蚀问题，我们着手对腐蚀原因进行分析，并对泄漏的管道进行补焊施工，对出现腐蚀裂纹的蒸发罐复合板进行修复处理。
二、现象综述通过蒸发罐不锈钢复层外观检查发现：①罐壁不锈钢复板铁污染较为严重，碳弧气刨、焊接飞溅物随处可见，施工过程中焊接的临时支撑点（有的用碳钢）没有清理彻底。
②不锈钢复层焊缝外观质量较差，焊缝增加度较高，筒壁复层焊缝焊接三道焊缝较宽，焊趾未填充满，焊缝表面粗糙，焊缝未修磨焊瘤较大，气孔、夹渣、咬边现象严重。
③复层焊缝及热影响区布满了圆形网状微裂纹，部分连接成片，裂纹自热影响区向母材方向扩展，单侧裂纹的扩展长度约为30～50mm（见图1）。
④部分复层母材也有出现圆形红褐色网状微裂纹的现象，直径在10~50mm（见图2），有的局部连接成片整个不锈钢复层表面变成黑色，没有一点金属光泽（见图3）。
案例▕史上分析最透彻的腐蚀破坏事故（7
案例▕史上分析最透彻的腐蚀破坏事故（7每期编制两篇真实腐蚀案例，希望大家喜欢。
点击页面底部“阅读原文”可查看腐蚀案例5-6事例7某厂生产氯化锌的方法是，将镀锌厂回收的锌和其它来源的锌用盐酸溶解，然后用化学药剂处理，再在浓缩槽中加热蒸发。
浓缩槽中使用的镍加热管发生孔蚀，寿命很短。
于是用锆制加热管在浓缩槽中进行了一个月试验，没有发现腐蚀问题，但锆制加热管仅使用了6个月就发生腐蚀破坏。
经过调查找出了原因：有的镀锌厂镀锌工艺配方中使用了氟化物，因此回收的锌中含氟化物。
评述锆是一种难熔金属，虽然锆的标准点位很负，化学性质活泼，但由于表面易生成致密的保护性氧化膜，所以具有优良的耐蚀性。
锆对碱和许多酸（包括氢碘酸和氢溴酸）耐蚀性很好，但锆不耐王水和氢氟酸的腐蚀，因为它们能使锆生成；络离子而溶解。
尽管锆对浓度低于35%、温度低于100℃的盐酸是耐蚀的，在本事例中耐蚀性应无问题，但由于回收锌中夹带氟化物，因而很快发生腐蚀破坏。
以上三个事例的共同点是：实际生产环境中含有某种杂质，对设备材料造成了严重的腐蚀问题。
而作为选材依据的腐蚀数据资料、使用经验、实验结果并没有包含这种环境细节。
相同的生产过程，相同的设备材质，往往腐蚀情况出现较大差异，一个重要原因就是杂质。
这方面的事例还有很多，如：1.有的硫酸生产厂为用户提供废酸处理设备，因为用户难以使用不影响环境的方法处理废酸。
处理工艺是：将被有机物污染的废酸焚烧，热气体通过废热锅炉回收热量。
有一个这样的厂一次发现废热锅炉钢管寿命突然很短。
检查结果表明，腐蚀是由于含磷酸盐和铅量很高的熔渣造成的，原来一个用户的废酸中含有这些组分。
2.某厂一台蒙乃尔合金制的石油化工装置萃取设备用于处理50%~65%硫酸和乙醇（温度29~38℃），热交换器管子预期寿命5年，但在5周就出乎预料发生破坏，更换的管子不到3周又发生破坏；腐蚀部位主要是焊缝。
溶液中所含的铜离子很高，难以用合金的简单溶解来解释。
钛氯气冷却器损坏原因及预防措施
察， 损坏情 况 与上 次 同 出一 辙 ， 下 端仍 是完 好 如 而 初 ， 以确认是 老原 因： 可 缺水和高温所致 。随 即检查
首先重新 确认 管子材质 。该管 为 Ｔ ２材质 ， Ａ 经 有关 部 门 分 析 后 得 知 材 料 符 合 国标 要 求 （ 量 分 质
离子膜电解槽在实行峰谷分时电价操作中的效果很
好 ， 明在槽 型及 隔膜 采用 和 制作上 还 有选 择 的 这说 空 间 ， 加强 电解槽管理 。 并应
注 ： 时 间为 ２０ 年 ８ ２目； 行 电流密 度为 ｌ ３ ｒ２ 测量 ０３ 月 运 ８ ｎ。 ４ ２ １
［ 编辑 ： 蔡春艳 ］
槽龄 ）膜 隔长期 浸 泡 在盐水 和淡碱 中， 身发 生 了 ， 本 溶胀 ， 阴极 网袋的距离增大 ， 隔膜 松软 。由 。 与 比新 】 运行 中电流与阳极 液面 频 繁变化 ， 得本 来 就 呈不 使
稳定 状态 的隔膜 运行 状 况进 一步 恶化 ， 重 时局 部 严
与阴极 网袋脱 离 ， 阴 、 液相互渗透 ， 导致 阳极 氢气 、 氯
剩余部分被腐蚀的像筛孔， 薄如蝉翼， 内表面粗糙不
平， 呈灰黑色 ， 气水 界面 处损 坏 的较严 重些 ， 表 在 外 面隐约还能看 到金 属光 泽 。由此 可以推 断 ： 子最 管 开 始是从管 内开始腐 蚀的 。
２ 损坏原 因分析
该 钛冷 由河南省化 工设 计 院设计 ， 虑简 体与 考 换 热管的热胀差异 ， 简体上部设计 为填 函式结构 ， 以 使管子能够 自由伸缩 。受此 种结 构 的限制 ， 冷却 水 出 口管设置在 距 管板 ３０ｍ 处 ， 近管板 下 设 有 ６ ｍ 靠
化工安全与防腐案例分析
化工安全与防腐案例分析—真空制盐钛制换热器腐蚀失效实例分析班级：xxxxxx姓名：xx学号：xxxxxxxx真空制盐钛制换热器腐蚀失效实例分析一般认为在温度不太高的NaCl溶液中，钛的腐蚀速度非常低。
但是随着钛在制盐行业的大量使用，发生腐蚀失效事故也开始增多，引起各制盐企业的重视，钛腐蚀的原因大致可归为四类：缝隙腐蚀、氢损失、应力腐蚀、铁污染等，且受材质成分、设计制作、工况介质等具体情况影响，腐蚀原因往往较为复杂，多为一个主要因素诱导，几种辅助因素共同作用的结果。
以下分析国内发生的两起制盐钛制换热器腐蚀失效案例。
1.案例一首效换热管腐蚀失效分析：2004年四川某制盐厂30 万吨/年装置检修时，发现首效换热管发生较严重的腐蚀。
该加热室总共1454 根钛管，本次检修共发现158 根换热管有不同程度的腐蚀穿孔。
已拔出的部分换热管进行检查，发现孔损、破损、脆裂较严重，有的管子从1米左右高处自然落下即断成两半或破裂，断口晶粒粗大，破裂片用手可掰断，吸氢脆化现象明显。
该装置首效加热蒸汽约0.4MPa，原料卤水为天然卤水和岩卤的混合卤水，用石灰乳预处理卤水，进罐pH约为8。
该套装置首效加热室采用某种钛合金材料，Ⅱ～Ⅳ效采用TA2 工业纯钛换热管。
在检修只发现了首效换热管有腐蚀，其余各效换热管未见腐蚀现象。
1.1．化学成分分析因抽换出的换热管已明显脆化(可以从“从1米左右高处自然落下即断成两半或破裂”看出)，据此判断材料吸氢肯定比较严重，为此分别取3段腐蚀较明显的管样和1段外观形貌较好的管样分别分析气体含量。
分析结果见表1，从表中可以看出，腐蚀样中氢含量明显高于未发生腐蚀样品，据此可以判断是失效换热管可能失效的一种方式是氢损伤。
1.2．化学成分比较采用化学分析和电镜（JSM6460）扫描相结合的方式，对腐蚀样和非腐蚀样进行较全面的化学成分分析。
分析结果与工业纯钛和钛钼镍合金的成分对比表见表2，从表中们可以看出，腐蚀管样的Mo、Ni 含量很少，几乎可以认为未检出，而主要成分和工业纯钛（TA2）比较接近，合金元素与钛钼镍合金（TA10）差距较大。
一起蒸发器爆管事故的原因分析及预防措施
一起蒸发器爆管事故的原因分析及预防措施张尧;苏德林;李光耀;李坎【摘要】分析了余热锅炉蒸发器爆管是由于流动加速腐蚀而导致管壁减薄的情况,提出减少锅炉启停次数及控制水质、蒸发器材料采用低合金钢管和大弯曲半径弯头,锅炉设计时增加工作压力来提高蒸发器饱和温度等整改措施.【期刊名称】《发电设备》【年(卷),期】2017(031)003【总页数】4页(P219-222)【关键词】余热锅炉;蒸发器;爆管;流动加速腐蚀【作者】张尧;苏德林;李光耀;李坎【作者单位】南通万达锅炉有限公司,江苏南通226014;南通万达锅炉有限公司,江苏南通226014;南通万达锅炉有限公司,江苏南通226014;南通万达锅炉有限公司,江苏南通226014【正文语种】中文【中图分类】TK227锅炉管爆管时，水汽会大量喷出，常形成锅炉缺水，必须迅速正确地处理。
某冶金单位一台余热锅炉出现爆管后检修，经检查发现管壁上部变薄，位置为管束进集箱处。
笔者从该爆管特征、管束材质及现场运行情况等入手，对可能导致爆管的原因进行了分析，提出了改进措施，满足了锅炉运行要求。
1.1 蒸发器结构本锅炉立式布置、自然循环，蒸汽段(见图1)由进口集箱、出口集箱和管束组成。
集箱由d=219 mm,δ=10 mm的钢管(材料为20/GB 3087)制成；管束由d=51 mm,δ=3 mm的钢管(材料为20/GB 3087)加焊环向绕翅片(规格：螺距8 mm、高度24 mm、厚度1 mm)制成。
烟气(进口温度322 ℃)从上向下横向冲刷各组蒸发器。
炉水通过两根集中下降管进入分配集箱，由连接短管引入蒸发器各下集箱。
工质在管束内被加热为汽水混合物，产生的汽水混合物经上集箱由连接管引入锅筒。
1.2 故障检查该锅炉投入运行不到一年，已发生多次爆管，封堵比例达1/4，根据现场观察，损坏位置为第一组蒸发器。
第一排蒸发器管箱直接与烟气进口连接，该排管热负荷最大，烟气条件及流场波动对该排管束内介质流动工况产生较大的影响，表现在该管段内汽水比例及介质流速的波动，波动达到一定程度会造成管壁的磨损。
腐蚀案例
案例1 某厂卤水蒸发器一效加热室列管使用钛合金制造，一效加热室管间通入温度为127－147℃的蒸汽，使管内卤水加热到115－135℃。
管内卤水含氯化钠280 g/L左右，pH 5.5—6.5。
投入运行仅10个月，就有几十根钛管破裂穿孔。
案例2某厂从国外引进的一套水处理装置，硫酸系统的管线和阀门大多数采用20号合金。
在使用不长时间后，某些部位发生腐蚀泄漏。
事例3 一个碳钢容器装浓的乙二醇脚料，温度150℃。
脚料中含0.2％NaOH。
使用不久，碳钢容器发生严重的全面腐蚀，器壁减薄。
案例4 蒙乃尔合金(Monel属镍基合金，含铜30％左右，含铁最大2.5％)是用于处理热的无水氢氟酸的标准设备材料(所谓天然组合)。
某厂氢氟酸烷基化工艺中的精制热交换器选择蒙乃尔合金制造管束，该设备为水平管壳式。
无水氢氟酸走管程，低压蒸汽走壳程，使无水氢氟酸受热蒸发。
仅仅使用几个月，最后两程的管子发生腐蚀破坏，而前四程管子的腐蚀很轻微。
案例5 某厂生产氯化锌的方法是，将镀锌厂回收和其他来源的锌用盐酸溶解，然后用化学药剂处理，再在浓缩槽中加热蒸发。
浓缩槽中使用的镍加热管发生孔蚀，寿命很短。
于是用铁制加热管在浓缩槽中进行了一个月试验，没有发现腐蚀问题。
但锆制加热管仅使用了6个月就发生腐蚀破坏。
案例6 一个研究人员需要纯净的乙烯乙二醇。
他设计了一个塔来蒸馏原料。
塔中使用一个旋转的铝链条作为填料，这样可以使分离效率高而压降小。
随着蒸馏进行乙烯乙二醇脱水，铝链条开始消失。
安全技术：列管冷凝器腐蚀穿孔导致的事故
安全技术：列管冷凝器腐蚀穿孔导致的事故化工事故风险按照形式分类，可以分为热失控风险、腐蚀风险、粉尘爆炸风险、静电爆炸风险、设备风险、毒气泄漏风险、仓储风险、运输风险等。
下面介绍、学习一起因设备失效导致的事故情况。
2004年4月15日21时整，重庆某化工厂氯氢分厂的1号氯冷凝器列管发生腐蚀穿孔，含锈盐水进入到液氯系统，生成大量易燃易爆的三氯化氮。
4月16日凌晨，排污罐突然发生爆炸，4h后，1号盐水泵发生粉碎性爆炸。
16日17时57分，在抢险过程中，5号、6号液氯储罐发生爆炸，爆炸使5号、6号液氯储罐罐体产生破裂解体，并将地面炸出1个9mX4mX2m的坑。
该起事故共造成9人死亡，3人受伤，15万群众紧急疏散，直接经济损失多达277万元。
事故主要原因分析：设备腐蚀穿孔导致盐水泄漏，形成的三氯化氮富集是造成本次事故的最直接原因。
造成列管腐蚀的主要原因为：氯气、液氯、氯化钙冷却水对氯气冷凝器都存在一定的腐蚀作用；由于氯气不纯，列管内氯气中带的水分对碳钢具有腐蚀效果；列管外盐水中由于存在离子电位差，因而对管材产生电化学腐蚀和点腐蚀；焊接处存在应力腐蚀；使用时间较长，未进行过耐压测试，未能在腐蚀和穿孔前及时发现腐蚀现象。
对于因管道腐蚀而导致的泄漏事件，怎么去解决？不可简单地更换管道就万事大吉，而是要考虑很多其他相关事宜，比如：管道的腐蚀率是否超标？如果是的话，是什么原因？这是否存在着一个无法避开、必须加以处理的工艺问题？相对已知的腐蚀率而言，检查频次是否足够以及为什么？在安全行业标准AQ/T 3034T-2021《化工过程安全管理导则》给出了解决方案，那就是进行设备完好性管理其中的防泄漏管理。
(1)企业应制定泄漏管理制度，明确泄漏管理工作目标和工作计划，责任落实到人，保证资金投入；不断完善泄漏检测、报告、处理、消除的闭环管理制度，建立设备泄漏管理台账。
(2)企业应全面辨识可能发生泄漏的部位，评估泄漏风险，建立静动密封点台账，重点关注毒性物料(硫化氢、光气、氯气等)、液化煌法兰密封、高温油泵密封、可燃气体的压力管线、装卸等泄漏风险，并明确具体防范措施。
氯气泄漏事故案例
氯气泄漏事故案例1、氯气反应釜发生泄漏事故的经过与分析一、事故经过2005年4月27日深夜10点55分左右，某化工厂一台反应釜（滴加罐）发生氯气泄漏事故，造成2名操作工死亡，其余操作工因及时从2m多高的操作台跳下逃离而未受伤害。
该台反应釜无出厂铭牌及资料，设计参数不明，反应釜内筒及夹套材料为碳钢。
内筒使用介质为氯化氢、氯气。
使用参数：内筒压力为常压；夹套介质为水蒸汽，夹套使用压力为0.4MP A左右，操作温度内筒或200℃,夹套或165℃。
内筒及夹套封头型式采用椭圆形，支座型式为悬挂式，容积为1000升，内筒衬有搪玻璃，经检查，搪玻璃完好，作为压力容器，该设备投用后一直未经特种设备检测部门检验。
二、事故分析从事故现场分析，该起事故主要是由于操作失误引起的。
操作工误把甲基磺酰氯抽入二碳酸二丁脂生产用的盐酸滴加罐，造成滴加罐内产生压力，真空管突然破裂而引起真空管内氯化氢和氯气外泄，致使2人中毒身亡。
根据GB5044《职业性接触毒物危害程度分级》，氯气为H级（高度危害）介质，车间空气中氯气最高浓度值0.1〜1.0MG/M3，呼吸道吸入半数致死浓度值LC50为200〜2000MG/M3。
即当呼吸道吸入0.2〜2G氯气时，就能造成人员中毒死亡，而真空管的突然破裂造成瞬间外泄的氯气浓度远远超过标准的规定；其次，该反应釜仅在筒体及夹套上装设1只压力表，压力表未经校验。
从锅炉房出来的蒸汽未经减压直接进入滴加罐夹套，使用压力完全由锅炉“控制”（该厂锅炉型号为DZL4-1.25-A II,锅炉出口蒸汽额定为1.25MP A），反应釜上未装安全泄放装置，当反应釜产生压力时，压力无处泄放而致使真空管破裂。
从厂方了解到，氯气泄漏2分钟后，一工人身穿防护服，更换了破裂的真空管，并对管道内的氯气进行中和，遏止了氯气进一步泄漏，防止了事故的进一步扩大。
三、反思及教训1、使用单位应配备专（兼）职人员管理反应釜，专（兼）职人员应具有相应的专业知识，并制订专用的工艺规程；应定期对操作人员进行专业培训，并定期到车间掌握设备使用状况，以保证设备能安全正常运行；2、应完善操作规程，操作人员应持有压力容器上岗证，对生产工艺应熟悉，并能按操作规程熟练操作；3、反应釜这类压力容器必须领取使用登记证，并经特种设备检验部门的检验合格后方可使用。
重庆天原化工总厂压力容器爆炸事故
1.事故概况2004年4月15日21：00，重庆天原化工总厂氯氢分厂1号氯冷凝器列管腐蚀穿孔，造成含铵(NH+4)盐水泄漏到液氯系统，生成大量易燃的三氯化氮。
4月16日凌晨发生排污罐爆炸，1：33全厂停车；2：15左右，排完盐水4h后的1号盐水泵在停止状态下发生粉碎性爆炸。
16日17：57，在抢险过程中，突然听到连续2声爆响，经查是5号、6号液氯储罐内的三氯化氮发生了爆炸。
爆炸使5号、6号液氯储罐罐体破裂解体，并将地面炸出1个长9m、宽4m、深2m的坑。
以坑为中心半径200m范围内的地面与建筑物上散落着大量爆炸碎片。
此次事故造成9人死亡，3人受伤，15万名群众疏散，直接经济损失277万元。
2.事故分析经调查分析确认，爆炸直接因素的关系链是：氯冷凝器列管腐蚀穿孔→盐水泄漏进入液氯系统→氯气与盐水中的铵反应生成三氯化氮→三氯化氮富集达到爆炸浓度→启动事故氯处理装置因震动引爆三氯化氮。
1）直接原因（1）设备腐蚀穿孔导致盐水泄漏，是造成三氯化氮形成和富集的原因。
根据重庆大学的技术鉴定和专家分析，造成氯气泄漏和和含铵盐水流失是1号氯冷凝器列管腐蚀穿孔。
列管腐蚀穿孔的主要原因是：①氯气、液氯、氯化钙冷却盐水对氯气冷凝器存在的腐蚀作用；②列管内氯气中的水分对碳钢的腐蚀；③列管外盐水中由于离子电位差对管材产生电化学腐蚀和点腐蚀；④列管和管板焊接处的应力腐蚀；⑤使用时间较长，并未进行耐压实验，对腐蚀现象未能在腐蚀和穿孔前及时发现。
1992年和2004年1月该液氯冷冻岗位的氨蒸发系统曾发生过泄漏，造成大量的铵进入盐水，生成了含高浓度铵的氯化钙盐水。
1号氯冷凝器列管腐蚀穿孔，导致含高浓度的氯化钙盐水进入液氯系统，生成并大量富集具有极具危险的三氯化氮，演变成16日的三氯化氮大爆炸。
（2）三氯化氮富集达到爆炸浓度和启动事故氯处理装置造成振动引起三氯化氮爆炸。
调查证实，厂方现场处理人员未经指挥部同意，为加快氯气处理速度，在对三氯化氮富集爆炸危险性认识不足情况下，急于求成，判断失误，凭借以前操作处理经验，自行启动了事故氯处理装置，对4号、5号、6号液氯储罐(计量槽)及1号、2号、3号汽化器进行抽吸处理。
卤水制盐中蒸发罐局部腐蚀的原因分析
实际操作 中 ， 由于操作人 员的责任心不强 、 清理方 式不恰 当 、 清理工具不适应 等原 因 ， 造成结合面清
理 的效 果 不 好 。
１ 蒸发罐几种比较典型的局部腐蚀现象
１ ． １ 焊缝出现腐蚀现象 ， 严重时会穿透复合板造成 溶液 外泄 。
１ ． ２ ３ １ ６ Ｌ复层 焊缝 附近 出现 网状 裂 纹 ，严 重 时 裂
一
２ ． １ ． ２ 蒸 发 罐制 作 完 成 后 ，应 对 蒸 发 罐 内壁 ３ １ ６ Ｌ
不锈钢复层的焊缝进行修磨 ，然后进行酸洗钝化 ， 酸洗钝化达到要求后及 时用 清水 冲洗干净 酸洗钝 化 残 留物 。但 是 ， 由于现 场施 工 人 员 的疏 忽 或 现场 条件不具备等原因 ， 未对不锈钢焊缝进行酸洗钝化 处 理或 酸 洗钝 化处 理 的效 果 不好 ， 不锈 钢 复 层 焊缝 失去了钝化膜的保护致使其抗腐蚀能力大大降低 。
程中留下的隐患 。
２ ． １ 蒸发罐 焊缝 出现 腐蚀现 象 的原 因分 析
２ ． １ ． １ 蒸 发 罐采 用 ３ １ ６ Ｌ ／ Ｑ ２ ３ ５复 合板 为原 料 ， 在
第２ ８卷第 １ 期
朱韬等 ： 卤水制盐 中蒸发罐局部腐蚀的原因分析
２ ． ２ ． ２ 蒸 发 罐在 制作 过 程 中 ， 前 项所 产 生 的 现 象 同 时也会 造成 应力 腐蚀 。
出现 局 部 腐 蚀 的 具 体 措 施 。
关 键词ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ８ — １ ２ ６ ７ ． ２ ０ １ ４ ． ０ ０ ８
中图分 类号 ： Ｔ Ｑ ０ ５ １ ． ６ ￣ ２
条 件 的 限制 ， 蒸发 罐 罐体 组装 时必 然施 加 较 大 的外