地铁车站附属结构顶板模板计算书
地铁车站钢模板及支架计算书
附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。
取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。
得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。
有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。
分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。
（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。
截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。
地铁车站抗浮计算模板
标准段
抗浮计算仅考虑
结构自
身
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
2、设置压顶梁，考虑围护结构自重、不计侧壁摩阻力
标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，标准段围护结构采用800厚地下连续墙，连续墙深34.71m，
红色色字体为需要输入项
车站
计算宽度19.7
覆土厚度3顶板厚度0.8
中板厚度
0.4中板装修计算宽度18.5站台板宽度11站台板装修厚度0.1底板厚度0.9顶梁宽度 1.2中梁宽度0.9底梁宽度 1.2侧墙厚度10.7侧墙厚度20.7结构高度113.96
标准段双侧
连续墙深度（压顶梁以下）m 34.7连续墙墙厚m 0.8单侧可利用连续墙长度（x2两侧）m 2围护结构自重KN 832.8抗浮力R23047.50抗浮安全系数K 1.10813346
标准段单侧
连续墙深度m 31.525
连续墙墙厚m
0.8单侧可利用连续墙长度m 2围护结构自重KN 756.6抗浮力R2
2971.30抗浮安全系数K
1.08042558
抗浮水位地面以下
计算长度11
顶梁净高度11
中梁净高度10.6
底梁净高度1 1.4
侧墙1净高度 5.55侧墙长度12侧墙2净高度 6.31侧墙长度22。
某地铁车站-主体结构计算书
四、计算模型因车站主体是一个狭长的建筑物，纵向很长，横向相对尺寸较小。
主体计算取延米结构，作为平面应变问题来近似处理，考虑地层与结构的共同作用，采用荷载－结构模型平面杆系有限元单元法。
计算模型为支承在弹性地基上对称的平面框架结构，框架结构底板下用土弹簧模拟土体抗力，车站结构考虑水平及竖向荷载。
按荷载情况、施工方法，模拟开挖、回筑和使用阶段不同的受力状况，按最不利内力进行计算。
中柱根据等效EA 原则换算墙厚。
本站围护桩与主体结构之间设置柔性防水层，按重合墙考虑，即围护结构与内衬墙之间只传递径向压力而不传递切向剪力，SAP 计算时，采用二力杆单元来模拟围护桩与内衬墙的这种作用。
车站断面的计算模型如图2-1-1所示。
图2-1-1 车站断面计算模型五、荷载组合与分项系数5.1、荷载分类荷载类荷载名称 荷载取值 永久 荷载结构自重按实际重量 覆土重 土容重按18~20kN/m 3侧水、土压力 施工阶段按主动侧土压力计算，使用阶段按静水浮力 按地质资料提供的稳定水位计算设备重量 设备区荷载按8kPa 计，当设备荷载大于8kPa 可变荷载基本可 变荷载 地面超载20kPa 均匀活载 地面超载引起的侧向土压力 按土压力侧向系数确定 人群荷载 公共区人群荷载按4kPa 计 地铁车辆荷载及其动力作用列车荷载按列车满载条件确定 其他可 温度变化影响5.2、荷载组合根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《建筑抗震设计规范》、《人民防空地下室设计规范》（GB 50038-94）和《地铁设计规范》（GB 50157-2003）的规定，按结构在施工阶段和使用阶段可能出现的最不利情况进行荷载组合,各种荷载组合及分项系数见下表。
荷载组合表六车站结构断面计算6.1 结构主要尺寸车站标准段横断面盾构井段横断面主体外挂段横断面6.2标准段断面计算6.2.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M7Z3-SXSZ-013。
相应土层的地质参数如下：6.2.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。
地铁车站结构计算模板
一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
设： 第一步的增量位移、内力结果为ΔR1 第二步的增量位移、内力结果为ΔR2 …… 第n步的增量位移、内力结果为ΔRn
则： 第一步的位移、内力结果为R1=ΔR1 第二步的位移、内力结果为R2=R1+ΔR2
=ΔR1+ΔR2 …… 第n步的位移、内力结果为 Rn=Rn-1+ΔRn
二、主体结构计算
（二）计算图式-柱尺寸的输入
明挖结构
沿车子纵向取1米按横向框 架计算时，由于柱子主要承受 轴力作用，弯矩很小，因此输 入软件里的柱尺寸按等截面积 折算到每延米上。
如左图中柱横向尺寸h，纵 向尺寸b ，柱跨为L。 输入软件的柱尺寸：
h=图中的h b=图中的b/L
二、主体结构计算
（三）计算荷载及组合 荷载（略） 荷载分项组合系数
（2）叠合墙：围护结构作为主体结构侧墙的一部分，与内衬墙组成叠合式 结构，通过结构和施工措施，保证叠合面的剪力传递。围护结构多采用连续墙， 在连续墙对应于内衬结构板的位置预埋钢筋接驳器以保证围护与主体结构顶、 底板、楼板节点的刚接，并对连续墙与内衬墙的接触面做凿毛处理或设置足够 的连接筋。
二、主体结构计算
一、围护结构计算
明挖结构
（二）基本原理
以上基坑计算软件的原理：围护结构按平面问题进行分析，取“荷 载-结构”模式，采用弹性有限元法进行计算。计算按“增量法”原理模 拟施工开挖、支撑和回筑的全过程进行；地基与围护结构的共同作用采 用水土压力及一系列不能受拉的弹簧进行模拟。
增量法的基本原理：每一施工步骤的外荷载和所求得的结构位移、 内力都是相对于前一阶段完成后的增量。本步的增量位移、内力需与之 前的所有阶段的增量位移、内力叠加后方可得到本步完成后结构的实际 位移、内力。
顶板模板安全计算
板模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称4#车库顶板新浇混凝土楼板板厚(mm) 400 新浇混凝土楼板边长L(m) 7.6 新浇混凝土楼板边宽B(m) 7.2 二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.67mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.53kN/mq2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/mp＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[14.53×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]= 0.11kN·m σ＝M max/W＝0.11×106/28166.67＝3.94N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.4)×1=10.14kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×10.14×2004/(384×4500×183083.33)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整-1＝[7200/800]取整-1＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.95kN/m因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.51kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/mM1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.51×0.82+0.1×0.44×0.82＝0.15kN·mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/mM2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.82+0.21×2.2×0.8＝0.37kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.95×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m M max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.37，0.22]＝0.37kN·mσ＝M max/W＝0.37×106/40830＝9.16N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V 1＝0.607q 1静L+0.62q 1活L ＝0.607×2.51×0.8+0.62×0.44×0.8＝1.44kN V 2＝0.607q 2L+0.681p ＝0.607×0.07×0.8+0.681×2.2＝1.54kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[2.95×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.44，1.54，2.21]＝2.21kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×2.21×1000/(2×70×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.2＝2.07kN/m跨中νmax ＝0.632qL 4/(100EI)=0.632×2.07×8004/(100×9350×1429200)＝0.4mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm悬臂端νmax ＝qL 4/(8EI)=2.07×1004/(8×9350×1429200)＝0mm≤[ν]＝l 1/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.491、小梁最大支座反力计算 Q 1k ＝1.5kN/m 2q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.83kN/mq 1静＝0.9×1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2＝2.56kN/m q 1活＝0.9×1.4×Q 1k ×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq 2＝(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.4)×0.2=2.11kN/m 承载能力极限状态按四跨连续梁，R max ＝(1.143q 1静+1.223q 1活)L ＝1.143×2.56×0.8+1.223×0.38×0.8＝2.71kN按悬臂梁，R1＝q1l=2.83×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝2.71kN;同理，R'＝2.03kN，R''＝2.03kN正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×2.11×0.8＝1.93kN 按悬臂梁，R1＝R max l=1.93×0.1＝0.19kNR＝max[R max，R1]＝1.93kN;同理，R'＝1.45kN，R''＝1.45kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) M max＝0.86kN·mσ＝M max/W＝0.86×106/4490＝191.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.14kNτmax＝2V max/A=2×5.14×1000/424＝24.24N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝1.12mm跨中νmax=1.12mm≤[ν]=800/400=2mm悬挑段νmax＝0.23mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算λ＝h/i＝1800/15.8＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，υ＝0.51f=N/(υA)=0.9max[1.2×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×1,1.35×(0.75+(1.1+24)×0.4)+1.4×0.7×1]×0.8×0.8×1000/(0.51×489)=8.95×1000/250.37=35.77 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝8.95kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值f ak(kPa) 750立柱垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.95/(1×0.1)＝89.55kPa≤f ak＝750kPa满足要求！。
成都地铁车站主体结构计算书
双林路站主体结构计算书一、工程概况双林路站为12m岛式站台，车站总长168.8m。
为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。
车站顶面覆土深度为3.5m～4.0m。
车站围护结构采用Φ1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层，属于重合墙结构。
二、计算依据1、《成都地铁4号线一期工程详细勘察阶段双林路站岩土工程勘察报告》（送审稿）(中国建筑西南勘察设计研究院有限公司 2010年10月) ；2、《成都地铁4号线一期工程双林路站点管线综合方案设计图（第二版）》（成都市市政工程设计研究院二O一O年九月二日成都）3、主要采用的国家和地方规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006修订版）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《地铁设计规范》（GB 50157-2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）《铁路工程抗震设计规范》（GBJ 111-87）《人民防空工程设计规范》（GB 50225-95）《铁路隧道设计规范》（TB10003-2005）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系数取1.1；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。
裂缝宽度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm；4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构的整体抗震性能；（构造措施采用三级框架结构抗震构造）5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的构造措施；6）结构抗浮验算按最不利情况采用，当不考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.05；（考虑侧壁摩阻力时，其抗浮安全系数应大于1.2）7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。
地铁结构设计计算书
目录1. 工程概况 (1)1.1 区间概况 (1)1.2 竖井及横通道 ................................................................................. 错误!未定义书签。
1.3 工程地质、水文地质情况及地层参数 (1)2. 设计依据 (3)2.1 依据的规范、规程 (3)2.2 依据的地质报告文件及编号 (3)3. 设计标准 (3)4. 设计参数拟定 (4)4.1 工程材料 (4)4.2 最外层钢筋保护层厚度 (4)5. 荷载计算 (4)5.1 荷载 (4)5.2 荷载组合 (4)5.3 荷载计算方法 (5)6. 施工竖井及横通道初期支护配筋计算 (5)6.1 1号竖井初支计算 (5)6.2 2号竖井初支计算 ........................................................................... 错误!未定义书签。
7. 横通道二衬配筋计算 (10)7.1 1号竖井及横通道二衬计算 (10)7.2 2号竖井及横通道二衬计算 ........................................................... 错误!未定义书签。
8. 结构抗浮验算 (15)1.工程概况1.1区间概况本工程为乌鲁木齐轨道交通一号线植物园站至迎宾路口站区间工程，区间从植物园站出发，沿北京路一直北行，到达终点迎宾路口站，区间右线设计起讫里程为YDK18+683.931~YDK19+539.036，区间右线全长855.105m;区间左线设计起讫里程为ZDK18+683.931~ZDK19+539.036，在ZDK19+400.000处短链0.075m,区间左线全长855.180m。
本区间采用暗挖法施工，均为标准单洞单线，断面形式为马蹄形断面。
该段隧道拱顶埋深10～16m，穿越岩层主要为卵石，围岩级别为V级。
顶板模板设计计算书
顶板模板设计计算书一. 荷载计算:结构顶板厚 d=0.150m①模板结构自重 0.500 KN/m2②新浇混凝土自重标准值 24.0×0.150=6.000KN/m2③顶板钢筋自重 1.1×0.150=0.275KN/m2④施工人员和施工设备荷载 2.5KN/m21.2×(①+②+③)+1.4×④=1.2×(0.500+6.000+0.275)+1.4×2.5=11.63N/m2（用于计算弯矩）①+②+③+④=0.500+6.000+0.275+2.5=9.275N/m2（用于计算挠度）二.模板计算:模板采用1.8cm厚木胶合板,荷载折减系数取0.900按模板宽度:0.001m单元计算;模板EI=3160000N·mm2模板W=54mm3;按四跨连续梁计算模板计算跨度L=0.300m模板允许应力[σ]=20N/mm21.荷载q1=0.900×11.63×0.001=0.0116KN/mq2=0.900×9.275×0.001=0.0093KN/m2.模板抗弯强度验算:M=0.1250ql2=0.1250×0.0116×0.3002=0.0001178KN·mσ=M/W=0.0001178×106/54=2.180625N/mm2<20N/mm23.模板挠度验算:ω=0.5210 ×ql4/100EI=0.5210×0.0093×（1000×0.300）4/(100×3160000)=0.081mm允许挠度[ω]=1.5mm二.小龙骨验算:小龙骨采用5CM×10CM木龙骨 ;间距0.300m;已知条件:截面抵抗矩: W=83333mm3截面刚度: EI=45800000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=1.200m按三跨连续梁计算q1=11.63×0.300=13.95600KN/m查内力计算手册小龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×13.95600×1.2002=0.452KN·mMmax小龙骨应力σ=M max/W=0.452×106/83333=5.426N/mm2<13N/mm2小龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×13.95600×(1.200×1000）4÷（100×45800000000） =0.5524mm< [ω]=1.200×1000/400=3.00 mm三、大龙骨强度及挠度验算大龙骨采用10CM×10CM木龙骨:间距1.200mm按三跨连续梁计算:已知条件：截面抵抗矩: W=166667mm3截面刚度: EI=91700000000N·mm2抗弯承载力:f=13N/mm2m允许挠度: [w]=L/400mm2计算跨度: L=0.6000m大龙骨荷载q=11.63×1.200=11.130KN/m大龙骨弯矩=0.10×ql2=0.10×11.130×0.60002=0.45217KN·mMmax大龙骨应力σ=M max/W=0.45217×106/166667=2.713N/mm2<13N/mm2大龙骨挠度ω=0.667ql4/100EI=0.667×11.130×(0.6000×1000)4÷（100×91700000000）=0.084mm<[ω]=L/400=0.6000×1000/500=1.200mm四.钢支柱验算:采用φ48.5钢管脚手架；间距0.6000×1.2000m；计算长度L=220cm；=215.000N/mm2允许荷载fm已知:A=489mm2 i=1.578cmN=11.63×0.6000×1.2000=6.6780KNλ=L/i =220/1.578=139.417查表:φ=0.312σ=N/φA=6.6780/(0.312×489)=49.396N/ mm2=215.000N/mm2允许荷载fm。
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7.1附属顶板（700mm ）模板支架验算
㈠ 荷载计算
⑴ 砼自重
顶板：2.5×0.7=1.75t/m 2
⑵ 模板与方木自重：0.3 t/m 2
⑶ 钢筋自重：
顶板：0.11×0.7=0.077 t/m 2
⑷ 人员、设备、振捣等活荷载总额：0.4 t/m 2
⑸ 标准荷载（计算挠度时用）（按JGJ162-2008式4.3.1-1和表4.2.3）
顶板：q 标=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9=2.297t/m 2
⑹ 设计荷载组合（计算强度时用）
顶板：q 计=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9+1.4×0.4×0.9=2.801t/m 2
㈡ 立杆的强度验算
顶板：取柱网0.9m ×0.9m(纵向×横向)，横杆步距为0.9m ，则每根立杆受力：0.9m ×0.9m/根×2.801t/m 2=2.269 t/根。
单根立杆强度为2.269×10×1000/489 = 46.401N/mm 2 ＜ 205 N/mm 2满足强度要求
㈢ 立杆的稳定性验算
N/ΨA ≤ f
Ψ = N/Af = 28010/(489×205) = 0.137
式中：Ψ为轴心受压构件稳定系数
按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—2008附录C 查
得长细比λ=149，而钢管的回转半径i=224/1d D =15.8mm ，由λ=L 0 /i 可得
立杆的允许长度即横杆的步距L 0 =λi=149×15.8=2054.2mm ，所以横杆的步距选择为0.9m 满足要求。
㈣ 模板计算
顶板模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m 的面板作为计算单元，则荷载取值为：
顶板：q 标=2.297t/m2×0.9=20.673 N/mm
顶板：q 计=2.801t/m2×0.9=25.209 N/mm
面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：
W=bh 2/6=90×702/6=73500cm 3；
I=bh 3/12=90×703/12=2572500cm 4；
模板面板的按照简支梁计算（@200mm ）。
⑴ 强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
顶板：M=0.125×2.5209×0.22 = 0.0126t.m ；
面板最大应力计算值σ= 126000/38400 = 3.28N/mm 2；
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162—2008附录A 表A5.1查的露天环境下胶合面板的抗弯强度设计值取 [f] = 31.5 N/mm 2；
面板的最大应力计算值为 3.28N/mm 2小于面板的抗弯强度设计值31.5 N/mm 2，满足要求。
⑵ 挠度计算
根据《建筑施工手册》和（JGJ162-2008），刚度验算采用标准荷载，且不考虑震动荷载作用。
简支梁挠度计算公式如下：
面板最大挠度计算值
ω=5×20.673×2004/(384×8500×2572500)=0.19mm ；
[]250/38454
l EI ql =δ=ωω2
125.0l q M 计=
面板最大允许挠度[ω] = 200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值0.19mm小于面板的最大允许挠度0.8mm，满足要求。
⑸小方木计算（模板下拟设置70mm×70mm方木）
顶板：柱网0.9m×0.9m，即70mm×70mm方木（垂直车站纵轴线布置）间距选择为200mm，方木承受的线荷载为：
q小方木计= 2.801×0.2 =0.5602 t/m
q小方木标= 2.297×0.2 = 0.4594 t/m
抗弯强度按最不利双跨连续梁计算：
M小方木max = 1/8q计l2=0.5602×0.92/8=0.0567 t·m
W小方木= bh2/6 = 0.07×0.072/6 = 0.57×10-4 m3
σ小方木max = M小方木max/W = 0.0567/（0.57×10-4）= 994.74t/ m2 = 9.95N/mm2＜[σ]=15N/mm2（东北落叶松设计应力值为17N/mm2，按0.9系数，取15N/mm2），满足要求。
挠度按最不利三跨连续梁计算：
I小方木= bh3/12 = 70×703/12 = 2×106mm4
E小方木= 8500N/mm2
f小方木= 0.677q标L4/100EI = 0.677×4594×10-3×9004/（100×8500×2×106）=1.2mm＜L /400=2.25mm
满足要求。
⑹大方木计算（支架以上至70mm×70mm方木以下拟设置95mm×95mm 方木）
柱网0.9m×0.9m，即95mm×95mm方木（平行车站纵轴线布置）间距选择为900mm，方木承受的线荷载为：
q大方木计=2.801×0.9 = 2.5209t/m
q大方木标= 2.297×0.9 =2.0673 t/m。
抗弯强度按最不利双跨连续梁计算：
M大方木max = 1/8q计l2 = 2.5209×0.92/8 = 0.244t·m
W大方木= bh2/6 = 0.095×0.0952/6 = 1.715×10-4m3
σ大方木max= M大方木max/W大方木= 0.244 / 1.715×10-4= 1422.74t/m2= 14.22N/mm2＜[σ] = 15N/mm2（东北落叶松设计应力值为17N/mm2，按0.9系数，取15N/mm2），满足要求。
挠度按最不利三跨连续梁计算：
I大方木= bh3/12=95×953/12=6.787×106mm4
E大方木= 8500N/mm2
f大方木= 0.677q标L4/100EI = 0.677×20673×10-3×9004/（100×8500×6.787×106）=1.59mm ＜L /400 = 2.25mm
满足要求。