CFG桩复合地基设计计算书
CFG桩复合地基设计计算书(优选.)
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*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书计算者：审核：总工程师：总经理：************8勘察设计有限公司二○一三年十二月*******一期工程A4#楼CFG桩复合地基设计计算书一、设计依据1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司，**********-2013-GK0105）；2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。
二、设计要求本工程的地基处理设计要求；1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。
三、设计参数及设计计算该地基采用CFG桩复合地基桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。
有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是：依据ZK47的地层资料四、设计计算1、单桩承载力计算单桩竖向极限承载力标准值R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN单桩竖向承载力特征值 安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2s A m p ==70.160.10.1589⨯=0.058，β=0.9，基础持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得：f spk k s Paf m A R m )1(-+=βλ………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。
CFG桩地基处理设计计算书
CFG桩地基处理设计计算书
计算地层模型
素填土厚4.0m，淤泥质粘土厚3.0m，可塑粘土厚1.5m，硬塑粘土厚0.5m。
CFG桩复合地基承载力计算
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002），CFG桩复合地基承载力特
征值可按下式计算：
式中f sk：强夯处理后承载力特征值，取90kPa；
m：面积置换率；
A p：桩的截面积，为0.113㎡；
β：桩间土承载力折减系数取0.85；
R a：单桩竖向承载力特征值，经计算取150kN。
CFG桩桩端持力层为硬塑粘土层，其端阻力特征值（q p按700kPa 进行取值）。
因无单桩静载试验资料，R a可按下式计算：
式中U p：桩的周长；
q si：桩侧第i层土的侧阻力特征值，仅考虑可塑及硬塑粘土的桩侧阻力，分别按30kPa及40kPa取值；
q p：桩的端阻力特征值（Kpa）；
：第i层土的土层厚度。
l i
经计算，R a=157kN，按150kN取值，则m=0.115。
CFG桩计算书
CFG 桩计算书
1． 确定桩长：由地质剖面图和土的物理力学指标，可以确定桩长
13米
2． 桩径：采用长螺旋钻孔成孔CFG 桩施工工艺，桩径为400mm 。
3． 桩间距s:
1).天然地基承载力：140kPa
2).单桩承载力标准值计算：
∑+=K A q h q U R P pk i i s P k )(, 430.1kPa
1.77)/2803.3307(35256.1=⨯+⨯+⨯⨯=k R 3).符合地基承载力特征值k sp f ,：
荷载效应标准组合基础底面处平均压力值128522
5220176259698=++=+=A G F P K k )
5.1(0,-+=≤d f f P k sp a k γ
)5.1(0,--≥d P f k k sp γ 计算取30/2.11m kN =γ，由上式可得kPa d P f k k sp 124)5.1(0,=--≥γ
取kPa f k sp 220,=
求置换率m,计算时取桩间土发挥系数β=0.9，桩间土强度提高系数α=1.0
=--=k p
k k k sp f A R f f m αβαβ,0.029 采用正方形布桩。
桩间距m m
A s p 2.2≤= 根据建筑桩基技术规范JGJ 94-2008要求，取桩间距为1800mm 。
此时地基承载力标准值kPa f k sp 5.254,=
4． 桩体强度
桩预应力为2/4.34241256.01.430m kN A R p
k p ===σ，桩体抗压强度为
MPa f p ck 273.103=≥σ，取CFG 桩桩体强度为C25。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
水泥搅拌桩桩计算书
CFG桩复合地基计算书一.设计依据1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011）二.设计参数沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3碎石垫层 r=23 KN/m3三.地质条件根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为21.6m,此位置设计标高为24.843m。
地下水位位于地面线以下1.45m，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为：地质参数表四．设计计算1、水泥搅拌桩参数根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取13.5m，桩端进入持力层的最小深度为2.0m。
地面标高24.6m，水位标高22.47m。
路基填土厚度h=2.65m(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm厚级配碎石。
2、基底压力基础地面以上土的加权平均重度为：γm=(0.1*23+0.32*24+0.2*23+1.53*18+0.5*23)/2.65=20.23KN/m3（1）车道荷载：本道路荷载应采用城-B级:①均布荷载为qk=10.5*0.75=7.875kN/m②集中荷载=360*0.75=270kN取最大值Pk根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为：Pk=(Fk+Gk)/A=20.23*2.65/1+7.875/1+270/（20*1）=74.98KPa3、单桩承载力计算初步拟定桩径0.5m，桩间距1.1m。
桩周长up=1.57m，桩面积Ap=0.196m2。
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3取桩长为13.5m,桩体伸入(2-3)黏土层2m.Ra=up×∑qsi×li+ ap×f×akAp=1.57*(0.6*8+8.9*0+2*15+2*14)+0.5*90*0.196=107.42kN(淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=0.4～0.6，本次拟定为0.5。
CFG复合桩计算(正式)
桩间距 S(mm) 1800
de 1.05S 1890
复合地基承载力特征值(等边三角形布桩) Ra=min(R m b fak a1,Ra2) 天然承载 单桩承载 0.75~0.95 置换率 力特征值 力特征值 d2/de2 (kPa) (kN) 折减系数 0.045 0.750 80 690
m*Ra/Ap (kPa) 246
************ CFG桩复合地基计算书
单桩承载力特征值(kN) （桩身强度计算） 桩径 d(mm) 400 桩底面积 Ap(mm2) 0.126 桩身强度 Fcu(Mpa) 20 折减系数 N 0.33 Ra2 (kN) 829
单桩承载力特征值(kN) （摩阻力计算） 土层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
(kPa) 440
(kPa) 132
0.126 1.第9.2.5条: b取0.75-0.95
2.当承载力以桩身强度控制时，不能进行深度修正。修正后的复合地基承载力特征值fspk不得大于“按桩身强度计算的最大复合地基承载力特征值MAX(fspk)”
桩径 d(mm) 400
桩底面积 Ap(m2) 0.126
工程项目
钻孔编号 0.00高程(建 筑） (m) 69 5# 基础底标高 （负数） 标高(m) -7.1 孔口高程 68.8 桩顶标高 标高(m) -7.5 桩顶距自然 地面高度 (m) -7.3 素混凝土垫 砂石垫层厚 层厚度 度 (mm) 100 （mm) 300 各土层底部 高程 (m) 67.8 66.2 62.4 58.8 52.5 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 44.5
侧摩(kN) 端阻(kN) 桩径 桩周长 桩底面积 桩穿越土层 桩长计算 厚度(m) Up(mm) Ap*Qp Ap(m2) UP*Li*Qsi Li(m) d(mm) -6.3 0 400 1.257 0.126 0 -4.7 0 400 1.257 0.126 0 -0.9 0 400 1.257 0.126 0 2.7 2.7 400 1.257 0.126 85 6.3 6.3 400 1.257 0.126 222 6.1 6.1 400 1.257 0.126 245 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 1.9 1.9 400 1.257 0.126 81 57 有效桩长 = 17 m 633 4. 当某层无用时，可将该土层底部高程按应上一层的输入（不得输入错误）。
CFG桩计算书
---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 楼CFG桩计算书---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]地基处理方法：CFG桩法[ 基础参数 ]基础类型：矩形基础基础埋深： 9.360(m)基础长度： 71.330(m)基础宽度： 17.700(m)基础覆土容重： 18.000(kN/m3)竖向荷载： 463378.0(kN)弯矩Mx： 100.0(kN.m)弯矩My： 100.0(kN.m)[ 土层参数 ]土层层数： 12地下水埋深： 14.000(m)压缩层深度： 39.210(m)沉降经验系数： 0.200地基承载力修正公式：承载力修正基准深度d0： 0.500(m)序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力ηbηd(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa)1 素填土 1.400 18.0 --- 3.000 100.0 0.000 1.0002 细砂 3.400 19.5 --- 15.500 170.0 0.000 1.0003 细砂 9.200 19.7 --- 19.000 140.0 0.000 1.0004 细砂 0.100 19.7 9.7 19.000 140.0 0.000 1.0005 粘性土 11.500 17.7 7.7 15.110 140.0 0.000 1.0006 细砂 6.100 19.7 9.7 20.000 300.0 0.000 3.0007 粘性土 4.900 17.6 7.6 20.050 180.0 0.000 1.0008 细砂 2.200 19.8 9.8 21.700 310.0 0.000 3.0009 圆砾 4.600 21.0 11.0 35.000 330.0 0.000 3.00010 粘性土 1.100 19.9 9.9 20.230 180.0 0.000 1.60011 细砂 7.500 19.9 9.9 21.500 320.0 0.000 3.00012 细砂 3.000 19.8 9.8 22.000 350.0 0.000 3.000***ηb -- 基础宽度地基承载力修正系数***ηd-- 基础深度地基承载力修正系数[ CFG桩参数 ]桩布置形式：矩形桩竖向间距： 1.700(m)桩水平间距： 1.800(m)桩直径： 500(mm)桩长： 29.500(m)承载力计算公式：单桩承载力特征值： 1684.655(kN)桩间土承载力折减系数： 0.950垫层厚度： 250(mm)垫层超出桩外侧的距离： 200(mm)基础边缘外桩的排数(横向)： /基础边缘外桩的排数(竖向)： /[ 处理土层参数 ]土层天然土层f f提高系数k 桩间土fsk 天然土层Es 复合地基Es 天然土层θ复合地基θ3 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.04 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.05 140.0 1.000 140.0 15.110 72.853 0.0 0.06 300.0 1.000 300.0 20.000 54.484 10.3 10.37 180.0 1.000 180.0 20.050 79.149 15.0 15.08 310.0 1.000 310.0 21.700 57.830 17.1 17.19 330.0 1.100 363.0 35.000 92.619 21.5 17.4***f -- 表示原始土层承载力特征值(kPa)***fsk -- 表示桩间土承载力特征值(kPa)***Es -- 表示压缩模量(MPa)***θ-- 表示压力扩散角(度)*** 承载力提高系数和复合地基压力扩散角为交互参数；*** 天然土层的承载力、压缩模量为土层参数，列在这里便于对比；*** 天然土层的压力扩散角、桩间土fsk和复合地基压缩模量为计算中间结果。
CFG桩复合地基计算书
CFG桩复合地基计算书
2桩截面积、桩周长的计算：
桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。
3、±0.00对应绝对高程510.150m；垫层底标高-6.10m，对应高程504.05m。
褥垫层厚度0.20m，
褥垫层底绝对标高503.850m。
4、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5 m，以密实卵石作桩端持力层。
5、单桩承载力特征值计算
①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按ZK7考虑
Quk = αq p·A p+ u p·Σq si·l i
=1.0×2000×0.1256+1.256×（120×2.2+150×4.3）=1392KN
特征值：Ra= Quk／rsp=1392/2=696KN，单桩承载力特征值Rk取680kN
②桩体强度的确定：
fcu≥3 Rk/ AP=3×680÷0.1256=16242kPa，混凝土强度取C20。
6、面积置换率计算：
根据公式：f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk
其中：β取0.95；f sk取120kPa；
λ取0.9；1.4mx1.4m矩形布桩，m达到6.4%
7、复合地基计算
f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk=412kPa ≥400kPa
满足设计要求≥400kPa，复合地基承载力满足设计要求。
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*****一期工程A4#、A5#、A6#楼CFG桩复合地基设计计算书
计算者：
审核：
总工程师：
总经理：
************8勘察设计有限公司
二○一三年十二月
*******一期工程A4#楼
CFG桩复合地基设计计算书
一、设计依据
1、《***********一期工程岩土工程勘察报告》（**********有限责任公司，
**********-2013-GK0105）；
2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）；
3、《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）；
4、《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB 13（J）/T123—2011）。
二、设计要求
本工程的地基处理设计要求；
1、处理后复合地基承载力特征值≥410kpa；
2、复合地基长期最终沉降量不大于60mm。
三、设计参数及设计计算
该地基采用CFG桩复合地基
桩径Ф450mm，桩周长Up=πd=3.14×0.45=1.413m
桩截面积Ap=1/4×πd2=1/4×3.14×0.452=0.1589m2
有效桩长为24.00m，保护桩长不小于0.50m，以5层细砂为桩端持力层，桩端进入持力层层顶8.70m。
有效桩长范围内各土层桩的长度、桩的极限侧阻力标准值q si（kpa）、桩的极限端阻力标准值q p（kpa）分别是：
依据ZK47的地层资料
四、设计计算 1、单桩承载力计算
单桩竖向极限承载力标准值
R ua = ∑+P p i si p A q l q u ………………① =2001.80KN
单桩竖向承载力特征值 安全系数k 取2.0 R a = R ua /k k=2.0 ………………② =1000.90KN 2、复合地基承载力计算
取桩间距1.60m ×1.70m ，则面积置换率2
s A m p ==
70
.160.10.1589
⨯=0.058，β=0.9，基础
持力层f sk =100Kpa ，将相应参数代入下式得：
f spk k s P
a
f m A R m )1(-+=βλ
………………③ =415.91Kpa ＞410Kpa ，满足设计要求。
3、桩体强度
桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 抗压强度平均值cu f ＞p
a
A R λ4＝4×415.91/0.1589≈23.0Mpa 。
根据现行规范要求，同时考虑工程重要性等级、荷载、地层、桩长及养护条件等影响因素，取桩体强度为C 25，施工时以试验室提供的配合比为准。
五、褥垫层铺设
基础底板下铺设压实后厚度为200mm 的褥垫层，褥垫层材料选用10~20mm 碎石，用平板振动器振压不少于4遍。
六、地基变形计算
沉降量的计算
根据勘察报告中的地层资料及已有资料，采用CFG 桩复合地基方案时，地基沉 降按下式计算：
S ＝)(1110
--=-='∑
i i i n
i i si
s s a Z a Z E p s ϕϕ 式中：S —地基最终沉降量，mm ；
S '—按分层总和法计算出的地基沉降量；
s ϕ—沉降计算经验系数；
n —地基沉降计算深度范围内所划分的土层数；
0P —对应于荷载标准值时的基础底面处的附加压力，KP a ； si E —基础底面下第i 层土的压缩模量，加固区按复合模量计算； 1,-i i Z Z —基础底面至第i 层土、第1-i 层土底面的距离，m ；
1,-i i a a —基础底面计算点至第i 层土、第1-i 层土底面范围内平均附加应力
系数；。