水池计算书(手写版本)
清水池结构计算书
计算书专用纸计算书编号第 1 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 2 页共 7 页计算书专用纸计算书编号第 3 页共 7 页裂缝宽度验算：构件参数：矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ18受拉区纵向钢筋的等效直径 deq＝∑(ni×di2) /∑(ni×υ×di)＝18mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As＝1781mm钢筋弹性模量 Es＝200000N/mm1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as＝59mm ho＝391mm1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝111kN·m1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mm ρte ＝ As / Ate ＝1781/225000 ＝ 0.00792 取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 69200000/(0.87×391×1781) ＝183N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×183)＝0.3882．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esωmax＝2.1×0.388×183×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000＝0.178mm计算书专用纸计算书编号 第 4 页 共 7 页1.水平配筋计算：（M 设计值＝81.5KN.m ）一、基本资料： 弯矩M 角=81.5KN梁宽b=1000mm 梁高h=450mm砼强度等级30 f t = 1.43 N/mm 2 fc= 14.3 N/mm 2 α1= 1 受拉钢筋f y =300N/mm 2 a s =60mm E s =2.0×105 N/mm 2二、计算过程：εu ＝0.33-(fcu,k-50)×105= 0.0033 ξb ＝ 1/[1+fy/(Es×εu )] = 0.5500 αs ＝M/[ 1×fc×b×h 02)] = 0.03747 ξ=S α⨯--211= 0.0382≤ξb =0.5500 γs =2211sα⨯-÷=0.9809As = M/(γs ×fy ×h0)=710mm 2 ρ= As/(b ×h0)=0.182%ρmin =max{0.2%,0.45×f t /f y }=max{0.2%,0.215%}=0.215%ρ＜ρmin 故按最小配筋率配筋As min ＝0.215％×1000×370＝795.5mm 2 选用7Φ14（Φ14@150）As ＝1077mm 2 裂缝宽度验算： 构件参数：矩形截面受弯构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝1000×450mm 纵筋根数、直径： 7Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni ×di 2) /∑(ni ×υ×di)＝18mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1 受拉纵筋面积 As ＝1078mm 钢筋弹性模量 Es ＝200000N/mm 1．2 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝57mm ho ＝393mm 1．3 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm1．4 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝58.2kN ·m 1．5 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范 2 ．1 最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte，按下式计算： ρte＝As/Ate （混凝土规范 8.1.2－4）XXXXXX设计院工程有限公司计算书专用纸计算书编号第 5 页共 7 页对矩形截面的受弯构件：Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×450＝225000mmρte＝As/Ate＝1078/225000＝0.00479在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时取ρte＝0.012．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 58200000/(0.87×393×1078) ＝158N/mm2．3裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ按，混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk)＝ 1.1-0.65×2.01/(0.01×158)＝0.2752．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ω＝αcr×ψ×σsk× (1.9×c +0.08×deq/ρte) /Esmax＝2.1×0.275×158×(1.9×50+0.08×14/0.01)/200000 ＝0.094mm计算书专用纸计算书编号 第 6 页 共 7 页底板计算：（池内无水时）侧壁自重为：[（14.0+14.0+7.0+18.0）×2+2×18]×5.5×0.45×25=8786KN 顶板自重：0.15×（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×25+[0.3×(0.6-0.15)×(14+14+7)×0.5]×25 ＝1732.5+59=1791.5KN顶板上的活荷为q 活＝（28×12×0.5+28×3×2+7×18）×4＝1848KN 传至底板的压力标准值为G ＝8786+1791.5+1848＝12425.5KN 设计值G ‘＝1.2×8786+1.2×1791.5+1.4×1848＝15280.2KN 底板面积A=（14+14+7）×18＝630m 2则基底净反力标准值AGq =＝12425.5/630=19.72KN/m 2基底净反力设计值为AG q ''=＝24.25KN/m 2按四边固定的双向板计算底板弯矩 计算简图如右图所示 计算结果如下底板弯矩及配筋计算结果(注：括号内为设计值) 基本资料边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 /固端 计算跨度 Lx ＝14000mm 计算跨度 Ly ＝18000mm 基底净反力标准值q ＝19.72kN/m （24.25kN/m ） 1．1 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的最大跨中弯矩MxMx P 水＝0.0296×21.8×142＝114.4kN ·m （140.74kN ·m ） 1．2．3 平行于 Ly 方向的最大跨中弯矩MyMy P 水＝0.0130×21.8×142＝50.25kN ·m （61.8kN ·m ） 1．2．4 沿 Lx 方向的支座弯矩Mx'Mx' P 水＝-0.0701×21.8×142＝-271kN ·m （-333.2kN ·m ） 1．2．6 沿 Ly 方向的支座弯矩My'My' P 水＝-0.0565×21.8×142＝-218.4kN ·m （-268.5kN ·m ） 底板厚度取h ＝750mm计算配筋： X 向：Φ18@100 Y 向：Φ16@100 裂缝验算：最大裂缝宽度ωmax ＝0.162mm计算书专用纸计算书编号第 7 页共 7 页。
水池结构计算书(实用版)
********供水及基础设施建设工程清水池结构计算书一、计算参数池外地坪标高： 341.5-343.3m； 池顶设计标高： 345.05m； 池内底标高： 340.9m； 池内最高水深3.7m。
抗浮设计水位按一百年一遇洪水位314.7m。
地面标准堆积荷载：P d =10KN/m 2；填土的标准容重：γt =18KN/m 3； 土体侧压系数λ=1/3污水容重：γs =10.4KN/m 3； 取池壁湿度当量温差△t=10℃混凝土弹性模量E c =28×103Mpa清水池基底置于中风化基岩，承载力满足设计要求。
二、计算依据砼结构设计规范 GB50010-2010 给水排水构筑物结构设计规范 GB50069-2002给水排水工程钢筋砼水池结构计算规程 CECS138:2002建筑地基基础设计规范 GB50007-2011《资中县银山镇供水及基础设施建设工程岩土工程勘察报告》 《给水排水工程结构设计手册（第二版）》 三、池体细部尺寸的拟定池壁厚300mm，池顶板厚150mm； 底板厚350mm；底板外挑300mm。
四、抗浮计算抗浮设计水位远低于池底标高，抗浮满足要求。
五、地基承载力验算基础置于中风化基岩，承载力满足要求。
六、结构分析和计算步骤由于清水池埋深较浅，池外水、土荷载较小，因此仅计算当池外无水、土,池内满水,做满水试验时的受荷情况。
清水池池顶设现浇板，池顶为铰接。
池壁与底板整体浇筑为固接。
七、内力计算 1、荷载计算： ○1.污水荷载 kN/m ；1.2710.4452.84wq =××=241.6wk q = kN/m22、池壁计算（1）10.3m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的单向受力计算。
情况A ：池内满水，池外无水、土 ○1.由q 产生的竖向弯矩： w2152.84456.3615M =−××=− kN ·m ；44.38k M =− kN ·m 由湿度当量温差产生的竖向弯矩： 21.40.0813t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.0813********.330.73−=−××××××=−kN ·m ； 21.95tk M =− kN ·m56.36-30.7387.09M =−=−合 kN ·m ；66.33k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧纵向配筋ф16@150；○2.水平角隅弯矩： 20.03552.84429.59j M =−××=− kN ·m ；23.3jk M =− kN ·m由湿度当量温差产生的竖向弯矩：21.40.0542t c c M t E h α=−×⋅Δ⋅⋅5721.40.054210103100.320.48−=−××××××=−kN ·m ； 14.63tk M =− kN ·m29.59-20.4850.07M =−=−合 kN ·m ；37.93k M =−合 kN ·m根据裂缝要求，池壁内侧横向配筋ф14@200； 情况B ：池外有水、土，池内无液由于荷载较小，此处略去计算过程，采用构造配筋ф14@200；（2）5.175m 跨度池壁，t b ＝300mm ，按上端铰接、下端固定的双向受力计算。
水池结构计算书
水池计算一. 底板计算上部结构及侧壁：3100kN覆土：1200 kN挑土：0.5*（18+46）*4.2*18=2420KN底板：0.5*9.6*23.6*25=2830KNGk＝9550 kN基地平均反力 P=9550/23.6*9.6=42KPaLy=6,lx=8，按双向板计算，四边简支。
M yK＝0.062×42×6²＝94KN-MM xK＝0.0317×42×6²＝48KN-M底板厚500mm计算As＝1100mm²实配X向Φ18@180（1414mm2）计算As＝1500mm²实配Y向Φ18@150（1696mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .19 mm 小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
二. 侧壁计算1. 荷载取值以池内无水，池外有土计算地面堆积荷载 f1= 20×1/3=6.7KN/㎡（均布荷载）土压力 f2= 1/3×8×4.2=11.2KN/㎡（三角形荷载）地下水压力 f3=10×3.7=37KN/㎡（三角形荷载）2. 荷载计算（以池内无水，池外有土计算）①荷载设计值 0 ~ 58KN/㎡（三角形荷载）9.4KN/㎡（均布荷载）②荷载标准值 0 ~ 48.2KN/㎡（三角形荷载）6.7KN/㎡（均布荷载）3．池壁1（以池内无水，池外有土计算）Ly=3.7,lx=8，按单向板计算,一端固定一端铰接。
1）三角形荷载My＝0.0298×58×3.7²＝24KN-M M YK＝0.0298×48.2×3.7²＝20KN-MM0Y＝-1/15×58×3.7²＝-53KN-M M0YK＝-1/15×48.2×3.7²＝-44KN-M2）均布荷载My＝0.07×9.4×3.7²＝9KN-M M YK＝0.0298×6.7×3.7²＝7KN-MM0Y＝-1/8×9.4×3.7²＝-16KN-M M0YK＝-1/15×6.7×3.7²＝-11KN-M 荷载总计：My＝33KN-M M YK＝27KN-MM0Y＝-69KN-M M0YK＝-55KN-M侧壁厚300mm计算As＝660mm²实配X向Φ14@200（770mm2）计算As＝920mm²实配Y向Φ14@150（1026mm2）裂缝计算：计算最大裂缝宽度wmax:wmax=2.1ψ*σsk(1.9c+0.08deq/ρte)/Es=0 .18 mm小于最大裂缝宽度限值wlim=0 .2mm 裂缝计算满足要求。
水池加热计算书
附件4拌合站水池热工计算书一、拌合站蓄水池基本参数:1、容量133m³2、蓄水池按使用温度60℃考虑3、自然水温4℃4、峰值混凝土用水量330m³二、保持恒温所需热量（Q总）：1、热水池初次加热所需热量（Q初）：Ｑ初＝V×1000×a×(T2-T1)/t/860＝133000×1.163×(60-4)℃/5/860＝2014KWV --蓄水池体积（L）；α--水的比热容, α=4.1868KJ/kg.℃（4.1868KJ/kg.℃÷3.6焦耳/1千瓦小时=1.163w/kcal/m2.h.℃）；t—初始加热时间（h）；2、补充新水加热需要的热量：Q3＝αVbу(Tr+Tb)/2/t＝1.163×197×1×(60+4)/2/5＝1466KW式中 Q3——蓄水池补充水加热所需的热量(kJ/h)；α--水的比热容, α=4.1868KJ/kg.℃（4.1868KJ/kg.℃÷3.6焦耳/1千瓦小时=1.163w/kcal/m2.h.℃）Vb——每日的补充水量(L)， 133×1.48 =197m³；у——水的密度(kg/L)；Tr——蓄水池水的温度(℃)；Tb——蓄水池补充水水温(℃)；t——加热时间(h)。
3、热水池池壁和池底传导损失的热量及管道和净化水设备损失的热量：水池的水表面、池底、池壁、管道和设备等传导所损失的热量，应按损失热量的10%计算确定。
Q2＝Q1×10％＝146.6KWＱ总＝(Q1＋Q2)×1＝1612.6KW冬季正常采暖时，锅炉总使用率约85%，目前锅炉设计总负荷为5600KW（4吨锅炉），则正常运行时闲置负荷为4760KW，满足蓄水池加热要求。
水池抗浮验算计算书
水池抗浮验算计算书
车库基础抗浮验算计算书
整体抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m，顶板折算厚0.25m ，顶板地面做法0.15m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26+0.25x26+0.15x20=19.8KN
整体抗浮验算满足。
底板局部抗浮计算：
抗浮设计水头：2.0m，底板厚0.5m，底板上覆土0m。
单位面积水浮力：2.0x10=20KN
单位面积抗力：0.5x26=13KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：20-13=7KN
按两端固定计算：
板带支座最大负弯矩M1为：Mx=q*L^2/12
=7*7.3*7.3/12
=31.08KNm
板带跨中最大正弯矩M2为：M2=Mx/2=15.54KNm
配筋为：上部为：As1=M1/（0.9*fy*h1）
=31080000/（0.9*360*500）
=191mm 2
下部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 2.5）
=15540000/（0.9*360*300）
=96mm 2
500mm底板按照构造配筋即可，双层双向配 12@150。
水池计算书
矩形水池设计(JSC-1)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》 《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》----------------------------------------------------------------------- 1 基本资料 1.1 几何信息水池类型: 有顶盖 全地下长度L=4.000m, 宽度B=4.000m, 高度H=2.500m, 底板底标高=-4.000m池底厚h3=200mm, 池壁厚t1=200mm, 池顶板厚h1=200mm,底板外挑长度t2=200mm 注：地面标高为±0.000。
200360020040004000203600200200200360020040002502012015049.519.016.819.010.0(平面图) (剖面图) 1.2 土水信息土天然重度18.00 kN/m 3 , 土饱和重度20.00kN/m 3, 土内摩擦角30度地基承载力特征值fak=100.0kPa, 宽度修正系数ηb =0.00, 埋深修正系数ηd =1.00地下水位标高-2.000m,池内水深1.500m, 池内水重度10.00kN/m 3, 浮托力折减系数1.00, 抗浮安全系数Kf=1.05 1.3 荷载信息活荷载: 地面10.00kN/m 2, 组合值系数0.90 恒荷载分项系数: 水池自重1.20, 其它1.27 活荷载分项系数: 地下水压1.27, 其它1.27活荷载准永久值系数: 顶板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 温湿度1.00考虑温湿度作用: 池内外温差10.0度, 弯矩折减系数0.65, 砼线膨胀系数1.00(10-5/°C) 1.4 钢筋砼信息混凝土: 等级C30, 重度25.00kN/m 3, 泊松比0.20保护层厚度(mm): 顶板(上35,下35), 池壁(内35,外35), 底板(上35,下35) 钢筋级别: HRB335, 裂缝宽度限值: 0.20mm, 配筋调整系数: 1.002 计算内容(1) 地基承载力验算(2) 抗浮验算(3) 荷载计算(4) 内力(考虑温度作用)计算(5) 配筋计算(6) 裂缝验算(7) 混凝土工程量计算3 计算过程及结果单位说明: 弯矩:kN.m/m 钢筋面积:mm2裂缝宽度:mm计算说明：双向板计算按查表恒荷载:水池结构自重,土的竖向及侧向压力,内部盛水压力.活荷载:顶板活荷载,地面活荷载,地下水压力,温湿度变化作用.裂缝宽度计算按长期效应的准永久组合.3.1 地基承载力验算3.1.1 基底压力计算(1)水池自重Gc计算顶板自重G1=80.00 kN池壁自重G2=159.60kN底板自重G3=96.80kN水池结构自重Gc=G1+G2+G3=336.40 kN(2)池内水重Gw计算池内水重Gw=194.40 kN(3)覆土重量计算池顶覆土重量Gt1=432.00 kN池顶地下水重量Gs1= 0 kN底板外挑覆土重量Gt2= 181.44 kN底板外挑地下水重量Gs2= 60.48 kN基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 613.44 kN基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 60.48 kN(4)活荷载作用Gh池顶活荷载Gh=193.60 kN(5)基底压力Pk基底面积: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=4.400×4.400 = 19.36 m2基底压强: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A=(336.40+194.40+613.44+60.48+193.60)/19.360= 72.23 kN/m2 3.1.2 修正地基承载力(1)计算基础底面以上土的加权平均重度rmrm=[2.000×(20.00-10)+2.000×18.00]/4.000= 14.00 kN/m3(2)计算基础底面以下土的重度r考虑地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3(3)根据基础规范的要求，修正地基承载力:fa = fak + ηbγ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)= 100.00+0.00×10.00×(4.400-3)+1.00×14.00×(4.000-0.5) = 149.00 kPa3.1.3 结论: Pk=72.23 < fa=149.00 kPa, 地基承载力满足要求。
水 箱 计 算 书
水箱计算书条件：水池尺寸及配筋如图所示：混凝土强度等级为C25，底板钢筋用HRB400，侧墙钢筋用HRB400。
一、底板计算：1、荷载：q=1.95×10+0.20×25=24.5 kN/m。
2、弯矩：X方向支座Mxt；垮中Mxd；Y方向支座Myt；垮中Myd。
按弹性板计算查静力手册Ly/Lx=0.65，得各弯矩系数分别对应为：0.0571、0.0095、0.0766、0.0345Mxt=0.0571×24.5×4.2 =25 kN.m；Mxd=0.0095×24.5×4.2 =4 kN.m；Myt=0.0766×24.5×4.2 =33 kN.m；Myd=0.0345×24.5×4.2 =15 kN.m；垮中弯矩调整到泊桑比=0.2《砼规4.1.8》时的弯矩：Mx=4+15×0.2=7kN.m；My=15+4×0.2=16kN.m。
3、强度验算：实际配筋：X方向面筋Asxt；垮中Asxd；Y方向面筋Asyt；垮中Asyd分别为：1026mm 、1026mm 、1026mm 、1026mm 。
按X=As×fy/(α1×fc×b)得对应的X值分别为：Xxt=31.04mm、Xxd=31.04mm、Xyt=31.04mm、Xyd=31.04mm。
按Mu=α1×fc×b×X×(ho-X/2)得对应的Mu值分别为：Muxt=65kN.m≥1.35×Mxt=34(满足要求！)；Muxd=65kN.m≥1.35×Mx=9(满足要求！)；Muyt=65kN.m≥1.35×Myt=45(满足要求！)；Muyd=65kN.m≥1.35×My=22(满足要求！)；4、裂缝验算：选取最大弯矩标准值及相应配筋。
消防水池计算书
消防水池计算书（一）处理池内没水时荷载1、池壁计算主动土压力系数Ka取1/3土重度r=18KN/m³无地下水池壁4.7m深∵LB/HB=5.3>2 ∴按单向板计算主动土压力q土=rHKa=18x1/3x4.7=28.2KN/m地面荷载产生侧压力q活=10x1/3=3.33KN/m①竖向配筋计算第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw 地荷载弯矩Mm 下端支座-41.5 0 -9.2跨中18.6 0 5.2支座基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=65.585KN·m支座准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=46.1 KN·m跨中基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=30.9KN·m跨中准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=21.2KN·m假设壁厚h=250,混凝土强度C30查表可知选筋12@100的裂缝（0.25mm）和承载力弯矩分别为63.33KN·m、67.22KN·m，大于支座计算准永久弯矩46.1 KN·m和基本组合弯矩65.585KN·m，满足要求。
且配筋率0.452%，合适。
所以内外钢筋选配12@100 As=1131mm²/m弯矩图第二种情况水压力q水=rh=10x4.7=47KN/m两种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩Ms 水压力弯矩Mw下端支座-41.5 -69.22跨中18.6 30.94支座基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=46.4KN*m支座准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=27.72KN*m跨中基本组合弯矩值M=1.27Mw-Ms=20.69N*m跨中准永久组合弯矩值Mq=Mw-Ms=12.34KN*m池壁内侧、外侧为12@100均满足强度和裂缝要球。
弯矩图②水平配筋计算池壁角隅处最大水平弯矩Mcx第一种情况三种压力产生的弯矩部位类型土压力弯矩水压力弯矩地荷载弯矩Mcx -21.8 0 -5.59 基本组合弯矩值M=（Ms+Mw）x1.27+1.4xMm=35.512KN·m准永久组合弯矩值Mq=Ms+Mw+0.5Mm=24.595KN·m池壁外侧水平角隅钢筋为12@200均满足强度和裂缝要球。
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保管期限
密级
设计计算书
建设单位上海美梭羊绒纺织品有限公司
工程名称山东建得佳纺织有限公司
工程号－子项号M1117-06 子项名称消防泵房设计专业结构页数部门一所计算人年月日校核人年月日审核人年月日
上海纺织建筑设计研究院
目录
一、设计采用规范
二、荷载选用及计算
三、基础工程
四、上部结构设计
五、图形文件及程序计算书
一、设计采用规范
1.《建筑结构可靠度设计统一标准》【GB50068-2001】
2.《建筑结构荷载规范》【GB50009-2001】（2006年版）
3.《混凝土结构设计规范》【GB50010-2010】
4.《建筑抗震设计规范》【GB50011-2010】
5.《建筑地基基础设计规范》【GBJ50007-2002】
6.《砌体结构设计规范》【GB50003-2001】
二、工程概况：
本工程位于位于山东聊城东阿县东阿工业园区，胶光路以北鑫大地建材厂东邻。
本工程泵房结构形式为砖混砌体结构。
室内外高差为0.300米。
本工程抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅲ类，框架抗震等级为三级。
三、荷载选用及计算
1.泵房屋面（结构找坡）荷载的标准值:
1) 恒载
40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2 40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2 1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2
20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2
15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷0.015x20=0.3 KN/m2 合计 4.23 KN/m2
取 4.50 KN/m2
2）屋面活载： 0.50 KN/m2
2.水池盖板（建筑找坡）荷载的标准值：
1) 恒载
40厚C20细石混凝土找平层 0.04x25=1.0 KN/m2
40厚挤塑聚苯板保温层（仅用于保温屋面）0.50x0.04=0.02 KN/m2
1.2厚三元乙丙橡胶防水片材防水层 0.01 KN/m2
20厚1:3水泥砂浆找平层 0.02x20=0.4 KN/m2
100厚楼板自重 0.10x25=2.5 KN/m2
15厚1:2:4混合砂浆打底粉刷 0.015x20=0.3 KN/m2
建筑2%砂浆找坡 0.09x10=0.9 KN/m2
合计 5.13 KN/m2
取 5.50 KN/m2
2）屋面活载： 2.00 KN/m2
3.风荷载： 0.45 KN/m2
4.雪荷载： 0.35 KN/m2
5.地震作用：
抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速
度为0.10g，建筑场地类别为Ⅲ类。
6.砌体承重墙:墙体±0.000以下采用MU15混凝土砖,M10水泥砂浆
±0.000以上采用MU10混凝土砖,M7.5混合砂浆
四、基础工程
1.地质：本工程由聊城市曙光岩土工程有限公司于2011年9进行了
详细勘察。
根据《岩土工程勘察报告》揭示，本工程场地钻入深度（14.00米）范围内土层共分为5大层。
本工程场地内地下水位勘查期间最高为地表下0.5米。
2.基础形式：
泵房基础采用墙下条形基础。
本工程底层地面标高±0.000相当于相对标高0.600（勘探基准点）。
根据地质报告，基础坐于 2 层褐黄色粉土，地基承载力特征值：f ak= 110 KN/M2。
其下为 3层灰褐色粉质粘土，承载力特征值：f ak= 105 KN/M2，为软弱下卧层。
故基础承载力以 3 层土修正计算。
埋深-1.500基础修正后承载力特征值：
γm=（18 x 0.5+8 x 0.55+8.7 x 0.45)/1.5 = 11.5
f a = f ak +ηbγ(b-3)+ ηdγm(d-0.5)
=105 + 1.5x11.5(1.2-0.5)
=105 + 12.1=117.1 KN/M2
取f a=115 KN/M2
3.墙下条基计算
埋深 1.500 240墙 F= 45.04 KN/m
L=F/(f a-G k) =45.04/(115-1.5x20)=0.63 M
取L=0.7 M
五、上部结构设计
本工程上部结构形式采用混合结构。
结构计算采用中国建筑科学研究院编制的结构计算软件：“结构平面计算机辅助设计软件——PMCAD”。
1.结构计算主要参数（详细数据输入见另附电算报告）:
建筑场地类别：Ⅲ类
基本风压：0.45KN/m2
体型系数：1.4。