支架计算书
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架计算书
支架计算1、梁端底腹板加厚断面位置验算边墩梁端底腹板加厚处断面积面荷载分解见下图：（1）翼缘板断面位置，最大分布荷载Q=（q1-1 +q5-1+q5-2+q5-3）*1.2+（q2+q3+q4）*1.4=（10.4+1.2+1.2+0.8）*1.2+（2.5+2.0+2.0）*1.4=25.42KN/m2碗扣架立杆布置为1.2m*0.9m，步距1.2m单根立杆受力为：N=1.2*0.9*25.42=27.45KN＜【N】=30KN;a．横向方木承载力计算横向立杆间距为120cm，所以，方木计算长度为120cm。
横向方木间距（中心到中心）为30cm，作用在方木上的均布荷载为：q=23.28.87*1.2/4=6.98kN/m采用10×10cm方木，按10*9cm计算，所以：净截面抵抗矩W=bh2/6=10*81/6=135cm3;毛截面惯性矩I= bh3/12=10*729/12=607.5cm4;弯曲强度：σ=qL2/10w=6.98×103*1.22/（10*1.35*10-4）=7.45MPa＜ [σ] =12Mpa 强度满足要求；抗弯刚度：由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.09×105 Mpa；I = bh3/12 = 6.075*10-6m4f=qL4/150EI=6.98×103×1.24/（150×6.075×10-6×0.09×1011）max= 1.76mm＜ [f] = 3mm（ [f] = L/400 ），符合要求结论：10×10cm方木布置符合要求。
b．纵向方木承载力计算（15*15cm）立杆横向间距为90cm，横向铺设的1根15*15cm方木，计算长度取90cm，按3跨连续梁计算。
由横向方木传递到纵向方木的集中力为F=1.2*0.9*28.74/4=7.76KN，最大弯矩为：Mmax=0.267FL=0.267×7.76×0.9=1.86kN·m采用15×15cm方木，所以：截面抵抗矩W=bh2/6=15*225/6=562.5cm3;截面惯性矩I= bh3/12=15*153/12=4218.75cm4;弹性模量：E=0.09×105MPa弯曲强度：σ= Mmax /W=1.86×103/5.625×10-4=3.31Mpa＜12 Mpa，满足要求。
连续梁支架计算书
支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。
1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。
支架计算书
顶托上钢管验算（箱梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 36.550 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
8.197 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 3688819.200 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（翼板部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 28.137 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
1 集中力数
2 单个集中力 P（KN）
3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 38 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134 3 钢管外径 D（mm） 48 11 纵向钢管抗弯模量 W(mm3) 33642.134
部位）
部位）
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500 1 集中力数
6.311 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 2839730.120 2 单个集中力 P（KN）
顶托上钢管验算（暗梁部位） 4 5 钢管内径 d（mm） 41 12 纵向钢管的应力 σ （Mpa） σ =M/W 44.673 钢管截面积 A(mm2) A=π （D2-d2）/4 489.303 13 钢管容许抗弯应力 【σ 】 160
3 9 纵向钢管容许挠度 【ξ 】 L纵/400 2.500
10.019 10 纵向钢管所受的弯 距 M(Nmm) M=Qab/L 4508640.000
支架计算书1
跨公路段支架受力计算一、概述为保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。
二、基本材料1、型钢I36a工 :Ix=15796cm4,Wx=877.2cm3,60Kg/mI56a工 :Ix=65576cm4,Wx=2342cm3,107Kg/mυ219×6螺旋焊管：i=7.54cm4,A=40.15cm2,31.78 Kg/m钢离柱：i=26.45cm4,A=115.64cm2,110 Kg/m钢材：E=2.1×105Mpa,f=215 Mpa2、方木：10cm×10cm 容重8.5KN/m3,E=9×103Mpa,f=9Mpa3、竹胶合板：容重8.5KN/m3三、荷载计算1、混凝土自重：1279.8*26/(14.75*100)=22.56kn/m2；2、施工荷载：6.5KN/m2.q=29.06 KN/m2四、钢柱检算（1）单根钢离柱所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=26.45cm，h=4m→λ=h/I=15查表得；ψ=0.983A=115.64cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN>Q （2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=7.54cm，h=4.2m→λ=h/I=56查表得；ψ=0.828A=40.15cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=71.4KN>Q五、 I56a工字钢检算I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度10.2m，承受分布荷载为60.3KN/m简支梁计算。
Mmax=ql2/8=0.125×60.3×10.22=784KN·m；Q=29.06*4.1+10*4.1*0.6/10.2+1.27=122.56 KN Mmax=ql2/8=0.125×122.56×10.22=1593.86KN·m；σmax= Mmax/W j=784/4684=167Mpa<[σ]=215Mpa;σmax= Mmax/W j=1593.68/4684=167Mpa<[σ]=340Mpa;f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03mf max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m计算挠度稍大，可通过设置拱度解决。
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
来凤互通2#桥支架计算书根据箱梁断面可知，计算过程中，忽略桥墩受力，混凝土自重全部由支架体系承担。
碗扣式支架纵向间距60cm，横向间距90cm，层距120cm（具体布置请参照《来凤互通2#桥支架现浇施工图》）。
碗扣式支架上纵向铺设10×12cm方木，上层横向铺设10×10cm方木，间距为30cm，支架底座下垫12cm×14cm方木，以加大于地基的接触面积，分散荷载。
㈠受力检算1.截面结构形式:2.材料强度：方木σ=13M pa⎡⎤⎣⎦（顺纹抗压，顺纹弯应力） [τ]=1.9MPa4E=10M pa型钢Q235 σ=170M pa⎡⎤⎣⎦τ=110M pa⎡⎤⎣⎦5E=2.110M pa⨯3.荷载（竖向荷载）：（1）钢筋砼自重顶板和底板位置均布荷载：(0.43+0.45)*26=22.88KN/m2腹板位置均布荷载：1.5*26=39KN/m2翼板位置均布荷载：0.3*26=7.8KN/m2（2）方木及模板自重按：500kg/m2,5KN/m2（3）施工人员及设备：1KN/m2（4）振捣砼产生的荷载：2KN/m2（5）本桥支架最大高度为8m，支架自重：0.286*8=2.288KN/m2支架按纵横向间距@60×90cm，竖向步距120cm布置；以10×10×10m计算4.荷载组合（底板及支架）：计算承载能力：q=方木及模板+钢筋砼自重+支架自重+施工荷载1㈡模板方木检算：1、模板面板计算模板采用1.8cm厚的竹胶板，设计强度为13Mpa，弹性模量E=6.3×103MPa。
模板背楞采用10cm×10cm方木，间距为30cm，净跨距为20cm，现浇箱梁施工时主要是腹板部位的底模受力最大，故取腹板处荷载作为验算荷载。
取单位宽度的模板进行检算：计算承载力：q=39+1+2=42KN/m2（忽略模板自重）根据受力情况，模板受力可按四跨连续梁进行计算，取1m宽度检算：荷载：q=42*1=42 KN/mI=bh3/12=1*0.0183/12=4.86*10-7m4W=bh2/6=1*0.0182/6=5.4*10-5m3M=Kmql2=-0.121*42*0.32=0.457KN·mσ=M/W=0.457/(5.4*10-5)=8.46MPa<13MPaf=K w ql 4/100EI=0.967*42*103*0.24/100*6.3*109*4.86*10-7 =2.12*10-4m=0.212mmf=0.212mm<f max =L/400=200/400=0.5mm所以模板强度及刚度均满足规范要求。
（k m , k w 分别为弯矩和挠度系数，见《建筑施工计算手册》p1249～1251，计算公式见P1249末尾说明）2、上层横向方木检算上层方木为10×10cm ，间距为30cm ，肋条截面A=100*100=10000mm 2。
Q=39+1+2+5=47KN/m 2，单根上层方木所承受的荷载为q=47KN/m 2*0.3m=14.1KN/m ，此荷载又由下层纵向方木承担，下层纵向方木间距60cm 。
计算时按简支梁进行验算（如图所示）：单根上层方木的惯性矩：I=bh 3/12=10*103/12=833cm 4=8330000mm 4 单根上层方木的抵抗矩：W=bh 2/6=10*102/6=166.67cm 3=166670mm 3 M=ql 2/8=0.125*14.1*0.62=0.6345kN ·mσ=M/W=0.6345*103/1.6667*10-4=3.8MPa<13MPa 跨中部分挠度为mm EIql29.0101033.83846.0101.1453845106434max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω［ω］=l/400=600/400=0.29mm<1.5mm 故跨中部分挠度满足要求。
每个支座处的反力V=ql/2=14.1*0.6/2=4.23KN 上层方木的最大剪应力：τ=3V/2A=3*4.23*103/2*0.1*0.1=0.63MPa<[τ]=1.4MPa 满足要求。
3、下层方木验算：下层纵向方木为10×12cm ，腹板处方木间距60cm ，纵向方木放在支架顶托上，顶托纵向间距60cm 。
肋条截面积：A=100*120=12000mm 2，单根方木所受荷载为q=47*0.6=28.2KN/m 计算时按简支梁进行验算（如图所示）：下层方木截面特性：单根方木惯性矩: I=bh 3/12=10*123/12=1440cm 4 单根方木面积矩： S=b*0.5h*0.25h=10*122/8=180cm 3 单根方木抵抗矩: W=bh 2/6=10*122/6=240cm 3 M=ql 2/8=0.125*28.2*0.62=1.27kN ·m σ=M/W=1.27*103/2.4*10-4=5.29MPa<13MPa 跨中部分挠度为mm EIql33.010104.143846.0102.2853845106434max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ω［ω］=l/400=600/400=0.33mm<1.5mm 故跨中部分挠度满足要求。
每个支座处的反力V=ql/2=28.2*0.6/2=8.46KN 下层方木的最大剪应力：τ=VS/Ib=8.46*103*180*10-6/（1440*10-8*0.1）=1.058MPa 满足要求。
㈢、碗扣支架检算：参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》计算： 1.模板支架的轴向力： 组合风荷载时1.20.85 1.4GK QKN N N =+⨯∑∑式中：N -模板支架立杆的轴向力设计值；GKN -∑砼、模板、支架自重产生的轴向力总和；QKN-∑施工人员及施工设备、振捣砼产生的荷载轴向力总和；腹板位置:∑N GK =39+5+2.288=46.288KN/m 2∑N QK=1+2=3KN/m 2∴N 腹=1.2*46.288+0.85*1.4*3=59.12 KN/m 2 翼板位置:∑N GK =7.8+5+2.288=15.688KN/m 2∑N QK=1+2=3KN/m 2∴N 翼=1.2*15.688+0.85*1.4*3=22.4 KN/m 2腹板位置纵横向按@0.6*0.6m 布置，竖向步距 1.2m ，框架立杆荷载Pmax=30KN/根。
单根立杆承受的最大载荷为：N=59.12*0.6*0.6=21.283KN<30KN 符合要求。
翼板位置纵横向按@0.6*0.9m 布置，竖向步距 1.2m ，框架立杆荷载Pmax=30KN/根。
单根立杆承受的最大载荷为：N=22.4*0.6*0.9=12.096KN<30KN 符合要求。
2.模板支架的计算长度L 0 L 0=h+2a式中：h -支架立杆的步距1.2ma -模板支架立杆伸出顶层横杆中心线到模板支撑点的长度a=0.3m 。
∴当层间距为1.2m 时，0 1.220.3 1.8l m=+⨯=3.立杆计算：组合风载：N Mf A W ϕ+≤⋅式中：N-立杆的轴向力ϕ-轴心受压杆件的稳定系数当层间距为1.2m 时：0180113.921.58l i λ===，i 为υ48×3.5钢管回转半径 1.58i =，451.0=ϕ(利用λ值查《路桥施工计算手册》P790附表3－26)式中：K W -风荷载标准值（2/kN m ）Z μ-风压高度变化系数，离地面≤20m 时， 1.0Z μ=S μ-支架风载体型系数，桁架取0.4 o w -基本风压，八级风:2268/N m0.7o K Z S W w μμ=⋅⋅20.70.10.40.268/kN m =⨯⨯⨯20.07504/kN m =∴当层间距为1.2m 时MKN M W ∙=⨯⨯⨯⨯=02315.0102.12.10754.04.185.02对腹板位置：MPaMPa WM A N W 2051.10156.45.961050801002315.01089.4451.010283.219343<=+=⨯⨯+⨯⨯⨯=+--ϕW ——立杆抵抗矩5080mm 3对翼板位置，当层间距为1.2m 时：MPaMPa WM A N W 20536.5956.48.541050801002315.01089.4451.010096.129343<=+=⨯⨯+⨯⨯⨯=+--ϕ符合要求。
㈣、地托下方木及地基承载力检算： 单根立杆所承受的最大荷载为： N=59.12*0.6*0.6=21.283KN地托尺寸为12×14cm ，地基均匀受力，则方木承受压应力为： σ=N/A=21.283*103/（0.12*0.14））=1.3MPa<13MPa 符合要求。
方木宽14cm ，立杆间距60cm 。
故方木传递给地面的应力：σ= N/A=21.283/（0.14*0.6）=253.4kPa要求地基处理后承载力达到300kpa 以上，符合要求。