防浪墙结构计算
坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。
地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝18.6KN/m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。
防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。
基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为2.3m 。
地上荷载等效为为一长1.98m ，高1.2m 的等效土柱。
图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。
各种荷载如图2所示。
图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（0.424，0.888）。
本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。
也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。
按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕ1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（1.104，0.900）地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ 当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（1.05，2.1）。
扶推力： KN P 75.0175.01=⨯=，当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（0.3，2.5）。
水平方向合力：KN P P H a19.2375.044.221=+=+=∑垂直方向合力：KN G G GG 41.9848.3318.3275.32321=++=++=∑各种荷载及相应的力矩如表1所示。
基本荷载组合条件下，防浪墙的抗滑稳定系数：[]3.164.108.225/175.137.82)239.0(.00=>=⨯+⨯⨯=+=∑∑c c K tg HBc G tg K ϕ对于粘性土基，上式中，0ϕ可取室内饱和固结快剪试验内摩擦角ϕ的0.9倍；0c 可取室内饱和固结快剪试验凝聚力c 的1/3~1/5。
抗倾稳定系数：[]5.17.208.223.5900=>===∑∑-+K MM K 偏心距：m G M B e 26.064.09.041.9808.2268.8428.12=-=--=-=∑∑ Kpa Kpa Be BG 63.552.85)207.061(283.140)61(maxmin 或者=⨯±=±=∑σ[]Kpa R Kpa cp 16042.70)63.552.85(21)(21min max =<=+⨯=+=σσσ 地基应力不均匀系数：[]5.253.163.552.85min max =<===ησση 均满足稳定要求。
2、特殊荷载组合求得：7.68=D ϕ主动土压力系数：035.0245(2=-=）Da tg K ϕ静力条件下主动土压力：KN K H P a a 72.1035.03.26.18212122=⨯⨯⨯==γ 地震作用下的动土压力采用静力条件下的主动土压力数值增减一个百分数计算：a H e d P tg k C P )..1(ϕ±=式中：e C －地震动土压力系数，与填土坡度及填土的内摩擦角有关，对本工程，查表取4.0；H k －水平地震系数，本工程地震设防烈度为7度，取0.1。
ϕ －静力条件下填土的内摩擦角。
KN tg P d 13.672.1)7.68.25.00.41(=⨯⨯⨯+=作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 767.03/3.23/===其余各种荷载同基本组合情况，作用在防浪墙上的各项荷载及对o 点的力矩具体见表2。
表2 作用在防浪墙上的各项荷载及对o 点的力矩特殊荷载组合条件下，防浪墙的抗滑稳定系数：[]1.15.713.65/17289.102)239.0(.00=>=⨯+⨯⨯=+=∑∑c c K tg HBc G tg K ϕ抗倾稳定系数：[]2.14.197.403.9100=>===∑∑-+K MM K 偏心距：m G M B e 16.084.0189.1027.403.9120.22=-=--=-=∑∑Kpa Kpa Be BG 75.2614.76)216.061(289.102)61(maxmin或者=⨯±=±=∑σ[]Kpa R Kpa cp 16045.51)75.2614.76(21)(21min max =<=+⨯=+=σσσ 地基应力不均匀系数：[]385.275.2614.76min max =<===ησση 均满足稳定要求。
三、结构计算图3 立墙上的作用荷载示意图1．立墙的结构设计作用在立墙上的荷载为墙后土压力，扶推力，如图3所示，对A －A 截面进行配筋计算，对应墙高为1.3m 和2.95m ，内力计算如下：m H 3.11=m KN M A .07.13.175.035.1009.0)2.03.1(6.18212=⨯+⨯⨯+⨯⨯=m H 95.22=m KN M B .08.395.275.0315.3009.0)2.095.2(6.18212=⨯+⨯⨯+⨯⨯=对于A －A 截面，墙高m H 0.11=，m KN M A .07.1=，截面宽度取单宽计算，mm b 1000=，矩形截面高度mm h 300=，取保护层厚度为25mm ，则截面有效高度mm h 2750=，则可求得截面抵抗系数：0014.05.1227510001007.12.1..2620=⨯⨯⨯⨯==cAd s f h b M γα 相对受压区计算高度：0014.00014.0211211=⨯--=--=s αξ%15.0%0056.03105.120014.0min =<=⨯==μαμy c f f 2013.45.27100%15.0cm bh A g =⨯⨯==μ对于B －B 截面，墙高m H 95.22=，m KN M B .08.3=，截面宽度取单宽计算，mm b 1000=，矩形截面高度mm h 500=，取保护层厚度为25mm ，则截面有效高度mm h 4750=，则有：0013.05.1247510001008.32.1..2620=⨯⨯⨯⨯==c Ad s f h b M γα 相对受压区计算高度：0013.00013.0211211=⨯--=--=s αξ%15.0%0052.03105.120013.0min =<=⨯==μαμy c f f 2013.75.47100%15.0cm bh A g =⨯⨯==μB －B 截面配置250@16φ，204.8cm A g =，过A －A 截面加25d ，切断2根剩3根。
A －A 截面配置250@16φ，204.8cm A g =，过A －A 直通墙顶。
踵板固端的弯矩：KN.m 4.575.1)38.6634.67(32215.138.662122=⨯-⨯⨯+⨯⨯=C M 踵板长1.5m ，KN.m 4.57=C M ，截面宽度取单宽计算，mm b 1000=，矩形截面高度mm h 350=，取保护层厚度为25mm ，则截面有效高度mm h 3250=，则有：059.00.183251000104.755.1..26200=⨯⨯⨯⨯==w AR h b M K A 查表得：0609.0=α%15.0%354.0180609.0=>=⨯==μαμw R（资料素材和资料部分来自网络，供参考。
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挡水墙工程量计算规则
挡水墙工程量计算规则
挡水墙工程量计算是根据挡水墙的设计要求和施工方案，按照以下规则进行计算：
1. 挡水墙的长度计算：根据工程设计要求和相关标准，确定挡水墙的长度，一般是根据需要挡水的区域的长度来确定。
2. 挡水墙的高度计算：根据设计要求和挡水墙的作用，确定挡水墙的高度。
一般情况下，挡水墙的高度要能够满足防止水流泄漏的要求。
3. 挡水墙的厚度计算：根据设计要求和挡水墙的类型，确定挡水墙的厚度。
挡水墙的厚度决定了其结构强度和稳定性，一般要符合相关的安全标准和规范。
4. 挡水墙的体积计算：根据挡水墙的长度、高度和厚度，计算出挡水墙的体积。
挡水墙的体积是工程量计算的基础，用于确定材料的使用量和工程的成本。
5. 挡水墙的材料计算：根据挡水墙的设计要求和材料规格，计算出所需的材料的使用量。
挡水墙的材料可以是混凝土、钢材、木材等，根据具体情况选择适当的材料。
6. 其他工程量计算：根据实际需要，还需要计算挡水墙的基础工程量、连接件工程量、固定件工程量等其他相关的工程量。
需要注意的是，挡水墙工程量计算是一个综合性的工作，在进
行计算时需要考虑设计要求、材料规格、施工工艺等诸多因素，并且需要根据实际情况进行调整和修正。
因此，建议在进行工程量计算时，根据相关专业标准和规范，并咨询相关专业人士的意见和建议。
混凝土波浪防护墙设计规程
混凝土波浪防护墙设计规程一、前言混凝土波浪防护墙是海岸线防护工程中常用的一种结构，它具有防止海浪侵蚀、保护海岸线等作用。
本文将详细介绍混凝土波浪防护墙的设计规程。
二、设计原则1.满足防波要求：混凝土波浪防护墙应能抵御海浪冲击，保护海岸线，并能承受长期的海水侵蚀。
2.保证结构稳定：混凝土波浪防护墙应具有足够的稳定性，能够承受地震、风力等自然灾害的影响。
3.考虑经济性：混凝土波浪防护墙的设计应考虑到经济性，尽可能地降低建设成本。
4.保证施工质量：混凝土波浪防护墙的施工应按照规范要求进行，保证施工质量。
三、设计要求1.抗冲击能力：混凝土波浪防护墙应满足规定的抗冲击能力，即在设计寿命内不发生倒塌、崩塌和结构失效。
2.稳定性：混凝土波浪防护墙应满足规定的稳定性要求，即在规定的地震、风力等自然灾害力下，不发生倒塌、崩塌和结构失效。
3.防渗性：混凝土波浪防护墙应满足规定的防渗性要求，即能够防止海水渗透，保证结构的耐久性。
4.经济性：混凝土波浪防护墙的设计应考虑到经济性，尽可能地降低建设成本。
5.施工质量：混凝土波浪防护墙的施工应按照规范要求进行，保证施工质量。
四、设计计算1.波浪荷载计算：根据海岸线的波浪特性、风速、水深等参数，计算出混凝土波浪防护墙所受波浪荷载。
2.结构稳定性计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、地质条件、荷载等参数，计算出混凝土波浪防护墙的稳定性。
3.渗透计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、材料、施工工艺等参数，计算出混凝土波浪防护墙的防渗性。
4.经济性计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、材料、施工工艺等参数，计算出混凝土波浪防护墙的建设成本。
5.施工质量控制：根据混凝土波浪防护墙的施工要求，制定施工方案，保证施工质量。
五、设计方案1.结构形式：混凝土波浪防护墙一般采用挡土墙体或护岸墙体结构形式，具体结构形式根据实际情况而定。
2.材料选择：混凝土波浪防护墙的材料应具有良好的抗冲击性、防渗性和耐久性，一般采用高强度混凝土、钢筋和防腐木材等材料。
海岸工程5防护墙稳定计算
海岸工程5防护墙稳定计算海岸工程中的防护墙是一种用于保护海岸线免受侵蚀和波浪冲击的结构物。
在设计海岸工程中的防护墙时，稳定性是一个非常关键的考虑因素。
本文将探讨海岸工程防护墙的稳定计算方法。
首先，我们需要了解防护墙所面临的主要稳定性问题。
在海岸工程中，防护墙主要面临两个稳定性问题：倾覆和滑动。
倾覆是指防护墙沿其高度方向发生倒塌的情况，而滑动是指防护墙在地基上发生横向位移的情况。
为了保证防护墙的稳定性，我们需要对这两个问题进行计算和分析。
在进行稳定性计算之前，我们需要收集一些设计参数和基础数据。
设计参数包括防护墙的高度、宽度和底宽尺寸等。
基础数据则包括土壤的密度、内摩擦角和剪切强度等。
对于倾覆稳定性计算，我们使用了一个简化的方法，即根据防护墙的自重和倾覆力矩之间的平衡关系来判断是否会发生倾覆。
倾覆力矩可以通过乘以防护墙的重心高度来计算，而防护墙的重心高度则可以根据防护墙的几何形状和材料密度推算出来。
如果倾覆力矩小于自重力矩，则防护墙是稳定的。
对于滑动稳定性计算，我们需要考虑防护墙所承受的水平力，如波浪压力、液体压力和土壤侧压力等。
这些力可以通过计算防护墙表面的压力分布来获得。
然后，我们可以使用经典的土力学理论，如库仑和简化的莫尔－库仑理论，来计算滑动力和滑动阻力之间的平衡关系。
如果滑动力小于滑动阻力，则防护墙是稳定的。
在稳定性计算中，我们还需要考虑一些其他因素，如水平地震力、地基条件和土壤的液化等。
这些因素会对防护墙的稳定性产生影响，因此需要进行相应的计算和分析。
总之，海岸工程中的防护墙稳定计算是一个复杂而重要的问题。
通过合理收集和分析设计参数和基础数据，并结合土力学理论和其他相关因素的考虑，我们可以对防护墙的稳定性进行合理的计算和评估，从而保证海岸工程的安全和可靠性。
防波堤防浪墙波浪力计算分析方法
图 １合田 良实法中波浪压力的分布 图 １给 出了利用合 田良实法计算得到 的波浪力分布 图。 其 中 ｄ表示基础前 ５Ｈ位置处 的水深 ， 代表 防浪墙前 的水 深 ， 代表 防浪墙墙底到静水面的高度 ，在没有掩护层 的情
Ｐ。＝Ｐ 一（ｐ 一Ｐ ）（ 浪力 ：
采 用 海 港水文规 范＞）中提供 的公式对防波堤 防浪墙波 浪力 进行计算 ，得到 的波浪 力在 立波状态下随水深增加而增 大 ；当波态为近破波 时 ，同一 波高情 况下 ，采 用规 范公 式计 算得 到的总水平波浪力 随水深增大而减小 。同一波态和 水深 条件 下 ，采用规范公 式计 算得到的防浪墙总水平波浪力 随波 高增加而增大 ，近 破波 状态下防浪墙总水平波 浪力 随波高增 大而显著增加 。
合 田良实法 自提 出以来 就受到 了学者们 的广 泛认可 。本 文根据 １９８５年出版的 不规则波及海上建筑物设计》一书 中提 出的合 田良实针对 防浪墙 波浪力进行计算 的方法。该方 法主 要适用于立波和 破碎 波作用下 的防浪墙波浪 力计算 ，在 很 多国家的规范 中都借鉴该 方法进 行波浪力分析和 计算 ，得 到 了大量实 际工程 的检验 。
２８２
中 国 水 运
第 １６卷 、互 一Ｒ臻 蟮 ＊ 镧
增 加而增加 ，因此 ，也 比较 适用于立波及近破波作 用下 的防
从图 ３和图 ４对比分析可以看出 ：
啪 啪 咖 枷 ｌ毫
浪 墙波 浪力 的计 算 ，而对于 陡 波作 用下 的情况 而言 ，采 用
（１）基床 类型为中基床 时，采 用合 田良实方法得到 的防
况下 ，取 ｄ２＝ｄｌ，ｈ。表示 防浪墙高于静水面 的高 度。 ＝ （ ＋ ） ； ＝ ／ｃｏｓｈ（２ｚｄ／Ｌ）； ＝
防浪墙结构计算
坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。
地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝18.6KN/m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。
防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。
基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为2.3m 。
地上荷载等效为为一长1.98m ，高1.2m 的等效土柱。
图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。
各种荷载如图2所示。
图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（0.424，0.888）。
本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。
也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。
按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕ1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（1.104，0.900）地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ 当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（1.05，2.1）。
防波堤及护岸结构计算程序
19.33
高度系数Kz＝
0.70
波峰作用时胸墙上
的平均压力强度 P
＝0.24γHKp＝ 波压力分布高度
d1+Z＝Htanh（2π
d/L）Kz＝ 波浪压力强度分布见图
1、水平波浪力及其倾覆矩
挡浪墙总高度h＝
2.50
2、波浪浮托力及其倾覆矩
单位长度胸墙上的总波浪力P＝ 水平波浪力产生的倾覆矩MP=
波浪浮托力折减系数μ＝
临时护岸挡浪墙稳定计算
五、作用于斜坡式
建筑物顶部胸墙上
的波浪力
根据《海港水文规
范》（JTJ213-98）
8.2.11条计算
波高H5%=
1.50
计算水位
2.86
护岸前水深d1=
-0.14
无因次参数ξ＝ （d1/d）（d/H）2πH/L＝
临界无因次参数ξb＝ 3.29*（H/L+0.0343）＝
波坦L/H＝
2.77 69.25
0.91 62.88 69.25
胸墙单宽水下体积V2＝ 胸墙单宽水下自重力G2＝
G2的稳定力臂L2＝ G2的稳定力矩MG2＝ 胸墙底面摩擦系数f＝
水平力组合γ0γPP＝
21.19
（γuPw+γGG－γuPu）f＋γEEb＝
抗滑稳定性验算结论 ：胸墙抗滑稳定性满足要求
2、抗倾稳定性验算
沿墙底抗倾稳定性
的承载能力极限状
态设计表达式：
γ0（γPMP＋γuMu）≤（γGMG＋γEME+γuMPw）/γd
结构系数γd＝
1.25
水平波浪力对后趾的矩MP＝
波浪浮托力力矩Mu＝
9.11
重力标准值稳定力矩Mห้องสมุดไป่ตู้＝
海岸工程6防浪胸墙稳定计算ppt88页
护岸型式
第二节护岸
第二节护岸
1、护脚工程 包括护坡和护脚两部分 A、抛石护脚
• 护脚块体（防波堤设计与施工规范4.2.11） • 当水下抛石棱体顶面标高在设计水位以下
一倍波高附近，块石重量取护坡块石重量 的1/5~1/10。、
• 护脚的外坡：1：2~1：3，顶宽1~3m抛石 重量不小于100~200kg
• 其中参数 、m x / b n z / b
• 式中：
• b ——基底宽度；
• x ——计算点距角点距离（取值）；
• z ——计算点垂线上各分层层面距地面距离。
•
由 z
K
z t
pn
求出计算点垂线上各分层层面处的
竖向附加应力 z 。当 z 0.2 s时，确定该处深度
为压缩层的厚度。
• 5、按算术平均求各分层平均自重应力 si 和平均附加应力 zi ：
概念：初始沉降 固结沉降
沉降原因： 初始沉降 固结沉降
Ａ初始沉降
分层总和法：
Ｂ固结沉降
• 1、首先在防波堤断面上选择沉降计算点的 位置，再按作用在基础上荷载的性质，求 出基地压力的大小和分布。当基础有埋置 深度d时，采用地基净压力 pn p d去计算地 基中的附加应力
• 2、将地基分层。在分层时天然土层的交界 面为分层面，同时在同一类土层中，各分 层的厚度不宜过大。
和波坦 L 有关的平均压力强度
H
• 3、墙上波压力分布高度 d1 Zm
d1
Z
m
Hth
2d
L
K
z
•K度z 系—数—与无因次参数和波坦有关的波压力作用高
• 4、单位长度胸墙上水平波浪力标准值P（ KN m） 的计算：
防浪墙结构计算
坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。
地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。
防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。
基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为。
地上荷载等效为为一长，高的等效土柱。
图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。
各种荷载如图2所示。
图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（，）。
本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。
也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。
按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕο1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（，） 地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（，）。
挡浪墙模板计算
附件挡浪墙模板计算书一、模板设计挡浪墙模板以受力最大的圆弧段上层模板进行计算。
挡浪墙模板板面选用6mm 钢板，竖肋采用[10槽钢, 横带采用双拼[8槽钢，竖肋与横带的间距分别为40×110cm ，对拉螺杆采用φ20，间距90cm 。
封头板采用6mm 钢板，与钢板连接的竖带采用[10槽钢，横带采用[12桁架结构，挡浪墙上层模板高度为4.5m ，模板具体尺寸见详图。
二、结构计算混凝土对模板的侧压力计算采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Hr F c = （2）式中 F －新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。
rc －混凝土的重力密度（kN/m2），取rc ＝24kN/m3。
t0－新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算。
T －混凝土的温度（℃），取T ＝15～20℃，按15℃计算。
V －混凝土的浇灌速度（m/h ），取V ＝1.0m/h 。
H －混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）； 取H ＝4.4m 。
β1－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；取β1＝1.0。
β2－混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
取β2＝1.0。
混凝土侧压力的计算分布图形如下图3－1所示混凝土侧压力的计算分布图 h －有效压头高度（m ）； 有效高度h （m ）按下式计算：cr Fh =(3) 则墩身混凝土对模板侧压力，按（1）计算：221210/2.3511115152002422.022.0m kN Vt r F c =⨯⨯⨯+⨯⨯==ββ 按（2）式计算：2/6.1054.424m kN H r F c =⨯==按取最小值，故最大侧压力为35.2kN/m2。
算例2
=0.013 m3/m.s
根据本《规范》第6.61条和附录 ，计算得出得越浪 条和附录F， 根据本《规范》 条和附录 符合表6.6.1允许越浪量的要求。 允许越浪量的要求。 量，符合表 允许越浪量的要求
2.13 / 1.6
2 1 1.6 2 0.3 9.8 × 8.25 2 × 2 2.57 + th − 2.8 ln exp 0.5 − × 0.45 × 1 × 2 × 1 .6 8.25 2 1 .6 2 × 3.14 × 1.6
9.0
1.0m
8.0
6.87
2 1∶
4.30
图2 某斜坡式海堤断面示意图
分析：此算例可参考越浪量计算公式 分析：此算例可参考越浪量计算公式F.0.1计 计 算。 计算步骤：堤前水深d＝ 计算步骤：堤前水深 ＝6.87-4.30＝2.57m ＝
Hc=8.0-6.87=1.13m 、H1/3≈H13%=1.6m、 b1=1.0m 、 查表F.0.1-1，可知B=0.45，查表 ，可知 查表 ，查表F.0.1-2，可知 ， KA=1.0， 谱峰周期 ， 谱峰周期Tp=1.33T=8.25 计算越浪量： 计算越浪量：
2 2 2 d b H1/ 3 0.3 gTP m Hc / H1/ 3 1 BKA Q = 0.07 exp0.5 − + th H − 2.8 ln 2πH 2H1/ 3 TP m 1/ 3 1/ 3
'
= 07
本节算例介绍
某工程按允许越浪量设计， 某工程按允许越浪量设计，m=2.0，带防浪墙设计 ， 见下图），防浪墙高1.0m，混凝土护面，内坡为 ），防浪墙高 （见下图），防浪墙高 ，混凝土护面， 垫层完好的干砌石护面， 垫层完好的干砌石护面，堤前波浪要素为 H ＝1.1m， ， H1%＝H2%=H13%=Hb=1.6m，b1=1.0m，T=6.2s， ， ， ， L=65.0m。 。