排桩规范计算书
排桩支护设计与计算
排桩支护设计与计算8.7.1概述基坑开挖事，对不能放坡或由于场地限制而不能采用搅拌桩支护，开挖深度在6~10米左右时，即可采用排桩支护。
排桩支护可采用钻孔灌注桩、人工挖孔桩、预制钢筋混凝土板桩或钢板桩。
图8-4排桩支护的类型排桩支护结构可分为：（1）柱列式排桩支护当边坡土质尚好、地下水位较低时，可利用土拱作用，以稀疏钻孔灌注桩或挖孔桩支挡土坡，如图8-4a所示。
（2）连续排桩支护（图8-4b）在软土中一般不能形成土拱，支挡结构应该连续排。
密排的钻孔桩可互相搭接，或在桩身混凝土强度尚未形成时，在相邻桩之间做一根素混凝土树根桩把钻孔桩排连起来，如图8-4c所示。
也可采用钢板桩、钢筋混凝土板桩，如图8-4d、e所示。
（3）组合式排桩支护在地下水位较高搭软土地区，可采用钻孔灌注排桩与水泥土桩防渗墙组合的方式，如图8-4f所示。
按基坑开挖深度及支挡结构受力情况，排桩支护可分为一下几种情况。
（1）无支撑(悬臂)支护结构：当基坑开挖深度不大，即可利用悬臂作用挡住墙后土体。
（2）单支撑结构：当基坑开挖深度较大时，不能采用无支撑支护结构，可以在支护结构顶部附近设置一单支撑（或拉锚）。
（3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道支撑，以减少挡墙挡压力。
根据上海地区的施工实践，对于开挖深度<6m的基坑，在场地条件允许的情况下，可采用重力式深层搅拌桩挡墙较为理想。
当场地受限制时，也可采用φ600mm密排悬臂钻孔桩，桩与桩之间可用树根桩密封，也可采用灌注桩后注浆或打水泥搅拌桩作防水帷幕；对于开挖深度在4～6m的基坑，根据场地条件和周围环境可选用重力式深层搅拌桩挡墙，或打入预制混凝土板桩或钢板桩，其后注浆或加搅拌桩防渗，设一道檩和支撑也可采用φ600mm钻孔桩，后面用搅拌桩防渗，顶部设一道圈梁和支撑；对于开挖深度为6～10米的基坑，以往采用φ800～1000mm的钻孔桩，后面加深层搅拌桩或注浆放水，并设2～3道支撑，支撑道数视土质情况、周围环境及围护结构变形要求而定；对于开挖深度大于10m的基坑，以往常采用地下连续墙，设多层支撑，虽然安全可靠，但价格昂贵。
排桩规范计算书
排桩规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
一、地质勘探数据(kN/m3) (°)表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-2.00m，基坑内侧水标高-10.30m。
二、基本计算参数地面标高0.00m，基坑坑底标高-8.00m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.50m处，计算标高分别为-2.50m、-6.00m、-8.00m处。
侧壁重要性系数1.00。
桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度7.20m，桩墙计算宽度1.10m。
三、地面超载：排桩简图四、全部工况下经典法计算结果图:水土压力合力(kN/m)：水土压力合力(kN/m) 最大水土压力合力553.6，标高-9.7。
弯矩(kN.m)：最大正弯矩98.1，标高-6.5；最大负弯矩-90.7，标高-4.2。
剪力(kN)：最大正剪力73.1，标高-2.1；最大负剪力-87.8，标高-8.5。
五、主动、被动土压力强度图六、各阶段计算过程(1)第一阶段,挖土深2.50m ，挡土桩(墙)呈悬臂状15281：1.5放坡1522杂填土容重17kN/m3粘聚力0内摩擦角30°卵石层容重17.5kN/m3粘聚力0内摩擦角38°2.5m常水位1526计算过程如下：基坑边第1阶段桩墙滑动线图 K=8.180.00 Array-2.00-2.50-8.00第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高0.00m，下部标高-2.00mEa1上 = (17.00×0.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2) = 6.67kN/m2Ea1下 = (17.00×2.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2) = 18.00kN/m2第2层土上部标高-2.00m，下部标高-2.50mEa2上 = (17.00×2.00+17.00×0.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 18.00kN/m2Ea2下 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m2第3层土上部标高-2.50m，下部标高-8.00mEa3上 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m2Ea3下 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第3层土上部标高-2.50m，下部标高-8.00mEp3上 = (17.00×0.00)×tg2(45+30.00/2)+2×0.00×tg(45+30.00/2)= 0.01kN/m2Ep3下 = (17.00×5.50)×tg2(45+30.00/2)+2×0.00×tg(45+30.00/2)= 280.49kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((280.49-0.01)-(20.83-20.83))/5.50=51.00kN/m3d = (20.83-0.01)/51.00 = 0.41m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：Ea = (6.67+18.00)×2.00/2.0+ (18.00+20.83)×0.50/2.0+ (20.83-0.01)×0.41/2.0= 38.63kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：Ma = 6.67×2.00×(0.91+2.00/2.0)+(18.00-6.67)×2.00/2.0×(0.91+2.00/3.0)+18.00×0.50×(0.41+0.50/2.0)+(20.83-18.00)×0.50/2.0×(0.41+0.50/3.0)+ (20.83-0.01)×0.41/2.0×(-5.09+5.50-0.41/3.0)= 50.79kN.m/m5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：合力Ea到D点的距离：y = 50.79/38.63 = 1.31m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为4.32m6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩Mumax= 0.00kN.m/m，发生在标高-6.50m处；最大负弯矩Mdmax= -82.48kN.m/m，发生在标高-4.15m处。
排桩计算书
1、A－A剖面排桩（-10.15m）设计计算书---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500----------------------------------------------------------------------[ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.112圆弧半径(m) R = 10.384圆心坐标X(m) X = -1.929圆心坐标Y(m) Y = 6.519---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
排桩计算参数
岳屏明珠苑排桩(地下连续墙)规范计算书一、计算基本数据本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下:序号h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4)计算方法土类型1 8.00 19.00 10.00 15.00 35000 水土合算填土2 , 16.00 17.00 27.30 23.70 3500 粉土表中：h为土层厚度(m), 为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa), 为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-1.10m，基坑内侧水标高-12.30m。
2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-12.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-12.30m处。
侧壁重要性系数0.90。
桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.18m。
桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。
序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m3.地面超载：————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 1 均布荷载基坑外侧0.00 10.00 -- -- ———二、计算结果——————————————————————计算方法最大正弯矩kN.m位置(m) 最大负弯矩kN.m位置(m) 剪力(kN) 位置(m)经典法458.36 -8.11 423.04 -15.15 243.67 -12.30支撑道号标高(m) 支撑内力(kN)第1道-2.00 81.42第2道-5.00 261.01 —————————————————————————————————————RichTextBox1_。
4.3排桩、地下连续墙设计计算-1
等值梁法计算弯矩过大，实际使用时可以取经验折减
系数（0.6～0.8）之间。
6.求板桩截面性状尺寸。 7.Ra=(1.35
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～
1.4)RA计算。
14
§4.3.2
四、规范法
单层支点支护结构的计算
1、基坑底面以下支护结构设定弯矩零点 位置至基坑底面的距离hc1可按下式确定：
ealk=eplk
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1 2
§4.3.2
单层支点支护结构的计算
5.计算板桩最小入土深度t1：x可根据P0和墙前净土压 力对板桩底端e点力矩相等求得：
P 0x x
K p Ka x
x x 2 3
6P 0 , t1 t0 x K p Ka
t (1.1 ~ 1.2)t1
力之和；
ha——合力∑Eai作用点至桩、墙底距离； γ0——建筑基坑侧壁重要性系数，按安全等级，一级γ0=1.1；二 级γ0=1.0，三级γ0 = 0.9。
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§4.3.1
悬臂式支护结构的设计
4.求最大弯矩 Mmax作用
点：该点处结构内剪力为零，
列方程求解或试算。 5.求最大弯矩 Mmax。 6.桩身配筋：按照桩身 最大弯矩Mmax配筋。
（或拉锚）。
（3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道 支撑，以控制挡墙的位移。
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支护结构的破坏形式
(1)支锚结构系统破坏；(2)桩墙底部向基坑内侧移动；
(3)桩墙弯曲破坏；(4)整体圆弧滑动；(5)隆起、管涌。
锚拉系统破坏
底部内移
板桩弯曲
整体滑动
管涌、隆起
第10章排桩结构计算
这样可以把桩体划分为两段假想梁,上部为简 这样可以把桩体划分为两段假想梁 上部为简 支梁,下部为超静定梁 下部为超静定梁,这样就可以通过计算 支梁 下部为超静定梁 这样就可以通过计算 得到桩身内力。应用等值梁法进行计算,首先 得到桩身内力。应用等值梁法进行计算 首先 应确定反弯点(正负弯矩等于零 的位置,实 正负弯矩等于零) 应确定反弯点 正负弯矩等于零 的位置 实 际上地面下土压力等于零的位置与弯矩为零 的位置很接近,因此计算时用土压力为零的点 的位置很接近 因此计算时用土压力为零的点 代替反弯点的位置。 代替反弯点的位置。
（ 4）
嵌固深度H 嵌固深度Hd 设计值可按 下式确定: 下式确定:
hp ∑ E pj + Tc1 (hT1 + hd ) − 1.2γ 0 ha ∑ E ai ≥ 0
（5）计算内力和配筋
单层支撑支护结构的最大弯矩: 单层支撑支护结构的最大弯矩: 发生在剪力0 发生在剪力0处，应根据土压力平衡， 求得处的位置y,可得Mmax。 可得M 弯矩图可按静力平衡条件求得 可以分段配筋，也可以按最大弯矩断面 可以分段配筋，也可以按最大弯矩断面 通长配筋 .
等值梁法基本原理
简化等值梁法基本原理
AC 梁在 点为铰支点 C 点为固定端 O 点为弯矩图中的零 梁在B 点为铰支点, 点为固定端, 点即挠曲线的反弯点。若将AC梁自 点断开,并在 梁自O点断开 并在O 点即挠曲线的反弯点。若将 梁自 点断开 并在 点设自 由支撑而形成AO 梁, 则AO梁的弯矩在同样分布的荷载作用 由支撑而形成 梁的弯矩在同样分布的荷载作用 下保持不变,即 梁为 梁为AC 梁上 梁上AO 段的等值梁 下保持不变 即AO梁为
三 角 形 土 压 力 模 式
矩 形 土 压 力 模 式
(完整版)桩基础计算书
桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。
组件自重19.5kg。
支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。
灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。
2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。
排桩计算书
Mp Ks Ma Mp——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力
决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。 Ma——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况 1：
3102.407 0.000
Ks
1623.795
[ 截面参数 ] 桩是否均匀配筋 混凝土保护层厚度(mm) 桩的纵筋级别 桩的螺旋箍筋级别 桩的螺旋箍筋间距(mm) 弯矩折减系数
是 35 HRB400 HRB400 150 0.85
剪力折减系数 荷载分项系数 配筋分段数 各分段长度(m)
[ 内力取值 ] 段 内力类型 号 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 最大剪力(kN)
钢筋级别
As1HΒιβλιοθήκη B400As2HRB400
As3
HRB400
选筋
4E16 2E16 E10@200
---------------------------------------------------------------------[ 截面计算 ] ---------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系： d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------[ 冠梁选筋结果 ] ----------------------------------------------------------------------
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排桩规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：———————————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型1 2.00 19.00 10.00 10.00 2000 水土合算填土2 5.30 19.20 12.00 25.00 11200 水土合算粘性土3 4.20 19.00 16.00 27.00 13480 水土合算粉土4 1.00 19.20 0.00 30.00 15000 水土合算细砂5 6.70 20.40 0.00 42.00 31080 水土合算卵石———————————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。
2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-6.00m处，计算标高分别为-2.50m、-6.50m、-9.30m处。
侧壁重要性系数1.00。
桩墙顶标高-2.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.20m。
桩墙顶标高以上放坡级数为1级坡。
——————————————————————————序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m1 2.00 2.00 45.00 1.80——————————————————————————3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m1 均布荷载基坑外侧 0.00 20.00 -- --—————————————————————————————————————————将桩顶标高以上的土压力转换为均布荷载，根据放坡高度坡度为梯形局部荷载：Q=19.00×2.00+19.20×0.00=38.00kN/m2一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高-2.00m，下部标高-2.50mE a1上 = (19.20×0.00+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 8.25kN/m2E a1下 = (19.20×0.50+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 12.15kN/m2第2层土上部标高-2.50m，下部标高-4.80mE a2上 = (19.20×0.50+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 12.15kN/m2E a2下 = (19.20×0.50+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 12.15kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第2层土上部标高-2.50m，下部标高-4.80mE p2上 = (19.20×0.00)×tg2(45+25.00/2)+2×12.00×tg(45+25.00/2)= 37.68kN/m2E p2下 = (19.20×2.30)×tg2(45+25.00/2)+2×12.00×tg(45+25.00/2)= 146.47kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((146.47-37.68)-(12.15-12.15))/2.30=47.30kN/m3d = 0.00 = 0.00m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：E a = (8.25+12.15)×0.50/2.0= 5.10kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = 8.25×0.50×(0.00+0.50/2.0)+(12.15-8.25)×0.50/2.0×(0.00+0.50/3.0) = 1.19kN.m/m5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：合力E a到D点的距离：y = 1.19/5.10 = 0.23m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为1.00m考虑到规范的要求当桩埋深小于0.3倍的基坑深度时,桩埋深取0.3倍基坑深度：L = 0.50+0.3×2.50=1.25m6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩M umax= 0.00kN.m/m，发生在标高0.00m处；最大负弯矩M dmax= -1.65kN.m/m，发生在标高-2.67m处。
考虑到桩(墙)的计算宽度为1.20m最大正弯矩M umax=1.20×0.00=0.00kN.m，发生在标高0.00m处；最大负弯矩M dmax=1.20×-1.65=-1.98kN.m，发生在标高-2.67m处；二、第二阶段,挖土深6.50m，支撑分别设置在标高-2.00m处，计算过程如下：第2阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高-2.00m，下部标高-4.80mE a1上 = (19.20×0.00+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 8.25kN/m2E a1下 = (19.20×2.80+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 30.07kN/m2第2层土上部标高-4.80m，下部标高-6.50mE a2上 = (19.20×2.80+19.20×0.00+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 30.07kN/m2E a2下 = (19.20×2.80+19.20×1.70+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 43.32kN/m2第3层土上部标高-6.50m，下部标高-7.30mE a3上 = (19.20×2.80+19.20×1.70+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 43.32kN/m2E a3下 = (19.20×2.80+19.20×1.70+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 43.32kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第3层土上部标高-6.50m，下部标高-7.30mE p3上 = (19.20×0.00)×tg2(45+25.00/2)+2×12.00×tg(45+25.00/2)= 37.68kN/m2E p3下 = (19.20×0.80)×tg2(45+25.00/2)+2×12.00×tg(45+25.00/2)= 75.51kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((75.51-37.68)-(43.32-43.32))/0.80=47.30kN/m3d = (43.32-37.68)/47.30 = 0.12m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：E a = (8.25+30.07)×2.80/2.0+(30.07+43.32)×1.70/2.0+(43.32-37.68)×0.12/2.0= 116.36kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = 8.25×2.80×(1.82+2.80/2.0)+(30.07-8.25)×2.80/2.0×(1.82+2.80/3.0)+30.07×1.70×(0.12+1.70/2.0)+(43.32-30.07)×1.70/2.0×(0.12+1.70/3.0)+(43.32-37.68)×0.12/2.0×(-0.68+0.80-0.12/3.0)= 215.74kN.m/m5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：第1层支撑到D点距离：a1 = 4.62m第1层支撑反力：E1 = 215.74/4.62 = 46.71kN/m假设支座D点的支撑反力：E D = 116.36-46.71 = 69.66kN/m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为7.24m考虑到桩(墙)的计算宽度为1.20mE1=1.20×46.71=56.05kNE D=1.20×69.66=83.59kN6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩M umax= 70.73kN.m/m，发生在标高-4.59m处；最大负弯矩M dmax= -68.94kN.m/m，发生在标高-8.05m处。
考虑到桩(墙)的计算宽度为1.20m最大正弯矩M umax=1.20×70.73=84.88kN.m，发生在标高-4.59m处；最大负弯矩M dmax=1.20×-68.94=-82.73kN.m，发生在标高-8.05m处；三、第三阶段,挖土深9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-6.00m处，计算过程如下：第3阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高-2.00m，下部标高-4.80mE a1上 = (19.20×0.00+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 8.25kN/m2E a1下 = (19.20×2.80+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 30.07kN/m2第2层土上部标高-4.80m，下部标高-7.30mE a2上 = (19.20×2.80+19.20×0.00+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 30.07kN/m2E a2下 = (19.20×2.80+19.20×2.50+58.00)×tg2(45-25.00/2)-2×12.00×tg(45-25.00/2)= 49.55kN/m2第3层土上部标高-7.30m，下部标高-9.30mE a3上 = (19.20×2.80+19.20×2.50+19.00×0.00+58.00)×tg2(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)= 40.38kN/m2E a3下 = (19.20×2.80+19.20×2.50+19.00×2.00+58.00)×tg2(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)= 54.65kN/m2第4层土上部标高-9.30m，下部标高-10.30mE a4上 = (19.20×2.80+19.20×2.50+19.00×2.00+58.00)×tg2(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)= 54.65kN/m2E a4下 = (19.20×2.80+19.20×2.50+19.00×2.00+58.00)×tg2(45-27.00/2)-2×16.00×tg(45-27.00/2)= 54.65kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第4层土上部标高-9.30m，下部标高-10.30mE p4上 = (19.00×0.00)×tg2(45+27.00/2)+2×16.00×tg(45+27.00/2)= 52.22kN/m2E p4下 = (19.00×1.00)×tg2(45+27.00/2)+2×16.00×tg(45+27.00/2)= 102.81kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((102.81-52.22)-(54.65-54.65))/1.00=50.59kN/m3d = (54.65-52.22)/50.59 = 0.05m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：E a = (8.25+30.07)×2.80/2.0+(30.07+49.55)×2.50/2.0+(40.38+54.65)×2.00/2.0+(54.65-52.22)×0.05/2.0= 248.27kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = 8.25×2.80×(4.55+2.80/2.0)+(30.07-8.25)×2.80/2.0×(4.55+2.80/3.0)+ 30.07×2.50×(2.05+2.50/2.0)+(49.55-30.07)×2.50/2.0×(2.05+2.50/3.0)+ 40.38×2.00×(0.05+2.00/2.0)+(54.65-40.38)×2.00/2.0×(0.05+2.00/3.0)+ (54.65-52.22)×0.05/2.0×(-0.95+1.00-0.05/3.0)= 717.78kN.m/m5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：第1层支撑力取第2阶段的值：E1 = 46.71kN/m第1层支撑到D点距离：a1 = 7.35m第2层支撑到D点距离：a2 = 3.35m第2层支撑反力：E2 = (717.78-46.71×7.35)/3.35 = 111.88kN/m假设支座D点的支撑反力：E D = 248.27-46.71-111.88 = 89.68kN/m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为11.40m考虑到桩(墙)的计算宽度为1.20mE1=1.20×93.41=112.09kNE2=1.20×111.88=134.26kNE D=1.20×89.68=107.62kN6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩M umax= 84.11kN.m/m，发生在标高-7.45m处；最大负弯矩M dmax= -112.57kN.m/m，发生在标高-11.23m处。