承台模板计算书
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
承台模板计算书
承台模板计算书承台模板计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工方案（2）、地质勘查报告（3）、现行施工安全技术标准（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、工程概况桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。
全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。
3、方案综述承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算4.1、荷载计算当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.2221210γv k k tPmax=γ×hPmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpaPmax =24×2=48 kpa式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；h -有效压头高度（m ）；ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；γ-混凝土的体密度（KN/m3）；K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。
倾倒混凝土时产生的水平荷载：P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）振捣混凝土时产生的水平荷载：P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）荷载组合：P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 24.2、承台面板计算面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。
承台模板计算书5.21
侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 一、工程属性承04k c 4k 0.9×34.56+1.4×0.9×2]＝44.51kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝34.56 kN/m 2 三、支撑体系设计横向支撑表：四、模板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×44.51＝44.51kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.56×1＝41.99kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.99×0.32+0.121×2.52×0.32＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/37500＝11.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×41.99×0.3+0.62×2.52×0.3＝8.115kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×8.115×103/(2×1000×15)=0.812N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×34.56＝34.56kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.56×3004/(100×6000×281250)＝1.048mm≤min[L/150，10]＝min[300/150，10]=2mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.99×0.3+1.223×2.52×0.3＝15.323kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.143×l 左×q ＝1.143×0.3×34.56＝11.851kN 五、次楞验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝15.323kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×15.323×0.42，0.5×15.323×0.22]=0.306kN·mσ＝Mmax/W＝0.306×106/83333＝3.678N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×15.323×0.4，15.323×0.2]=3.678kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.678×1000/(2×50×100)＝1.103N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝11.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×11.851×4004/(100×9000×4166670)＝0.055mm≤min[l/150，10]=min[400/150，10]=2.667mmν2max＝qL4/(8EI)=11.851×2004/(8×9000×4166670)=0.063mm≤min[2l/150，10]=min[2×200/150，10]=2.667mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×15.323×0.4，0.4×15.323×0.4+15.323×0.2]＝6.742kN 正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×11.851×0.4，0.4×11.851×0.4+11.851×0.2]＝5.214kN 六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
###大桥承台模板计算
附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。
查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。
承台钢模板计算书
承台、系梁模板计算书编制：复核：审批：目录一、计算依据 (2)一、计算依据 (2)二、计算条件 (2)三、模板验算 (2)四、大背肋][14a强度检算 (5)五、拉杆强度检算 (6)一、计算依据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》。
二、计算条件三金潭立交改造工程承台钢模板是一个矩形的承台模板，由δ=6mm热轧钢面板，[8为高度方向的通长小背肋，台帽部分为12*100mm （10cm宽，1.2cm厚）的钢带，两根[14a（][）的横向大纵肋组成。
以上材料的材质均为Q235。
以单块模板高度h=2000mm计算，横向大背肋[14a间距Ly1=1000mm，高度方向的通长背肋[8（或钢带12*100mm）间隔Ly=350mm。
三、模板验算1、混凝土侧压力计算：根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》，新浇混凝土对模板的侧压力计算（两式取最小值）：p max1=0.22γt0K1K2v1/2p max2=γh混凝土容重γ=24kN/m³，混凝土浇注速度ν按2m/h计（相当于每小时浇筑13.5m³），初凝时间t0取5h，外加剂影响修正系数K1取1.2，混凝土坍落度影响修正系数取1.15，则：P max1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.5KN/m²P max2=24×2=48KN/m²两式取最小值，得P=48KN/m²。
倾倒混凝土产生水平荷载取2.0kPa。
新浇混凝土侧压力荷载系数取1.2，倾倒混凝土产生的水平荷载系数取1.4。
荷载组合：p=48×1.2+2.0×1.4=60.4KN/m22、模板强度验算取单格面板350mm×1000mm作为计算单元，则单位宽板承受的荷载为：q=p×h=60.4KN/m 2×1m=60.4KN/m偏于安全考虑，不考虑横向肋板对面板的加强作用，将面板受力状况简化为以竖肋[8为支点的三跨连续梁。
承台模板计算书
承台模板计算书1、方案综述承台采用大块钢模板施工，薄壁墩承台尺寸为7.5×7.5×3m ，采用组合钢模板。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
2、结构计算2.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γv k k t 计算：P=0.22×24×5×1×1.15×221=43kpa2.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖肋间距0.3m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
2.2.1、荷载计算q=43×1＝43m kN /有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m2.2.2、材料力学性能参数及指标 3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝4433108.161000121121mm bh I ⨯=⨯⨯==Α=bh=1000×6＝60002m m EI=2.1×1110× 1.8×410×12_10=3.78×2310NmEA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N 9102.2.3、力学模型（单位：m ）2.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。
Mmax=0.39m kN .. Qmax=7.74kNa 、强度计算σ=ωM =3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。
τ=A Q =600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。
b 、刚度计算f=0.6mm<l/400＝0.75mm ，合格。
2.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距30cm ，横肋采用[14槽钢，间距100cm 。
2.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /9.123.0433.0=⨯=⨯=。
江东大桥引桥承台模板计算书(附件二)
附件一承台组合模板计算书一、设计依据：1、《江东大桥施工设计图》2、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》3、JTJ025-86《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》4、模板构造：模板面板采用组合钢模组拼。
模板水平方向设双肢[8槽钢的内愣，水平内愣在高度方向上的间距为30cm＋80cm＋80cm＋60cm；水平内愣外设竖向外愣，外愣为双肢[18a槽钢，横向间距为80cm。
如下图所示：二、设计荷载：1、新浇混凝土对模板的侧压力⑴ Pmax=0.22γt0K1K2υ1/2其中υ-混凝土的浇注速度,取0.7m/ht0-新浇混凝土的初凝时间,取6hγ-混凝土的容重,取24KN/m3K 1-外加剂影响修正系数,取1.2 K 2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.15 则P max ＝0.22γt 0K 1K 2υ1/2＝0.22×24×6×1.2×1.15×0.71/2＝36.6 kpa⑵、P=γH=24×2.2=52.8 kpa取两者中小值，即Pmax=36.6 kpa2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载，2.0 kpa3、水平荷载合计P ＝36.6×1.2＋2×1.4＝46.72 kpa 三、验算： 1、组合钢模验算：查建筑工业出板社2003年9月第一版《建筑施工手册》表8-71，P2012模板截面特征，Ix=17.98cm 4,Wx=3.96 cm 3，考虑到模板的连续性，按照连续梁模式计算。
⑴、计算简图：均布荷载q=46.72KN/m 2×0.2m=9.344 KN/mq=9.344kN/m⑵、抗弯强度验算:Mmax ＝102ql ＝101×9.344×0.82=0.598 KN ·m ＝5.98×105 N ·mmσ＝WM＝5.98×105/(3.96×103)=151MPa σ＝151MPa ＜1.3[σ]＝1.3×145＝188.5 MPa满足强度要求⑶、挠度验算:F ＝EIql 1284＝9.344×8004÷（128×2.1×105×17.98×104）＝0.79mm ＜400L ＝400800＝2mm 满足刚度要求 2、内钢楞验算：2根［8的截面特征为：Ix=202.6cm 4,Wx=50.65 cm 3，根据实际支撑情况，按照多跨连续梁模型计算。
承台钢模板计算书
承台钢模板计算书编制：——————复核：——————审批：——————二零一八年三月目录1、工程简介 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、模板结构形式 (4)2、设计相关参数选定 (5)2.1、计算目的 (5)2.2、计算依据 (5)2.3、主要控制计算参数 (5)2.4、设计技术参数及相关荷载大小选定 (6)2.4.1、荷载类型 (6)2.4.2、荷载组合 (7)2.4.3、计算方法、模式 (8)3、模板结构计算 (8)3.1模板结构传力路线说明 (8)3.2面板计算 (8)3.3竖肋计算 (10)3.4横肋计算 (11)3.5龙骨计算 (12)3.6对拉拉杆计算 (14)3.7模板底部限位受力 (14)3.8模板外侧斜撑计算 (15)4、模板抗倾覆计算 (16)5、计算结果汇总 (16)6、结论 (17)承台钢模板计算书1、工程简介1.1、工程概况承台结构尺寸为7.57.5 3.0(m ⨯⨯⨯⨯长宽高），承台一次浇筑完毕，混凝土浇筑速度约1m/h ，初凝时间约12小时。
1.2、模板结构形式承台采用大块钢模板组拼而成，模板之间设对拉拉杆，模板与基底接触处采用限位措施将模板底部固定。
单个侧面分成4块模板，各块之间采用M20普通螺栓连接形成整体。
两侧模板垂直相交连接处设置阳角角模板，用拉杆连接固定。
模板面板采用6mm 厚钢板；竖肋采用[10槽钢，间距375~400mm ；横肋及各块四周边肋采用100mm 高 、10mm 厚钢板带，间距500mm ；沿承台高度方向设三道2[25a 龙骨（背楞），间距1000mm ，顶底层龙骨距承台顶底边缘均为500mm ；对拉拉杆采用φ32钢筋，固定在龙骨上，拉杆最大间距1950mm 。
模板结构布置图如图1.1所示。
侧视俯视图1.1承台模板结构布置图2、设计相关参数选定2.1、计算目的本承台模板设计首先为满足本项目承台施工需求。
另外为实行物资统购，提高项目模板的通用性和周转材料利用效率，发掘模板剩余价值，本模板设计为下一步制定公司桥涵结构物模板通用图集，推行模板设计标准化工作提供基础资料。
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承台模板计算书
承台模板计算书
1、编制依据及规范标准
1．1、编制依据
（1）、现行施工方案
（2）、地质勘查报告
（3）、现行施工安全技术标准
（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）
1.2、规范标准
（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）
（2）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）
2、工程概况
桥梁全长 m ，桥梁全宽 m ，共有承台4座。
全桥承台钢筋用量为 t ，C15砼用量为 m 3，C30砼用量为 m 3。
3、方案综述
承台模板采用竹胶板施工，竖肋采用50×100mm 方木，承台尺寸： 17.8×
6.2×2.0m ；模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
4、结构计算
4.1、荷载计算
当混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇筑的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算，通过比较，一般取计算值较小者；
混凝土侧压力根据公式： Pmax=0.222
1210γv k k t
Pmax=γ×h
Pmax =0.22×24×5×1×1.15×221=43 kpa
Pmax =24×2=48 kpa
式中: Pmax-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kpa ）；
h -有效压头高度（m ）；
ν –混凝土的浇筑速度（m/h ）；
0t -新浇混凝土的初凝时间（h ）；
γ-混凝土的体密度（KN/m3）；
K1-外加剂影响修正系数，不参加外加剂时取 1.0，掺缓凝作用的外加剂时取1.2；
K2-混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；
50-90mm 时，取1.0；110-150mm 时，取1.15；
H-混凝土灌注层（在水泥初凝时间以内）的高度（m ）。
倾倒混凝土时产生的水平荷载：
P1=2.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）
振捣混凝土时产生的水平荷载：
P1=4.0 KPa （查桥梁施工常用技术手册）
荷载组合：
P=1.2×43+1.4×（2.0+4.0）=60 KN/m 2
4.2、承台面板计算
面板为受弯结构，需验算其抗弯强度及刚度。
面板采用δ＝18mm 厚竹胶板， 竖肋间距0.3m ，横肋间距0.6m ，取1m 板宽按三跨连续梁进行计算。
材料力学性能参数及指标 3
32210541810006161W mm bh ⨯=⨯⨯=＝ 45331086.418100012
1121mm bh I ⨯=⨯⨯== Α=b ×h=1000×18＝180002mm
结构计算
a 、强度计算
σ=w M =36
10
*5410*54.0=10Mpa<[σ]=45Mpa ，符合要求。
b 、刚度计算 f=128EI
ql 4
=0.002mm<300/250＝1.2mm ，符合要求。
4.3、竖肋计算
竖肋采用50×100方木，间距30cm 。
荷载计算
按最大荷载计算：m kN p q /183.0603.0=⨯=⨯=
材料力学性能参数及指标
E=9.0×109
I =4.17×4610mm
W=8.33×4103mm A=5000 2mm
结构计算
a 、强度计算 σ=ωM =46
1033.810648.0⨯⨯=7.8Mpa<[ σ]=10Mpa ，符合要求。
b 、刚度计算 f= 128EI
ql 4
=0.49mm<600/250＝2.4mm ，符合要求。
4.4拉杆计算
拉杆采用M20对拉螺栓，容许拉力=38.2kN ，模板拉杆的横向间距60cm ，模板拉杆的纵向间距60cm ；横肋采用采用Φ48×3.5mm 的钢管 间距60cm 。
荷载计算
模板拉杆计算公式
P= Pm ⨯ A
P-模板拉杆承受的拉力（kN ）；
Pm-混凝土的侧压力（Kpa ）；
A=a ⨯b
a-模板拉杆的横向间距（m ）；
b-模板拉杆的纵向间距（m ）；
P= Pm ⨯ A=60⨯0.6⨯0.6=21.6kN <容许拉力=38.2kN ；
满足要求。